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    基于FLAC3D的鐵礦山露天轉(zhuǎn)地下境界頂柱穩(wěn)定性研究

    2019-04-18 03:18:56賈穆承郭海東毛市龍
    有色金屬(礦山部分) 2019年2期
    關(guān)鍵詞:頂柱模擬實(shí)驗(yàn)采空區(qū)

    賈穆承,明 建,郭海東,毛市龍

    (1.金屬礦山高效開采與安全教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京 100083;2.北京科技大學(xué) 土木與資源工程學(xué)院,北京 100083;3.北京云冶礦業(yè)有限責(zé)任公司,北京 101515)

    隨著露天礦的不斷采深,剝采比增加,剝離成本也會(huì)增加,這樣的礦山最終會(huì)由露天轉(zhuǎn)為地下開采[1]。由于露天開采越來(lái)越不能滿足生產(chǎn)的需求,開發(fā)難度也隨著露天開采深度的增加逐漸增大,國(guó)內(nèi)的程潮鐵礦、大石河鐵礦、大寶山鐵銅礦、首鋼石人溝鐵礦等礦山完成了從露天開采到地下開采的過渡。在過渡過程中存在很多問題,如采礦方法的選擇、安全境界頂柱的設(shè)計(jì)、開采邊坡的穩(wěn)定性等。其中,境界頂柱設(shè)計(jì)對(duì)礦山的生產(chǎn)安全具有重要的影響。由于露天生產(chǎn)通常采用大孔徑爆破和大型設(shè)備,爆破效果和設(shè)備運(yùn)行都會(huì)削弱境界頂柱的穩(wěn)定性,如果境界頂柱厚度不足,可能會(huì)導(dǎo)致其冒落乃至坍塌。但是如果境界頂柱的厚度過大,將會(huì)降低資源的利用率[2-4]。

    很多學(xué)者應(yīng)用不同的研究方法對(duì)安全境界頂柱的合理厚度進(jìn)行了研究。吳愛梅運(yùn)用FLAC3D軟件進(jìn)行了正交數(shù)值模擬實(shí)驗(yàn),獲得了不同剖面下的頂柱厚度[5]。許宏亮等應(yīng)用FLAC3D軟件建立了礦體的力學(xué)模型,模擬境界礦柱的受力及其塑性區(qū)分布情況,研究了境界頂柱、間柱厚度以及間柱間的間隔距離對(duì)礦柱應(yīng)力分布及塑性區(qū)分布的影響[6]。張欽禮等為確定姑山鐵礦安全隔離層的厚度,運(yùn)用ANSYS 有限元分析軟件進(jìn)行了數(shù)值模擬研究[7-8]。

    本文運(yùn)用了理論計(jì)算和數(shù)值模擬方法對(duì)不同厚度的頂柱進(jìn)行了穩(wěn)定性研究,通過對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析,綜合確定了最優(yōu)的安全境界頂柱厚度。

    1 工程概況及理論計(jì)算方法

    1.1 工程概況

    某鐵礦山在由露天開采轉(zhuǎn)入地下開采的過程中,出現(xiàn)了掛幫礦體開采、遺留空區(qū)處理、覆蓋巖層形成、產(chǎn)量平穩(wěn)銜接等需要綜合計(jì)劃和處理的問題。由于其露天采場(chǎng)的掛幫礦體原采用空?qǐng)龇ㄩ_采,在轉(zhuǎn)入地下開采前需要對(duì)空區(qū)群進(jìn)行處理,否則會(huì)嚴(yán)重影響露天邊坡和境界頂柱的穩(wěn)定性,且存在閉坑后繼續(xù)開采剩余掛幫礦體和形成無(wú)底柱分段崩落法所需覆巖的需求,因此確定境界頂柱的安全厚度尤為重要,是露天礦順利轉(zhuǎn)入地下生產(chǎn)的重要保證。境界頂柱是確保露天轉(zhuǎn)地下開采過程中的生產(chǎn)安全、露天邊坡穩(wěn)定性的重要屏障。鑒于露天轉(zhuǎn)地下開采區(qū)內(nèi)地質(zhì)條件復(fù)雜,為實(shí)現(xiàn)露天轉(zhuǎn)地下開采的平穩(wěn)安全過渡,提高資源的利用率,本研究對(duì)境界頂柱厚度進(jìn)行了優(yōu)化研究。

    1.2 境界頂柱厚度的理論計(jì)算方法

    影響境界頂柱穩(wěn)定性的因素主要包括巖石的物理力學(xué)性質(zhì)、露天爆破的影響、地下水的影響、節(jié)理裂隙的發(fā)育程度、采空區(qū)的面積等[9-10]。計(jì)算區(qū)域內(nèi),在一定的應(yīng)力或位移的邊界條件下,所形成的應(yīng)力場(chǎng)在大小和方向上的分布,與采空區(qū)的幾何尺寸、走向、分布,以及區(qū)域內(nèi)巖體的力學(xué)性質(zhì)均存在關(guān)聯(lián)關(guān)系,區(qū)域內(nèi)巖石力學(xué)參數(shù)和邊界條件均會(huì)對(duì)計(jì)算結(jié)果產(chǎn)生顯著的影響[11-13]。在本研究中,采空區(qū)的結(jié)構(gòu)參數(shù)是影響境界頂柱穩(wěn)定性的主要因素,因此對(duì)采空區(qū)的跨度和頂柱厚度對(duì)境界頂柱穩(wěn)定性的影響進(jìn)行了相關(guān)研究。目前,安全境界頂柱合理厚度的計(jì)算方法仍然處于不斷發(fā)展和完善的階段,結(jié)合國(guó)內(nèi)外學(xué)者提出的理論公式,本研究主要采用荷載傳遞線交匯法和結(jié)構(gòu)力學(xué)方法進(jìn)行了理論計(jì)算研究[14-15]。

    2 理論計(jì)算研究

    在露天與地下聯(lián)合開采過程中,礦巖的物理力學(xué)性質(zhì)、露天爆破、掛幫礦的開采、采空區(qū)的形態(tài)、地下水等因素都會(huì)對(duì)境界頂柱的穩(wěn)定性產(chǎn)生影響。境界頂柱厚度的理論計(jì)算方法仍然處于探索和完善階段,基于國(guó)內(nèi)外學(xué)者提出的經(jīng)驗(yàn)公式,本研究選擇材料力學(xué)方法和結(jié)構(gòu)力學(xué)方法進(jìn)行境界頂柱厚度的理論計(jì)算。

    根據(jù)材料力學(xué)與結(jié)構(gòu)力學(xué)理論,假定采空區(qū)上部的境界頂柱為一個(gè)兩個(gè)端部固定的平板梁結(jié)構(gòu)。按梁板受彎考慮,計(jì)算彎矩和應(yīng)力,在計(jì)算過程中將其轉(zhuǎn)化為彈性力學(xué)平面問題。以巖層的抗拉強(qiáng)度作為控制指標(biāo),根據(jù)材料力學(xué)與結(jié)構(gòu)力學(xué)理論,可得到境界頂柱厚度與采空區(qū)跨度之間的關(guān)系。

    1)理論計(jì)算方法一

    首先分別計(jì)算梁內(nèi)的彎矩和應(yīng)力,計(jì)算公式如下:

    (1)

    (2)

    式中:M—彎矩,N·m;W—阻力矩,N·m;ρs—上覆巖石的密度,本公式中取1 900 kg/m3;ρl—梁的密度,取3 980 kg/m3;Hs—上覆巖石深度,取10 m;Hl—梁的高度或境界頂柱厚度,m;Ll—梁的長(zhǎng)度,取30 m;Bl—梁寬,取1 m。則境界頂柱的許用拉應(yīng)力σ的計(jì)算公式如下:

    (3)

    4σBlHl2-3ρlgLl2Hl-3ρsgHsLl2=0

    (4)

    式中:σ—許用拉應(yīng)力,Pa。

    (5)

    式中:σs境界頂柱巖體抗拉強(qiáng)度,本公式中取2.669 MPa;n—安全系數(shù),取1.2。通過此公式計(jì)算可得境界頂柱的厚度為15.486 m。

    2)理論計(jì)算方法二

    境界頂柱厚度的計(jì)算公式如下:

    (6)

    式中:γl—境界頂柱的容重,γl=ρlg=9.8×3 980=39.0 kN/m3;σs為境界頂柱巖體抗拉強(qiáng)度,本公式中取2 669 kPa;σz為附加載荷,σz=ρsgHs=1 862 kPa;其余符號(hào)同前。通過此公式計(jì)算可得境界頂柱的厚度為11.74 m。

    3 數(shù)值模擬實(shí)驗(yàn)研究

    3.1 實(shí)驗(yàn)方案與模型建立

    境界頂柱厚度的選擇與工程地質(zhì)條件、采礦方法、采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)、開采順序、開采規(guī)模等因素密切相關(guān),但是由于理論計(jì)算方法考慮的影響因素較少,計(jì)算出的境界頂柱的安全厚度較為理想化。為了引入更全面的境界頂柱穩(wěn)定性的影響因素,更深入地研究不同境界頂柱厚度條件下礦巖的應(yīng)力分布和變形破壞規(guī)律,并驗(yàn)證理論計(jì)算結(jié)果。本研究應(yīng)用FLAC3D軟件對(duì)30 m跨度境界頂柱條件下礦巖應(yīng)力、應(yīng)變的變化規(guī)律進(jìn)行了數(shù)值模擬研究。

    研究以礦山采場(chǎng)為原型建立數(shù)值計(jì)算模型:高為200 m、寬為220 m、進(jìn)深為50 m。采用摩爾—庫(kù)倫模型,對(duì)X、Y以及Z軸地面進(jìn)行約束,只允許模型頂面有位移變化。實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)了四種實(shí)驗(yàn)方案,其境界頂柱厚度分別為6、9、12、15 m。研究對(duì)礦巖體中的應(yīng)力分布和位移大小的變化進(jìn)行了監(jiān)測(cè),對(duì)比分析這些模型的受力狀態(tài)和境界頂柱的安全狀態(tài)。

    3.2 實(shí)驗(yàn)過程與數(shù)據(jù)分析

    由于巖石的抗拉強(qiáng)度遠(yuǎn)低于抗壓強(qiáng)度,拉應(yīng)力引起的拉裂破壞是巖石破壞的主要原因,因此本研究主要分析拉應(yīng)力對(duì)境界頂柱的影響。在對(duì)模型賦值后進(jìn)行初始平衡狀態(tài)求解,之后將模型中采場(chǎng)區(qū)域設(shè)置為空模型,對(duì)模型求解。不同厚度境界頂柱的拉應(yīng)力云圖如圖1所示。

    (a)實(shí)驗(yàn)方案一;(b)實(shí)驗(yàn)方案二;(c)實(shí)驗(yàn)方案三;(d)實(shí)驗(yàn)方案四圖1 不同厚度境界頂柱的應(yīng)力云圖Fig.1 Stress nephograms of different thickness of boundary pillars

    從不同厚度境界頂柱的應(yīng)力云圖中可以發(fā)現(xiàn),境界頂柱的最大拉應(yīng)力出現(xiàn)在頂板中央,如果最大拉應(yīng)力超過巖石抗拉強(qiáng)度,將易于在該位置產(chǎn)生拉伸破壞。而壓應(yīng)力分布范圍較為廣泛,但最大壓應(yīng)力值遠(yuǎn)小于礦柱的抗壓強(qiáng)度。因而,境界頂柱中央的拉應(yīng)力數(shù)值是決定采空區(qū)安全與否的最重要因素。依據(jù)數(shù)值模擬實(shí)驗(yàn)的結(jié)果,能夠計(jì)算出不同境界頂柱厚度條件下的最大拉應(yīng)力和安全系數(shù),其數(shù)值如表1和圖2所示。

    分析數(shù)值模擬實(shí)驗(yàn)結(jié)果可知:當(dāng)采空區(qū)跨度為30 m時(shí),礦體境界頂柱的最大拉應(yīng)力和拉應(yīng)力區(qū)的范圍隨頂柱厚度的增大而減小,而拉應(yīng)力安全系數(shù)則隨之相應(yīng)增大。境界頂柱厚度對(duì)境界頂柱中產(chǎn)生的最大拉應(yīng)力有重要影響,但各模型境界頂柱中的最大拉應(yīng)力均未超過礦石的抗拉強(qiáng)度。根據(jù)境界頂柱中的拉應(yīng)力安全系數(shù)不小于1.2的原則,數(shù)值模擬實(shí)驗(yàn)推薦最小境界頂柱厚度應(yīng)為9 m。

    表1 最大拉應(yīng)力及安全系數(shù)

    圖2 最大拉應(yīng)力與安全系數(shù)Fig.2 The maximum tensile stress and the safety factor of tensile stress

    4 理論計(jì)算與數(shù)值模擬結(jié)果比較

    將不同境界頂柱厚度的理論計(jì)算結(jié)果和數(shù)值模擬推薦的厚度值統(tǒng)計(jì)于表2中。

    表2 境界頂柱厚度的理論計(jì)算和數(shù)值模擬結(jié)果

    為實(shí)現(xiàn)露天開采向地下開采平穩(wěn)安全過渡并提高資源利用率,依據(jù)地下采礦方法的選擇和開采技術(shù)條件,基于境界頂柱厚度的理論計(jì)算結(jié)果和數(shù)值模擬實(shí)驗(yàn)獲得的應(yīng)力分布情況,以及拉應(yīng)力安全系數(shù)不小于1.2的原則,結(jié)合礦山地下工程布置的要求,經(jīng)過分析計(jì)算獲得境界頂柱最小厚度的推薦值為10 m。

    5 結(jié)論

    通過理論計(jì)算研究獲得了某鐵礦山露天轉(zhuǎn)地下開采境界頂柱的安全厚度,為礦山露天開采向地下開采安全平穩(wěn)過渡提供了參考。通過數(shù)值模擬實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證和修正了理論計(jì)算的準(zhǔn)確性,并綜合分析兩種方法獲得的結(jié)果,從而得到更加合理、準(zhǔn)確的境界頂柱安全厚度的推薦值。根據(jù)礦山的實(shí)際開采跨度,結(jié)合礦山生產(chǎn)實(shí)踐的要求,推薦該鐵礦山的露天轉(zhuǎn)地下境界頂柱厚度為10 m。

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