不同外徑輸電線風(fēng)噪聲的試驗(yàn)研究

朱云祥, 沈國輝, 陳梁金, 高志林, 張 揚(yáng)

(1. 國網(wǎng)浙江省電力公司，杭州 310007; 2. 浙江大學(xué) 建筑工程學(xué)院，杭州 310058；3. 中能建浙江省電力設(shè)計(jì)院有限公司, 杭州 310007)

隨著電力系統(tǒng)的高速發(fā)展，架空輸電線路因其能適應(yīng)多種地形而被廣泛應(yīng)用，但因選址等問題很多線路架設(shè)無法避開人口密集區(qū)域，由此產(chǎn)生的環(huán)境噪聲問題如風(fēng)噪聲等影響著當(dāng)?shù)鼐用袢粘Ｉ睿查_始受到社會(huì)關(guān)注，在20世紀(jì)90年代左右日本就已有相關(guān)報(bào)道[1]，在某地區(qū)的居民投訴風(fēng)噪聲類似于飛機(jī)過境時(shí)的“吼叫”，明顯不同于環(huán)境背景噪聲，嚴(yán)重影響了他們的作息生活。近年來在國內(nèi)如溫州某山區(qū)也出現(xiàn)了相關(guān)投訴，周邊居民反映新建線路在大風(fēng)時(shí)產(chǎn)生嘯叫聲。

輸電線風(fēng)噪聲的現(xiàn)場實(shí)測目前還沒有報(bào)道，現(xiàn)場只能測電暈噪聲，1996年Kazuo等[2]就進(jìn)行了Akagi試驗(yàn)線測量，給出了8分裂導(dǎo)線的電暈噪聲和“隨機(jī)噪聲”。通常采用風(fēng)洞試驗(yàn)方法研究風(fēng)噪聲問題。Tsujimoto等測試了普通導(dǎo)線、光滑圓柱和多種異形股導(dǎo)線的風(fēng)噪聲水平，同時(shí)試驗(yàn)了多種突起高度和突起角度的異形股導(dǎo)線風(fēng)噪聲性能；Osamu等[3]進(jìn)行了二維流圓柱的風(fēng)噪聲試驗(yàn)，解釋了風(fēng)噪聲的成因；Fujita[4-5]進(jìn)行了添加不同端板類型的圓柱噪聲風(fēng)洞試驗(yàn)，沿試件布置了多測點(diǎn)獲得表面風(fēng)壓并計(jì)算升力、阻力，測量了聲壓級與測點(diǎn)距離關(guān)系；Iglesias等[6]對比了不同形狀橢圓桿在不同風(fēng)攻角下的風(fēng)噪聲特性，給出了頻譜、聲壓級等隨傾角、風(fēng)攻角和測點(diǎn)方向等參數(shù)的變化關(guān)系；Hutcheson等[7]研究了多種工況下湍流度對圓形桿件風(fēng)噪聲的影響，分析了單根和多根不同擺放的圓桿風(fēng)噪聲；Geyer等[8]進(jìn)行了針對圓柱風(fēng)噪聲進(jìn)行了包裹多孔材料的風(fēng)噪聲降噪措施研究。在國內(nèi)，尤傳永等[9-10]綜述了輸電線風(fēng)噪聲的機(jī)理及低噪聲導(dǎo)線的開發(fā)，沈國輝等[11-12]通過數(shù)值模擬和風(fēng)洞試驗(yàn)給出了圓截面桿件的風(fēng)噪聲特性。以上試驗(yàn)主要針對圓柱截面試件進(jìn)行研究，沒有針對不同尺寸的輸電線試件進(jìn)行系統(tǒng)研究，同時(shí)也未給出輸電線和光滑圓柱風(fēng)噪聲特性的異同點(diǎn)。

基于以上背景，本文通過專門建造的聲學(xué)風(fēng)洞，針對5種截面的輸電線進(jìn)行4種常見風(fēng)速的聲學(xué)風(fēng)洞試驗(yàn)，分析輸電線風(fēng)噪聲在不同外徑、風(fēng)速的頻譜特征，研究輸電線風(fēng)噪聲卓越頻率、總聲壓級、A計(jì)權(quán)總聲壓級隨風(fēng)速、外徑的變化規(guī)律，討論了相近外徑的輸電線和光滑圓柱風(fēng)噪聲之間的差異，試驗(yàn)結(jié)果為實(shí)際輸電線路風(fēng)噪聲問題提供參考。

1 聲學(xué)風(fēng)洞和試驗(yàn)工況

試驗(yàn)在浙江大學(xué)ZD-2聲學(xué)風(fēng)洞中進(jìn)行，其氣動(dòng)輪廓圖如圖1(a)所示。該風(fēng)洞包括動(dòng)力段、擴(kuò)散段、穩(wěn)定段和消聲段等多個(gè)部分，試驗(yàn)風(fēng)速范圍為0.5～35 m/s。試驗(yàn)段的進(jìn)風(fēng)口尺寸為0.4 m×0.25 m，半消聲室尺寸為2.8 m×2.8 m×2.6 m，如圖1(b)所示，吸聲尖劈截止頻率為200 Hz，經(jīng)標(biāo)定室內(nèi)本底噪聲小于25 dB(A)。在圖1(b)的進(jìn)風(fēng)口和出風(fēng)口處的風(fēng)道左右兩側(cè)布置內(nèi)壁面貼有吸聲海綿的端板形成二維流，以消除三維效應(yīng)的影響。試驗(yàn)構(gòu)件放置在進(jìn)風(fēng)口中軸線處，截面中心距離進(jìn)風(fēng)口為47 cm。采樣點(diǎn)位于構(gòu)件中心正上方83.5 cm處，采樣設(shè)備為1個(gè)高分辨率無指向性聲壓麥克風(fēng)。

根據(jù)實(shí)際工程中常用的導(dǎo)、地線型號，選取5條典型輸電線試件進(jìn)行風(fēng)噪聲試驗(yàn)，試件的表面經(jīng)過清潔處理，長度均為60 cm，型號見表1，外徑Φ范圍為15.0～33.6 mm，試驗(yàn)風(fēng)速為10 m/s,15 m/s,20 m/s和25 m/s。麥克風(fēng)采樣頻率為50 kHz，各工況采集時(shí)長為10 s。

(a) 輪廓圖

(b) 試驗(yàn)段圖1 ZD-2聲學(xué)風(fēng)洞介紹Fig.1 Layout of ZD-2 acoustic wind tunnel

型號計(jì)算外徑Φ/mm外層子線直徑/mmAACSR30/7/2.1215.02.12ASAR700MCM30/7/3.4924.13.49LGJ400/3526.63.22AAAC506-37/4.1829.34.18LGJ630/4533.64.20

試驗(yàn)通過獲得的采樣點(diǎn)聲壓時(shí)程進(jìn)行噪聲頻域分析。噪聲聲壓級(Sound Pressure Level)定義為

SPL=20 lg(p/pref)

(1)

式中:p為采樣點(diǎn)聲壓;pref為參考聲壓，即人的聽覺下限聲壓，為2×10-5Pa。通過累計(jì)各個(gè)倍頻段下的聲壓級，可得采樣點(diǎn)總聲壓級OASPL

(2)

式中：fmin為研究聲頻率的下限，一般為人的聽覺下限頻率20 Hz；fmax為研究聲頻率的上限，一般為人的聽覺上限頻率20 000 Hz。

對于圓柱繞流，斯特羅哈數(shù)St反映了繞流渦脫的頻率特征，定義為

St=fsD/V

(3)

式中：fs為漩渦脫落頻率；D為圓柱直徑；V為風(fēng)速。通常雷諾數(shù)處于亞臨界的圓柱繞流中St數(shù)為0.2。

因人耳對聲音強(qiáng)弱的主觀感覺與聲壓級、頻率均有關(guān)，故常對獲得的聲音信號進(jìn)行計(jì)權(quán)分析以與人的主觀感覺保持一致，常用A計(jì)權(quán)網(wǎng)絡(luò)對各頻帶聲壓級進(jìn)行修正，獲得對應(yīng)的A計(jì)權(quán)聲壓級，反映了人耳的聽覺感受，其計(jì)權(quán)特性曲線如圖2所示。

圖2 A計(jì)權(quán)特性曲線Fig.2 A-weighted characteristics curve

2 輸電線風(fēng)噪聲的頻譜特征

2.1 輸電線風(fēng)噪聲頻譜

根據(jù)獲得的風(fēng)噪聲聲壓時(shí)程信息，通過傅里葉變換可得噪聲的頻域信息。圖3為風(fēng)洞在4種風(fēng)速下的背景噪聲聲壓級頻譜，由圖可見：在約200 Hz附近背景噪聲增大，推測為消聲室內(nèi)的吸聲尖劈聲學(xué)特性引起，高于100 Hz時(shí)背景噪聲最大值基本在50 dB以內(nèi)，背景噪音總體上較小，適合用于輸電線風(fēng)噪聲的研究。

圖3 背景噪聲聲壓級頻譜 Fig.3 SPL spectrum of background noise

圖4為風(fēng)速20 m/s時(shí)3種不同外徑輸電線風(fēng)噪聲頻譜，外徑基本按9 mm遞增。由圖4可見：①在20 m/s風(fēng)速時(shí)3種外徑輸電線的卓越聲壓級相差不大，均在65 dB左右；②33.6 mm外徑輸電線(LGJ 630/45)相比另外兩種較細(xì)外徑輸電線卓越聲壓級略微偏小，其原

圖4 20 m/s下3種輸電線風(fēng)噪聲的聲壓級頻譜Fig.4 SPL spectrum of aeolian noise of three transmission lines at 20 m/s

因推測為該尺寸輸電線表面子線直徑更大，產(chǎn)生了更大的表面粗糙度而影響輸電線的卓越聲壓級；③輸電線的外徑越大，其卓越頻率越低。

選取典型外徑的輸電線加以分析，圖5為ASAR700輸電線(24.1 mm外徑)在10～25 m/s風(fēng)速下的聲壓級頻譜。由圖5可見：①類似于光滑圓柱，輸電線在各個(gè)風(fēng)速的聲壓級頻譜存在顯著峰值，其原因?yàn)檩旊娋€總體仍為類圓柱構(gòu)件，仍基本具有圓柱繞流的流動(dòng)和聲學(xué)特性；②隨著風(fēng)速的增長，輸電線風(fēng)噪聲的卓越頻率逐步提高。

圖5 ASAR700輸電線風(fēng)噪聲聲壓級頻譜Fig.5 SPL spectrum of aeolian noise of transmission line (ASAR700 type)

2.2 輸電線風(fēng)噪聲卓越頻率

通過風(fēng)噪聲的聲壓級頻譜，獲得各個(gè)工況下輸電線風(fēng)噪聲的卓越頻率。圖6為各輸電線風(fēng)噪聲卓越頻率隨風(fēng)速的變化情況，由圖6可見：類似于光滑圓柱，輸電線風(fēng)噪聲的卓越頻率隨著風(fēng)速的增大基本呈線性增加，且隨輸電線外徑的增加，卓越頻率增長率下降；此外，因不同直徑的輸電線具有不同的表面形狀，導(dǎo)致了部分輸電線特別是尺寸較大的輸電線風(fēng)噪聲卓越頻率并非嚴(yán)格按線性增加而是略有偏差，即導(dǎo)致出現(xiàn)了部分相交的情況。

圖6 五根輸電線風(fēng)噪聲的卓越頻率Fig.6 Peak frequency of aeolian noise of five transmission lines

圖7為輸電線風(fēng)噪聲卓越頻率隨外徑的變化情況，同時(shí)在圖中增加了理論曲線，該曲線基于式(3)計(jì)算，St數(shù)取0.2。由圖7可知：①輸電線風(fēng)噪聲的卓越頻率隨著外徑增大而呈反比例減?。虎谳旊娋€卓越頻率與理論曲線對應(yīng)外徑處的頻率值差距不大，其原因?yàn)椋簣A柱繞流風(fēng)噪聲聲源主要為圓柱表面漩渦脫落產(chǎn)生的偶極子聲源，導(dǎo)致了風(fēng)噪聲同漩渦脫落存在相關(guān)性，即風(fēng)噪聲的卓越頻率幾乎與漩渦脫落頻率相同，但因輸電線表面并不是完全的光滑圓柱表面，因此兩種頻率會(huì)存在一定的偏差；③所有輸電線試件的風(fēng)噪聲卓越頻率均在350 Hz內(nèi)，主要為低頻噪聲，實(shí)際中表現(xiàn)為類似飛機(jī)過境的轟鳴聲。工程中常見導(dǎo)、地線外徑基本在本試驗(yàn)輸電線試件的外徑范圍內(nèi)，且一般線路設(shè)計(jì)風(fēng)速多為20～30 m/s，同試驗(yàn)風(fēng)速差別不大，故試驗(yàn)所得頻率結(jié)果可對類似工程問題提供參考。

圖7 五根輸電線風(fēng)噪聲的卓越頻率Fig.7 Peak frequency of aeolian noise of five transmission lines

2.3 輸電線風(fēng)噪聲的斯特羅哈數(shù)St

由風(fēng)噪聲卓越頻率計(jì)算獲得相應(yīng)St數(shù)，可得輸電線各工況St數(shù)隨雷諾數(shù)的變化情況，如圖8所示，圖中還給出Geyer針對外徑30 mm圓柱的聲學(xué)試驗(yàn)結(jié)果。由圖8可見：①光滑圓柱的St數(shù)離散較小，略小于0.20左右，同亞臨界區(qū)圓柱繞流的一般取值一致，輸電線的St數(shù)離散較大，試驗(yàn)最小值為0.176，最大值為0.216；②圓柱St數(shù)隨雷諾數(shù)增加呈現(xiàn)略微減小的趨勢，輸電線總體上則隨雷諾數(shù)增加呈現(xiàn)明顯增大的趨勢；當(dāng)雷諾數(shù)大于4×104時(shí)輸電線St數(shù)大于光滑圓柱，其原因推測為輸電線表面的粗糙度產(chǎn)生流場變化，進(jìn)而影響聲場而引起[13]。

圖8 五根輸電線的斯特羅哈數(shù)Fig.8 Strouhal number of five transmission lines

3 輸電線風(fēng)噪聲的聲壓級

通過各工況的聲壓級頻譜獲得各輸電線的總聲壓級OASPL。圖9為輸電線風(fēng)噪聲OASPL隨外徑的變化情況。由圖可見各風(fēng)速下不同外徑的輸電線總聲壓級差異不明顯，也沒有明顯的變化規(guī)律，僅在風(fēng)速15 m/s時(shí)外徑15 mm附近的兩種輸電線總聲壓級明顯大于較粗的輸電線。造成該結(jié)果的原因?yàn)轱L(fēng)洞背景噪聲在低頻的聲壓級很大，同時(shí)還覆蓋了較寬的頻帶(由圖3可見在200 Hz以內(nèi)均存在較大的背景噪聲)，對直接獲得的各工況總聲壓級產(chǎn)生很大的干擾。

圖9 五根輸電線風(fēng)噪聲的總聲壓級Fig.9 OASPL of aeolian noise of five transmission lines

經(jīng)A計(jì)權(quán)計(jì)算得到不同風(fēng)速下的輸電線風(fēng)噪聲總聲壓級OASPL(A)，圖10給出了輸電線風(fēng)噪聲OASPL(A)隨外徑的關(guān)系。由圖10可見：①A計(jì)權(quán)總聲壓級較未計(jì)權(quán)總聲壓級下降了30～40 dB，參考圖2的A記權(quán)特性可知風(fēng)噪聲信號以低頻為主；②A計(jì)權(quán)總聲壓級隨風(fēng)速的增大而增大；③A計(jì)權(quán)總聲壓級基本呈現(xiàn)隨外徑增大而減小的趨勢，在高風(fēng)速下更明顯，其原因主要為外徑越大，卓越頻率越小(見圖6)，根據(jù)圖2可知A記權(quán)的折減量越大。

圖10 五根輸電線風(fēng)噪聲的A計(jì)權(quán)總聲壓級Fig.10 OASPL(A) of aeolian noise of five transmission lines

4 輸電線與光滑圓柱風(fēng)噪聲對比

輸電線由于外表面為絞線形式，其風(fēng)噪聲特性與光滑圓柱有一定的差異，本文針對相同外徑的輸電線和光滑圓柱進(jìn)行對比研究。

4.1 頻譜特性對比

圖11為型號ASAR700MCM(外徑24.1 mm)的輸電線和外徑24 mm光滑圓柱在15～25 m/s風(fēng)速下的噪聲聲壓級頻譜，圖中實(shí)線為輸電線，虛線為光滑圓柱。由圖11可見：①當(dāng)風(fēng)速為15～20 m/s時(shí)圓柱的卓越頻率略大于輸電線，當(dāng)風(fēng)速達(dá)到25 m/s時(shí)輸電線的卓越頻率(224 Hz)大于圓柱卓越頻率(204 Hz)；②兩者的聲壓級存在差異，在卓越頻率附近，低風(fēng)速時(shí)兩者的聲壓級相差不大，在25m/s時(shí)輸電線的卓越聲壓級小于同風(fēng)速下的圓柱卓越聲壓級，差距為7 dB，其原因主要為輸電線實(shí)際為絞線，在表面存在較大的粗糙度改變其周圍的流場情況，從而影響周圍的聲場。

圖11 輸電線和24 mm圓柱風(fēng)噪聲聲壓級頻譜Fig.11 SPL spectrum of aeolian noise of transmission line and circular cylinder of 24 mm

4.2 A計(jì)權(quán)總聲壓級

選取型號ASAR700輸電線(外徑24.1 mm)和24 mm光滑圓柱進(jìn)行分析，兩種構(gòu)件風(fēng)噪聲總聲壓級及A計(jì)權(quán)總聲壓級隨風(fēng)速的變化情況分別見圖12和圖13。由圖12和圖13可見：①兩種構(gòu)件僅在10 m/s時(shí)輸電線總聲壓級比光滑圓柱小1 dB，其他風(fēng)速下總聲壓級幾乎相同，未體現(xiàn)兩者的差異；②在風(fēng)速10 m/s時(shí)，輸電線A計(jì)權(quán)總聲壓級略大，風(fēng)速增大后，光滑圓柱風(fēng)噪聲則明顯大于輸電線，且隨著風(fēng)速的增加差距增大，風(fēng)速20 m/s時(shí)光滑圓柱A計(jì)權(quán)總聲壓級比輸電線高2.8 dB，25 m/s時(shí)高達(dá)7.0 dB。

圖12 24 mm圓柱和輸電線風(fēng)噪聲總聲壓級Fig.12 OASPL of aeolian noise of the line and the circular cylinder of 24 mm

圖13 24 mm圓柱和輸電線風(fēng)噪聲A計(jì)權(quán)總聲壓級Fig.13 OASPL(A) of aeolian noise of the line and the circular cylinder of 24 mm

通過以上對比可以發(fā)現(xiàn)，因輸電線更為粗糙，產(chǎn)生的風(fēng)噪聲也比同尺寸下的光滑圓柱風(fēng)噪聲偏小，可以預(yù)見，適當(dāng)增加輸電線表面的粗糙度(如采用擾流線)可以降低風(fēng)噪聲。但輸電線還存在電暈噪聲，且當(dāng)輸電線變得更粗糙后(如采用擾流線)會(huì)產(chǎn)生更大的電暈噪聲。根據(jù)已有的研究，異形股導(dǎo)線(在絞線過程中適當(dāng)增大部分子絞線的突起高度以產(chǎn)生螺旋線效果)在抑制風(fēng)噪聲的同時(shí)，又避免產(chǎn)生顯著增大的電暈噪聲，是導(dǎo)線風(fēng)噪聲抑制的一個(gè)主要方向。

5 結(jié) 論

本文在聲學(xué)風(fēng)洞中進(jìn)行多種不同外徑輸電線的風(fēng)噪聲試驗(yàn)研究，并同光滑圓柱風(fēng)噪聲進(jìn)行對比。主要結(jié)論有：

(1)輸電線風(fēng)噪聲是由風(fēng)流經(jīng)表面產(chǎn)生的渦脫引起，其主要聲源為表面渦脫形成的偶極子聲源，因而風(fēng)噪聲的卓越頻率與渦脫頻率存在很高的相關(guān)性，可以認(rèn)為該情況下的風(fēng)噪聲表征了漩渦脫落情況。試驗(yàn)所得風(fēng)噪聲的卓越頻率與渦脫頻率非常接近，隨著風(fēng)速的增大而增大，可見本文的試驗(yàn)結(jié)果支持了該結(jié)論。

(2)雷諾數(shù)在1×104～1×105，圓柱的St數(shù)隨雷諾數(shù)增加呈現(xiàn)略微減小的趨勢，而輸電線風(fēng)噪聲渦脫的St數(shù)隨雷諾數(shù)增加呈現(xiàn)明顯增大的趨勢。

(3)從代表人耳聽覺的A計(jì)權(quán)總聲壓級來看，輸電線風(fēng)噪聲隨著風(fēng)速的增大而增大，隨外徑增大而減小的趨勢，其原因?yàn)橥鈴捷^大輸電線的卓越頻率更低，意味著A計(jì)權(quán)的折減量更大。

(4)相近外徑輸電線和光滑圓柱的總聲壓級沒有明顯差異，但從代表人耳聽覺的A計(jì)權(quán)總聲壓級來看，高風(fēng)速下輸電線的A計(jì)權(quán)總聲壓級小于光滑圓柱，且隨著風(fēng)速的增加差距增大?？梢灶A(yù)見，采用適當(dāng)方法增加輸電線的表面粗糙度會(huì)減小產(chǎn)生的風(fēng)噪聲，如采用纏繞擾流線或采用異形股導(dǎo)線等。