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    皂河站主機(jī)組更新改造探析

    2018-12-26 05:31:58吳良宇徐川江
    江蘇水利 2018年12期
    關(guān)鍵詞:汽蝕揚(yáng)程油缸

    吳良宇,仝 超,徐川江

    (江蘇省駱運(yùn)水利工程管理處,江蘇 宿遷 223800)

    1 工程概況

    江蘇省皂河抽水站(以下簡(jiǎn)稱皂河站)位于江蘇省宿遷市,是江蘇江水北調(diào)第六梯級(jí)泵站,也是南水北調(diào)東線工程的第六梯級(jí)泵站,工程1978年11月開工興建,1987年3月通過驗(yàn)收。皂河站安裝2臺(tái)6HL-70立式全調(diào)節(jié)混流泵,主泵葉輪直徑5700 mm,單機(jī)流量為100 m3/s,是亞洲單機(jī)流量最大的混流式泵站,被稱為“亞洲第一泵”,配套電機(jī)型號(hào)TL7000-80/7400,總裝機(jī)容量14000 kW。站身采用半堤身式塊基結(jié)構(gòu),鐘形進(jìn)水流道,雙螺旋蝸殼式出水室,平直管出水流道,采用快速閘門斷流。

    2 改造緣由

    皂河站經(jīng)過多年運(yùn)行,主機(jī)組陸續(xù)出現(xiàn)各類問題。

    2.1 主電機(jī)

    (1)絕緣老化嚴(yán)重,威脅安全運(yùn)行。整相繞組電流增加率A、B相分別大于標(biāo)準(zhǔn)10.08%和27.25%;三相繞組的電容增加率A、B相分別大于標(biāo)準(zhǔn)43.75%和25.38%,整相繞組的tgδ值不符合要求。

    (2)內(nèi)冷卻器為銅管冷卻器,出現(xiàn)一定程度的氧化銹蝕,銅管壁厚大部分變薄,已不足原壁厚的70%~80%。

    (3)上下油缸等部位的測(cè)溫元件失靈,對(duì)電機(jī)安全運(yùn)行造成極大隱患。

    (4)集電環(huán)表面產(chǎn)生凹凸不平的溝槽,碳刷磨損嚴(yán)重。

    2.2 主水泵

    (1)長(zhǎng)期處于非設(shè)計(jì)工況運(yùn)行。水泵初始設(shè)計(jì)揚(yáng)程6 m,根據(jù)統(tǒng)計(jì)資料分析,實(shí)際運(yùn)行凈揚(yáng)程多在3.5~4.5 m之間(見圖1),遠(yuǎn)低于泵設(shè)計(jì)揚(yáng)程,造成水泵長(zhǎng)期處于低效區(qū)運(yùn)行。當(dāng)實(shí)際揚(yáng)程小于泵的設(shè)計(jì)揚(yáng)程,水泵在偏離設(shè)計(jì)工況下運(yùn)行時(shí),會(huì)使葉片入口沖角加大,在葉片正面進(jìn)口邊產(chǎn)生脫流與漩渦。在這種情況下,由于流量的增加使泵的空蝕余量加大,裝置空蝕余量減小,加速了葉片正面的汽蝕破壞。

    圖1 水位時(shí)間曲線

    (2)裝置效率下降。自1988年投入運(yùn)行以來,由于長(zhǎng)期偏工況運(yùn)行及不時(shí)的雜物堵塞形成空吸,水流挾氣,汽蝕嚴(yán)重。水泵性能達(dá)不到設(shè)計(jì)要求,流量減少,功率上升,裝置效率嚴(yán)重下降。根據(jù)圖2,皂河抽水站的效率呈逐年下降的趨勢(shì)。1988~1990年平均效率約為65%,2002~2003年平均效率為51%,下降了14個(gè)百分點(diǎn)。已達(dá)不到原設(shè)計(jì)工程效益,低于規(guī)程中規(guī)定≥60%的要求。水泵在葉片角度-3°時(shí)多年平均實(shí)測(cè)流量為83.7 m3/s,與設(shè)計(jì)流量相差13.2%。

    圖2 泵站效率時(shí)間曲線

    (3)泵葉片、轉(zhuǎn)輪室、導(dǎo)葉等過流部件的空蝕嚴(yán)重,主泵經(jīng)長(zhǎng)期水流、泥沙沖刷及汽蝕的破壞,葉片正面進(jìn)水側(cè)形成一條寬300 mm、深25~40 mm的汽蝕帶,平均每片葉片進(jìn)口邊一側(cè)汽蝕面積4140 cm2,占葉片正面總面積的9.52%,汽蝕蝕坑深度一般為8~12 mm,最深的蝕坑已達(dá)16 mm以上,在汽蝕區(qū)與葉片之間已經(jīng)形成一明顯的弧形臺(tái)階,葉片進(jìn)口邊的厚度已不足30 mm,汽蝕已達(dá)到Ⅳ級(jí),屬嚴(yán)重汽蝕侵蝕。轉(zhuǎn)輪室表面可見連綿不斷的銹蝕蝕泡,蝕泡直徑不等,平均密度在50 cm×50 cm內(nèi)有30~40個(gè),點(diǎn)蝕坑直徑10~20 mm,蝕坑深度8~15 mm,銹蝕面積達(dá)25%以上,由于點(diǎn)蝕坑的形成,加劇了銹蝕的發(fā)展。由于長(zhǎng)期磨損、葉片汽蝕以及葉型變化,致使葉輪失去平衡,加速了軸頸及軸承的磨損,加之機(jī)組長(zhǎng)期在非設(shè)計(jì)工況下運(yùn)行,致使運(yùn)行中機(jī)組振動(dòng)加劇和噪聲增大。

    (4)葉片間隙超標(biāo)。表1是2號(hào)泵葉片與轉(zhuǎn)輪室內(nèi)壁間隙數(shù)據(jù),葉片平均間隙達(dá)到5.39 mm,超過規(guī)定間隙34.75%。

    (5)葉調(diào)機(jī)構(gòu)問題。葉片調(diào)節(jié)操作機(jī)構(gòu)采用刮板式油缸,因原有油缸內(nèi)壁不圓及密封結(jié)構(gòu)不完善等問題,2#泵葉片調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)漏油狀況逐漸惡化,從測(cè)試結(jié)果看,平均泄漏量每年遞增5.21 L/min。2001年平均泄漏量已達(dá)到70 L/min,超過標(biāo)準(zhǔn)[1]規(guī)定允許泄漏量(經(jīng)換算為38.4 L/min)達(dá)82.3%。而水泵運(yùn)行揚(yáng)程一般在3.5~4.5 m之間,遠(yuǎn)未達(dá)到設(shè)計(jì)揚(yáng)程6 m,所以在設(shè)計(jì)工況下油缸泄漏量要比上述數(shù)值大得多。調(diào)節(jié)不到位,葉片設(shè)計(jì)可在+2°~-18°范圍內(nèi)調(diào)節(jié),但由于葉片調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)的原因,在正常葉片調(diào)節(jié)范圍內(nèi),葉片角度無法調(diào)整到位,最大只能調(diào)到-2°運(yùn)行。葉片長(zhǎng)期在負(fù)角度下運(yùn)行,在葉片正面進(jìn)口邊形成沖擊旋渦,這在一定程度上加劇了葉片進(jìn)口邊的汽蝕破壞。主泵受油器及葉片調(diào)節(jié)器內(nèi)各種絕緣墊片均已損壞,油壓只能調(diào)到2.1 MPa(額定為2.5 MPa),在調(diào)節(jié)過程中油泵噪聲高達(dá)98dB,且伴隨劇烈振動(dòng)。

    (6)葉輪頭漏油。檢查時(shí)可見葉片根部上部有10 cm長(zhǎng)左右的滲油帶,下部有20 cm左右的漏油帶,漏油量達(dá)15~20滴/min。根據(jù)貯能罐回油箱每年添加2~2.5 t透平油判斷,葉輪頭漏油較嚴(yán)重。

    表1 皂河站2號(hào)水泵葉片間隙數(shù)據(jù)

    (7)頂蓋漏水量大,排水頻繁。原因之一是動(dòng)靜環(huán)磨損嚴(yán)重造成水泵運(yùn)行時(shí)水封效果不理想,原因之二是大軸水下部分銹蝕嚴(yán)重(軸頸部位已呈現(xiàn)明顯溝痕,磨損深度大于0.60 mm),且空氣圍帶老化致使水泵停運(yùn)時(shí)空氣圍帶止水效果不好。

    (8)由于無清污設(shè)施,下游攔污柵又時(shí)常遭雜物堵塞,造成柵前后水位差高達(dá)1.5~3.0 m,以正常運(yùn)行水位▽18.5~19.5 m計(jì),柵后水位最低時(shí)僅有▽15.5~16.2 m,低于葉輪中心高程▽16.5 m,葉輪中心淹沒深度大大減少,造成泵裝置汽蝕余量下降,加劇了汽蝕的發(fā)生和發(fā)展。

    3 更新改造內(nèi)容

    針對(duì)主電機(jī)和主水泵存在的問題,根據(jù)大型泵站技術(shù)改造原則和對(duì)策[2],2010年開始對(duì)主機(jī)組進(jìn)行更新改造,2012年改造完成。

    3.1 主電機(jī)更新改造

    (1)主電機(jī)定轉(zhuǎn)子線圈進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)更換。定轉(zhuǎn)子線圈實(shí)行工廠制造,嚴(yán)格按預(yù)先制定的方案和流程現(xiàn)場(chǎng)更換和絕緣處理[3]。難點(diǎn)是做好定子線圈更換施工現(xiàn)場(chǎng)防塵和保溫,搭設(shè)防塵棚和施工平臺(tái),線圈烘干時(shí)密切關(guān)注溫度變化。

    (2)冷卻器銅管更換和其它缺陷部件維修。

    3.2 主水泵更新改造

    (1)設(shè)計(jì)揚(yáng)程優(yōu)化。1975年駱馬湖整治工程補(bǔ)水項(xiàng)目規(guī)劃確定皂河站設(shè)計(jì)揚(yáng)程為6 m,根據(jù)歷年抽水運(yùn)行資料分析站上多年平均水位21.85 m,站下多年平均水位18.41 m,現(xiàn)狀平均凈揚(yáng)程為3.58 m。與規(guī)劃揚(yáng)程比較,現(xiàn)狀多年運(yùn)行平均揚(yáng)程偏低。

    根據(jù)最新的規(guī)劃和初設(shè)[4-5],確定皂河站設(shè)計(jì)凈揚(yáng)程為4.78 m,最大揚(yáng)程為5.80 m,最小揚(yáng)程為1.26 m,平均揚(yáng)程為4.68 m。

    (2)水泵模型比選。皂河站的蝸殼式導(dǎo)葉混流泵所采用的轉(zhuǎn)輪模型限于當(dāng)時(shí)我國(guó)的研究水平等原因,采用20ZLB-70型軸流泵轉(zhuǎn)輪經(jīng)改造后而成。通過葉片出口的扭曲和轉(zhuǎn)輪出口導(dǎo)流錐的導(dǎo)向及導(dǎo)葉的作用使水流從軸向變成水平徑向出流,軸流泵葉片作為混流泵使用,在一定程度上影響了泵的效率。

    根據(jù)3組葉輪模型裝置的對(duì)比試驗(yàn)結(jié)果,優(yōu)選最適合的水力模型(HB55模型)。確保改造后水泵在只更換葉片的前提下,水泵性能參數(shù)滿足要求,保證機(jī)組運(yùn)行的穩(wěn)定性,并盡量提高水泵機(jī)組的運(yùn)行效率。

    表2是20ZLB-70模型和HB55模型在平均揚(yáng)程和設(shè)計(jì)揚(yáng)程時(shí)主要參數(shù)對(duì)比表,從中可以看出,HB55模型比20ZLB-70模型在同一葉片角度時(shí)不僅流量大而且效率也高,在-2°和-4°時(shí)表現(xiàn)尤其明顯。根據(jù)模型試驗(yàn)研究報(bào)告,20ZLB-70模型最高效率68.18%,對(duì)應(yīng)的葉片角度為-4°,揚(yáng)程6.68 m,原型流量74.94 m3/s;HB55模型最高效率71.45%,葉片角度-4°,揚(yáng)程6.26 m,原型流量75.8 m3/s。

    (3)水泵葉片更換。按照對(duì)比試驗(yàn)優(yōu)選的模型葉片設(shè)計(jì)實(shí)型泵葉片,新葉片的柄部結(jié)構(gòu)和尺寸與原葉片一致,葉片輪轂比與原葉片相同。確保改造后水泵的葉輪轉(zhuǎn)動(dòng)中心直徑為5700 m(球徑6580 mm),設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速為75 r/min,水泵設(shè)計(jì)凈揚(yáng)程4.78 m,單機(jī)設(shè)計(jì)流量100 m3/s,葉片調(diào)節(jié)角度范圍為0°~-18°。新葉片與原葉片相比進(jìn)行了以下優(yōu)化。

    葉型:取消葉片重疊部分設(shè)計(jì),減少葉片背面水流沖擊造成氣蝕的可能性。

    表2 2個(gè)水泵模型主要性能參數(shù)

    材料:新葉片采用ZG06Cr13Ni4Mo不銹鋼單片整鑄,具有比原鑄鋼葉片抗汽蝕性能更好、抗銹蝕能力更強(qiáng)、可焊性更好等特點(diǎn)。

    重量:水泵葉片單件重量近7.25 t,4只葉片重量比原水泵葉片減輕約3 t。

    工藝:葉片型面采用五軸聯(lián)動(dòng)數(shù)控機(jī)床加工,并用激光測(cè)量?jī)x檢測(cè)型面坐標(biāo),型面的幾何形狀和表面精度得以充分保證,比之前的加工工藝有很大提高。

    (4)油缸的改造。將橫向密封條、軸向密封條、固定葉密封條、密封環(huán)下面的橡膠墊條和橡膠環(huán),用相同尺寸的鋼件置換,彈簧裝配在槽底部,大大增強(qiáng)了彈簧的浮力。更換上述零件上面的各橡膠密封條,并在上述零件兩側(cè)增開密封槽,嵌入密封膠條,防止各密封槽側(cè)面的泄漏。

    (5)修復(fù)輪轂體。對(duì)輪轂體的外表面進(jìn)行機(jī)加工處理,除銹處理,表面的缺陷進(jìn)行焊補(bǔ),輪轂體過流部分保證與試驗(yàn)用的模型泵相似。輪轂體外球面與葉片內(nèi)球面間隙均勻,最大正角度時(shí)非球面部分間隙控制在1~2 mm,保證葉片轉(zhuǎn)動(dòng)靈活,在整個(gè)調(diào)節(jié)角度范圍內(nèi)不產(chǎn)生干涉、卡阻現(xiàn)象。并對(duì)輪轂體做靜平衡試驗(yàn)(參加葉輪靜平衡試驗(yàn)的主要部件有葉片、轉(zhuǎn)輪體、撥叉等,重約85 t),葉輪體輪轂上口外圓單位不平衡重量為0.7 kg<允許不平衡重量(21.7 kg),滿足規(guī)程要求。

    (6)泵軸的修復(fù)。對(duì)泵軸密封(空氣圍帶)部位的軸頸堆焊不銹鋼層,用堆焊的方法大大提高軸檔的表面硬度,提高其耐磨性及抗銹蝕性能,延長(zhǎng)其使用壽命。

    (7)其他。機(jī)械密封動(dòng)靜環(huán)維修、空氣圍帶更新和水導(dǎo)軸承維修等,在原攔污柵前100 m處增加一道攔污柵,并配置清污機(jī),重新制作流道進(jìn)水口處攔污柵,減少因雜物涌堵造成水位差過大而使水泵發(fā)生汽蝕。

    4 改造效果

    4.1 技術(shù)參數(shù)對(duì)比

    表3是主電機(jī)改造前后技術(shù)參數(shù)對(duì)照表,從中可以看出無論是電氣參數(shù)還是機(jī)械參數(shù)都有明顯改善。

    表3 主電機(jī)更新前后技術(shù)參數(shù)表

    4.2 水泵刮板式油缸油壓試驗(yàn)及葉片動(dòng)作試驗(yàn)

    油壓試驗(yàn)是檢驗(yàn)葉片軸密封、下蓋與輪轂體之間密封、油缸與輪轂體之間密封、調(diào)節(jié)桿與油缸之間密封的可靠性等,2#泵油缸試驗(yàn)狀態(tài)為無負(fù)載工況、高壓腔2.5 MPa,葉片負(fù)角度轉(zhuǎn)向時(shí)內(nèi)泄漏27 L/min,葉片正角度向轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)泄漏為23 L/min,外泄漏1~3 L/min。葉輪體裝配完成后葉片轉(zhuǎn)動(dòng)試驗(yàn)正常,未產(chǎn)生干涉、卡阻現(xiàn)象。

    4.3 試運(yùn)行情況

    2011年5月完成2#機(jī)組改造,2012年5月完成1#機(jī)組改造,并分別按規(guī)程進(jìn)行試運(yùn)行,結(jié)果見表4,可以看出機(jī)組效率在66.4%以上,平均效率為70.2%。

    表4 水泵試運(yùn)行記錄

    機(jī)組水平振動(dòng)為5~9 μm,垂直振動(dòng)為6~8 μm,水泵下導(dǎo)擺度為0.100 mm(≤0.350 mm)。

    4.4 近幾年機(jī)組運(yùn)行情況

    根據(jù)2013~2017年運(yùn)行情況,1#機(jī)組累計(jì)運(yùn)行9481臺(tái)時(shí),2#機(jī)組累計(jì)運(yùn)行6014.3臺(tái)時(shí),累計(jì)抽水量38.54億m3,平均流量69.09 m3/s,揚(yáng)程為3.50 m~4.82 m,平均揚(yáng)程4.29 m,效率達(dá)62%~74%,比改造前提高10%以上,具體特征值見表5。

    表5 2013~2017年機(jī)組運(yùn)行特征值

    5 結(jié)語

    由于皂河站水泵是亞洲單泵流量最大的混流泵,經(jīng)過多年的運(yùn)行,電機(jī)和水泵存在很多問題,尤其是水泵葉片汽蝕和轉(zhuǎn)葉油缸的問題,利用難得的改造機(jī)會(huì),對(duì)電機(jī)定轉(zhuǎn)子線圈進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)更換,徹底解決絕緣老化問題,優(yōu)化水泵的設(shè)計(jì)揚(yáng)程,選擇更適于混流泵的轉(zhuǎn)輪模型,將水泵葉片更換為不銹鋼材質(zhì),并對(duì)轉(zhuǎn)葉油缸進(jìn)行改造和優(yōu)化,同時(shí)也對(duì)水泵其它部件進(jìn)行改造和優(yōu)化。經(jīng)過更新改造,主機(jī)組運(yùn)行平穩(wěn),葉片調(diào)節(jié)可靠,未發(fā)現(xiàn)葉輪頭滲漏油,故皂河站主機(jī)組的更新改造是成功的,達(dá)到預(yù)期效果。

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