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    12 kV 干燥空氣氣體絕緣開關(guān)柜熱分析及優(yōu)化

    2018-12-03 03:16:26楊長洲
    關(guān)鍵詞:開關(guān)柜溫升散熱器

    趙 婧,楊長洲 ,徐 敏,肖 松

    (廈門理工學(xué)院電氣工程與自動化學(xué)院,福建 廈門 361024)

    中壓開關(guān)柜是配電系統(tǒng)的重要組成部分,隨著人們對環(huán)保問題的日益重視,干燥空氣氣體絕緣開關(guān)柜成為一種發(fā)展趨勢[1]。除環(huán)保性能外,中壓開關(guān)柜的熱性能關(guān)系到整個(gè)開關(guān)柜能否正常工作和長期使用。當(dāng)開關(guān)柜運(yùn)行電流過大、安裝工藝不完善或者設(shè)計(jì)存在一定缺陷時(shí),容易造成開關(guān)柜的溫升超標(biāo),進(jìn)而直接影響開關(guān)柜的安全穩(wěn)定運(yùn)行[2-4]。目前,不少高校和企業(yè)研究人員對氣體絕緣開關(guān)柜做了相關(guān)的研究。張俊民等[5]對27.5 kV GIS開關(guān)柜母線室建立了傳導(dǎo)、對流和輻射換熱相互耦合的數(shù)學(xué)模型,得到了母線室內(nèi)的三維溫度場與氣流場的分布;程顯等[6-7]對SF6和N2混合氣體開關(guān)柜進(jìn)行仿真計(jì)算,當(dāng)通入1.1倍額定電流時(shí)開關(guān)柜溫升在國標(biāo)規(guī)定范圍內(nèi),可知SF6混合氣體一定程度上可滿足開關(guān)柜散熱的需求。以上研究主要研究對象為SF6或SF6與環(huán)保氣體的混合氣體,以純環(huán)保氣體為充氣介質(zhì)的研究鮮見。鑒于此,本文研究以干燥空氣作為絕緣介質(zhì),建立GIS開關(guān)柜耦合傳熱的數(shù)學(xué)建模,在同尺寸、同氣壓的條件下,對比開關(guān)柜內(nèi)充干燥空氣和SF6氣體時(shí)的三維穩(wěn)態(tài)溫度和流場分布,并通過溫升試驗(yàn)對關(guān)鍵部位測量點(diǎn)進(jìn)行驗(yàn)證,在不改變柜體尺寸的前提下,提出干燥空氣開關(guān)柜的優(yōu)化方法,為干燥空氣開關(guān)柜散熱研究提供有益借鑒。

    1 開關(guān)柜建模及熱源計(jì)算

    開關(guān)柜內(nèi)主要由母線室、斷路器室、電纜室組成。氣體絕緣開關(guān)柜在自然對流條件下以開關(guān)柜整柜和柜外空氣域?yàn)檠芯繉ο螅衲P褪褂肅omsol/Flow軟件計(jì)算,在通入交流電流有效值1 250 A條件下,仿真計(jì)算開關(guān)柜達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)時(shí)的溫度場和氣流場分布情況。開關(guān)柜的環(huán)境溫度為20 ℃,采用層流和湍流的流動類型,兩種氣體充氣壓力均為0.13 MPa。網(wǎng)格采用四面體網(wǎng)格劃分和局部加密的方法。開關(guān)柜材料的物理參數(shù)如表1所示。

    表1 開關(guān)柜材料物理參數(shù)

    傳熱方式可分為熱傳導(dǎo)、熱對流和熱輻射,工程上又將熱傳遞稱為散熱。通常必須采用合適的散熱方式,確保開關(guān)柜的溫升不超過其最高允許溫升[8]。對功率值計(jì)算時(shí)須充分考慮集膚效應(yīng)、鄰近效應(yīng)、溫度對電阻率的影響等[9-12]各種因素對功率值的影響,使計(jì)算接近實(shí)際值。發(fā)熱功率計(jì)算公式為

    PR=KfI2R。

    (1)

    式(1)中:PR為損耗功率,單位W;Kf為附加損耗系數(shù),即交變電流集膚效應(yīng)和鄰近效應(yīng)對電阻影響的系數(shù);I為通過導(dǎo)體的電流,單位A;R為導(dǎo)體直流電阻,單位Ω。

    導(dǎo)體直流電阻R計(jì)算公式為

    R=ρl/S。

    (2)

    式(2)中:ρ為導(dǎo)體電阻率,單位m·Ω;l為導(dǎo)體長度,單位m;S為導(dǎo)體截面積,單位m2。

    2 開關(guān)柜熱分析

    2.1 自然對流條件下的溫度場和流場分析

    圖1 不同氣體開關(guān)柜溫度分布圖

    充氣不同的開關(guān)柜溫度場分布如圖1所示。由圖1可知,在同等條件下(柜體尺寸、充氣壓力相同),充有干燥空氣的氣室溫度比SF6氣體高12 ℃,溫度較高部分主要集中在三工位刀器組件和真空斷路器處,溫度為100 ℃左右,溫升可達(dá)80 K,超過了國家規(guī)定的允許標(biāo)準(zhǔn)溫升,開關(guān)柜內(nèi)滑動連接處最高溫升不超過65 K,螺栓連接處最高溫升不超過75 K[13]。相比干燥空氣,雖然SF6的熱導(dǎo)率不高,發(fā)熱體一部分熱量通過與相鄰絕緣件熱傳導(dǎo)傳熱,但大部分熱量通過對流換熱與柜內(nèi)氣體進(jìn)行熱量交換,氣體流動攜帶熱量轉(zhuǎn)移,SF6分子重量大、直徑大,比熱大,對流傳熱優(yōu)于干燥空氣,易于帶走柜內(nèi)的熱量,這樣使得SF6充氣柜溫度分布更均勻,且溫度梯度小, SF6充氣室內(nèi)最高溫度差為22 ℃,綜合考慮熱傳導(dǎo)和熱對流的影響,SF6氣體的傳熱能力優(yōu)于干燥空氣,因此干燥空氣的溫度比SF6高,整體溫度高12 K左右。

    圖2 不同氣體開關(guān)柜流場分布圖

    不同氣體在開關(guān)柜內(nèi)部流場分布如圖2所示。由圖2可以看出,流場在不同位置的分布不同。圖2(a)和(b)的對比可以看出,載流回路發(fā)熱使氣體升溫,靠近載流回路處氣體溫度最高,溫度高的氣體不斷上升流向溫度低的區(qū)域,氣體到達(dá)上壁面后,氣體與壁面的溫差使氣體在靠近壁面的兩側(cè)沿著壁面向下流動,到達(dá)底部再一次形成回流向上流動,而部分被開關(guān)柜和氣室壁面阻塞的氣流形成短距離的回流流動。圖2(a)中,開關(guān)柜流場顏色分布更深、流速箭頭更密更集中。對于氣體來說,傳熱效應(yīng)主要體現(xiàn)在對流傳熱,分子的擴(kuò)散運(yùn)動攜帶熱量產(chǎn)生的自然對流傳熱作用更加明顯,SF6氣體依靠與相鄰固體表面的氣體局部溫度升高而膨脹向外擴(kuò)散或流動。對流傳熱能力與分子比熱有關(guān),即氣體分子升高1 K所需要的熱量的能力,氣體分子溫度升高時(shí)吸收的熱量隨著分子運(yùn)動擴(kuò)散到別處。在相同充氣壓力下,SF6分子的比熱容大于干燥空氣,因此對流散熱能力遠(yuǎn)大于干燥空氣。

    2.2 溫升試驗(yàn)

    圖3 溫升試驗(yàn)裝置

    圖4 測量點(diǎn)位置

    溫升試驗(yàn)[14-15]的目的是驗(yàn)證開關(guān)柜具有的載流能力,考核開關(guān)柜帶電運(yùn)行的實(shí)際溫升。溫升試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)參考GB/T 11022-2011 高壓開關(guān)柜和控制柜標(biāo)準(zhǔn)的共用技術(shù)要求。溫升試驗(yàn)裝置圖如圖3所示,其中開關(guān)柜的頂面、底面、左右面與外界空氣直接接觸,前后面柜子裝有厚度為30 mm的泡沫模擬開關(guān)柜的實(shí)際并柜運(yùn)行情況。溫升測量一般使用性能優(yōu)異的T型熱電偶,測量柜內(nèi)10個(gè)關(guān)鍵點(diǎn)的溫升,開關(guān)柜內(nèi)10個(gè)點(diǎn)位置如圖4所示。隨著通電時(shí)間的增加,各測試點(diǎn)溫度增大,當(dāng)所有測試點(diǎn)的溫升變化不超過1 K時(shí),認(rèn)為試驗(yàn)完成。各點(diǎn)溫升值為測量點(diǎn)的溫度減去環(huán)境溫度數(shù)值。

    圖5 SF6與干燥空氣開關(guān)柜關(guān)鍵點(diǎn)溫度的仿真結(jié)果

    SF6氣體與干燥空氣開關(guān)柜關(guān)鍵點(diǎn)仿真溫度對比如圖5所示,仿真溫度根據(jù)圖1的仿真結(jié)果及圖4關(guān)鍵點(diǎn)位置綜合得到,選取關(guān)鍵點(diǎn)溫度與試驗(yàn)值對比。由圖5可以看出,充氣介質(zhì)為干燥空氣時(shí)柜內(nèi)平均溫度高出SF6氣體12 K左右。試驗(yàn)結(jié)果為12.3 K,仿真結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果一致。干燥空氣開關(guān)柜溫升超出了國標(biāo)允許溫升,因此,干燥空氣的開關(guān)柜在滿足環(huán)保的要求時(shí),須進(jìn)一步優(yōu)化和改進(jìn)從而滿足散熱要求。

    各點(diǎn)溫升實(shí)測值和仿真值對比如圖6所示。圖6(a)除了斷路器出線端測量誤差在3.2 K,其他測量點(diǎn)誤差在3 K以內(nèi),圖6(b)各測量點(diǎn)誤差都在3 K以內(nèi),誤差符合工程實(shí)際需求,溫度高的點(diǎn)主要集中在三工位開關(guān)和斷路器處,說明仿真計(jì)算的準(zhǔn)確性,也證實(shí)了從系統(tǒng)角度分析開關(guān)柜整柜熱性能的可行性。

    圖6 2種不同氣體開關(guān)柜關(guān)鍵點(diǎn)溫升實(shí)測值和仿真值

    3 干燥空氣氣體絕緣開關(guān)柜的優(yōu)化

    在殼體、導(dǎo)體表面噴涂黑漆,發(fā)射系數(shù)提高至0.95,開關(guān)柜整柜溫度降低了8 K,但溫升還是超過國標(biāo)溫升,進(jìn)一步添加主回路散熱器和增大導(dǎo)體截面積改變柜體結(jié)構(gòu)。具體措施為: 1)增大導(dǎo)體截面積,三工位刀器、斷路器上端母排、斷路器下端母排、電纜出線截面積均增大5 mm;2)添加主回路散熱器,三工位組件、斷路器上端母排部分地方添加散熱器。

    開關(guān)柜結(jié)構(gòu)優(yōu)化前后的溫度仿真對比結(jié)果如圖7所示。開關(guān)柜的柜體大小保持不變,通過添加散熱器等改變結(jié)構(gòu)后整柜溫度降低了13 K,改變結(jié)構(gòu)后三工位組件和母排溫度顯著降低,斷路器上端母排、三工位刀器、三工位旋轉(zhuǎn)件連接處從最高溫度97 ℃降低到74 ℃。開關(guān)柜最高溫度在真空斷路器處,因?yàn)檎婵諗嗦菲髟谡婵窄h(huán)境下不能通過對流散熱,斷路器內(nèi)真空泡的接觸電阻最大,導(dǎo)致發(fā)熱嚴(yán)重。總的來說,開關(guān)柜斷路器室和電纜室溫度大幅降低,斷路器室三工位和上端母排處裝設(shè)的散熱器由于加快對流散熱使得附近導(dǎo)體溫度降低,容易帶走載流主回路導(dǎo)體上端產(chǎn)生的熱量,圖7(c)(d)中,下端電纜增加了截面積致使發(fā)熱量減小,導(dǎo)致電纜室溫度降低。干燥空氣開關(guān)柜改變結(jié)構(gòu)后關(guān)鍵部位溫度明顯降低,各關(guān)鍵點(diǎn)溫升在國家規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)溫升范圍內(nèi),同時(shí)溫升和絕緣試驗(yàn)通過了驗(yàn)證,由此可知,改變結(jié)構(gòu)對于干燥空氣開關(guān)柜的優(yōu)化是合理有效的。

    圖7 改變結(jié)構(gòu)前后溫度仿真對比

    圖8 改變結(jié)構(gòu)前后流場仿真對比

    開關(guān)柜構(gòu)優(yōu)化前后的流場對比如圖8所示。對比圖8(a)、(b)可知,加裝散熱器后的流速明顯大于原始載流導(dǎo)體,各個(gè)氣室的流速情況各不相同,氣室最高流速可達(dá)0.71 m/s,斷路器室的流速迅速增大,在嚴(yán)重發(fā)熱的斷路器上端母排和三工位組件處裝設(shè)散熱器,載流導(dǎo)體與周圍的流體發(fā)生熱對流,散熱器同時(shí)帶動流體吸收的熱量向溫度較低的柜體上方流動,冷熱流體的交替最終使得氣體溫度趨于均勻。裝設(shè)散熱器后,流體流速增大,散熱能力大幅提高,改進(jìn)結(jié)構(gòu)的開關(guān)柜對降低溫升效果顯著。

    4 結(jié)論

    1)在同尺寸、同氣壓且自然對流的條件下,開關(guān)柜內(nèi)充氣分別為SF6氣體和干燥空氣時(shí),溫升試驗(yàn)均與仿真結(jié)果相吻合,干燥空氣開關(guān)柜整體溫度比SF6氣體開關(guān)柜高大約12 K。

    2)為保證干燥空氣開關(guān)柜滿足溫升試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn),通過溫度仿真,在不改變柜體大小的前提下,采取提高主回路導(dǎo)體和殼體表面的發(fā)射系數(shù),添加主回路散熱器等結(jié)構(gòu)優(yōu)化措施對開關(guān)柜進(jìn)行了改進(jìn),改進(jìn)后的干燥空氣開關(guān)柜滿足了國家標(biāo)準(zhǔn)要求。這些改進(jìn)措施可為優(yōu)化干燥空氣開關(guān)柜提供有益借鑒。

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