臨界溫度下阻燃PVC軟電線老化行為的研究

王 健，單威威，張雪月，潘榮錕

(1.河南理工大學(xué)安全科學(xué)與工程學(xué)院，河南 焦作 454003；2.河南理工大學(xué)煤礦瓦斯與火災(zāi)防治重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，河南 焦作 454003；3.煤炭安全生產(chǎn)河南省協(xié)同創(chuàng)新中心，河南 焦作 454003)

0 前言

ZR-BVR電線因其具有非常理想的阻燃效果而被廣泛應(yīng)用。但是，如果長(zhǎng)時(shí)間工作在高溫環(huán)境中，電線電纜絕緣材料不僅會(huì)產(chǎn)生一定損耗，而且會(huì)致使絕緣性能呈現(xiàn)一定程度的劣化，比如：硬度增大、脆性增加、絕緣電阻下降、甚至發(fā)生龜裂，嚴(yán)重時(shí)發(fā)生絕緣擊穿，成為誘發(fā)電氣火災(zāi)的重要原因。對(duì)于電線電纜絕緣材料的研究，國(guó)內(nèi)外研究重點(diǎn)主要在燃燒特性上[1-2]。張佳慶等[3-4]在對(duì)國(guó)內(nèi)外電線電纜燃燒試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)分析中認(rèn)為制定電纜安全的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范需考慮電纜火災(zāi)中持續(xù)通電電流的影響。還有研究人員對(duì)電線電纜絕緣材料老化后熱解以及析出氣體進(jìn)行研究。如屠幼萍等[5]研究采用高溫老化方式研究固體絕緣材料的介電常數(shù)和耐高溫性能。李在輝等[6]利用微型燃燒量熱計(jì)、熱重分析儀、實(shí)時(shí)紅外光譜儀以及熱重—紅外聯(lián)用研究了PVC電纜料老化前后火災(zāi)危險(xiǎn)性的變化，為電氣線路的改造提供依據(jù)。崔劉芳[7]分析了低倍過載條件下PVC電線絕緣材料的熱分解特性和絕緣性能?？椎轮业萚8]、孫慶雷等[9]研究熱解溫度對(duì)PVC熱解特性的影響。何祚云等[10]對(duì)PVC容易發(fā)生脫氯化氫的原因進(jìn)行分析。Ryan 等[11]利用熱降解模型以及熱重分析的參數(shù)化模型對(duì)電纜故障時(shí)間作出準(zhǔn)確預(yù)測(cè)。崔瑞[12]、賀勁龍[13]通過PVC絕緣材料低溫?zé)峤馕龀鼋M分進(jìn)行檢測(cè)，設(shè)計(jì)了基于指標(biāo)氣體的電氣線路監(jiān)測(cè)方法模型。部分研究人員研究交聯(lián)聚乙烯(PE-XL) 電纜老化后的性能[14-16]。另外，殷慶鐸等[17]研究高壓絕緣擊穿產(chǎn)生的電樹枝生長(zhǎng)階段與絕緣材料局部放電特性的關(guān)系中認(rèn)為電樹枝的發(fā)育階段與局部放電特性之間存在一定的關(guān)系。曾建鵬等[18]對(duì)電線電纜燃燒產(chǎn)物進(jìn)行紅外光譜分析。但對(duì)于電線電纜絕緣材料其臨界溫度下老化處理過程中的狀態(tài)分析以及老化處理后的微觀結(jié)構(gòu)、分子鏈結(jié)構(gòu)、力學(xué)性能、理化特性的研究較少，尤其是對(duì)阻燃性PVC軟電線臨界低溫?zé)嵫趵匣幚硐嚓P(guān)的研究文獻(xiàn)報(bào)道很少。規(guī)范JB/T 8734.1—2016 中規(guī)定聚氯乙烯絕緣軟電線(BVR線)的長(zhǎng)期允許工作溫度不超過70 ℃。對(duì)于在臨界溫度的情況下，規(guī)范關(guān)于工作時(shí)間要求并沒有一個(gè)確定的界限。所以，為防止在70 ℃線纜絕緣失效而引起的電氣火災(zāi)造成經(jīng)濟(jì)損失和人員傷害，有必要在溫度為70 ℃下對(duì)熱氧老化樣品進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究分析。本文以ZR-BVR電線熱氧老化實(shí)驗(yàn)為基礎(chǔ)，通過分析老化樣品狀態(tài)以及借助掃描電鏡、傅里葉紅外光譜儀、微機(jī)控制電子萬能試驗(yàn)機(jī)、同步(綜合)熱分析儀(DSC/DTA-TG)，對(duì)熱氧老化處理的ZR-BVR電線絕緣材料微觀結(jié)構(gòu)以及相關(guān)參數(shù)進(jìn)行分析，研究絕緣材料在熱作用下不同時(shí)間導(dǎo)致其理化特性的變化，研究結(jié)果對(duì)于指導(dǎo)現(xiàn)實(shí)生活，了解ZR-BVR線在使用中的火災(zāi)危險(xiǎn)性以及減少電氣火災(zāi)發(fā)生的概率具有一定的理論指導(dǎo)作用。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 主要原料

ZR-BVR電線，標(biāo)稱面積為2.5 mm2、額定電壓為450/750 V，執(zhí)行的產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)為JB/T 8734—2016、GB/T 19666—2005，市售。

1.2 主要設(shè)備及儀器

熱氧老化箱，RLH-100，南京環(huán)科實(shí)驗(yàn)設(shè)備有限公司；

掃描電子顯微鏡(SEM)，F(xiàn)EI Quanta 250 FEG-SEM，美國(guó)FEI公司；

傅里葉紅外光譜儀(FTIR)，TENSTOR-37，布魯克光譜儀器公司；

微機(jī)控制電子萬能試驗(yàn)機(jī)，CMT5205，美特斯工業(yè)系統(tǒng)(中國(guó))有限公司；

DSC/DTA-TG，STA449C，耐馳科學(xué)儀器商貿(mào)有限公司。

1.3 樣品制備

熱氧老化實(shí)驗(yàn)樣品制備：依據(jù)GB/T 2951.2—1997規(guī)定的方法對(duì)樣品進(jìn)行熱老化處理；將截取好的ZR-BVR電線試樣置于熱老化實(shí)驗(yàn)箱內(nèi)，設(shè)置老化溫度為70 ℃，老化時(shí)間最長(zhǎng)為80 d，取樣周期20 d，得到老化時(shí)間分別為0、20、40、60、80 d的樣品，對(duì)應(yīng)的樣品編號(hào)分別為1#、2#、3#、4#、5#，見表1；

表1 實(shí)驗(yàn)樣品Tab.1 Experimental sample

SEM掃描實(shí)驗(yàn)樣品制備：將老化處理后的樣品制備成塊狀，并對(duì)樣品進(jìn)行噴金處理，噴金時(shí)間120 s，滿足電鏡掃描實(shí)驗(yàn)要求；

FTIR測(cè)試樣品制備：采用壓片法，稀釋劑選用干燥的溴化鉀，稀釋比例為1∶200，將絕緣材料用打粉機(jī)粉碎成粉末狀；每組樣品取3 mg，與600 mg溴化鉀放入瑪瑙研缽至均勻，壓片用量150 mg，每組樣品進(jìn)行3 次壓片測(cè)試；

絕緣抗拉強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)樣品制備：不同老化時(shí)間的ZR-BVR電線抽掉線芯后截取70 mm做絕緣抗拉強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)樣品，有效拉伸長(zhǎng)度50 mm，每組樣品進(jìn)行3次拉伸實(shí)驗(yàn)測(cè)試；

TG分析實(shí)驗(yàn)樣品制備：將5組老化試樣分別用絞鉗截取成2 mm樣品，然后再絞成均勻的顆粒，用電子天平稱量20 mg；樣品在反應(yīng)性氣體為氧氣(10 mL/min)的氣氛下，以15 ℃/min的速率(PVC熱解過程中影響熱解產(chǎn)率的主要因素是溫度而不是溫升速率[9])從30 ℃升高到800 ℃。

1.4 性能測(cè)試與結(jié)構(gòu)表征

SEM分析：采用SEM觀察材料的表面形態(tài)，將樣品噴金處理，氮?dú)鈿夥?，加速電壓?0 kV；

FTIR分析：光譜分辨率為4 cm-1，掃描范圍400～4 000 cm-1，掃描次數(shù)32 次;

拉伸強(qiáng)度按照標(biāo)準(zhǔn) ISO 9001—2015、GB/T 1040—2006進(jìn)行測(cè)試，拉伸速率為200 mm/min；

DSC/DTA-TG分析：樣品放置于熱分析儀中，在氮?dú)鈿夥障?，?5 ℃/min的速率從30 ℃升至800 ℃，然后再以20 ℃/min 的速率降溫至30 ℃，記錄TG及DSC曲線。

2 結(jié)果與討論

2.1 老化過程中材料的變化

ZR-BVR電線絕緣材料在常溫環(huán)境中無明顯變化，在熱氧老化溫度為70 ℃的環(huán)境下，變化加劇。老化處理過程中，隨著老化時(shí)間的增加，顏色加深且變暗淡，老化過程中散發(fā)特殊氣味、硬度變大、力學(xué)性能變差。樣品顏色發(fā)生改變，是因?yàn)镻VC絕緣材料的組成主要是以PVC樹脂為母料的多組分混合材料。而PVC樹脂對(duì)熱極為敏感，在受熱情況下，PVC大分子鏈斷裂，脫HCl形成共軛雙鍵，多個(gè)雙鍵形成。

在熱氧老化箱中老化的過程散發(fā)特殊氣味，也跟大分子鏈斷裂有關(guān)。PVC絕緣材料在加熱過程中，從溫度達(dá)到60 ℃開始就有增塑劑和穩(wěn)定劑等成分從實(shí)驗(yàn)材料中受熱析出。如甲基氟、異辛醇(PVC增塑劑原料)、十六烷酸甲酯(PVC絕緣材料穩(wěn)定劑和增塑劑)、苯乙酮(烯烴聚合的催化劑和PVC的增塑劑)、鄰苯二甲酸二丁酯(PVC的增塑劑)等，這些成分的析出，不僅降低材料的絕緣壽命，也改變了材料的硬度、伸長(zhǎng)率、抗拉強(qiáng)度等性能，加速材料老化，從而增加了材料在使用過程中發(fā)生電氣火災(zāi)的可能性。

2.2 微觀結(jié)構(gòu)變化

對(duì)于PVC絕緣材料來說，熱氧老化導(dǎo)致絕緣材料的力學(xué)性能和電氣性能同時(shí)產(chǎn)生劣化，絕緣壽命減小。在日常使用中，電線電纜老化的直觀表現(xiàn)為表面出現(xiàn)裂紋，此時(shí)其劣化已經(jīng)非常嚴(yán)重，在我們所研究的電線電纜老化處理過程中很少出現(xiàn)能用肉眼直接觀測(cè)到的裂紋。所以，實(shí)驗(yàn)中借助SEM研究電線電纜絕緣材料老化后的微觀結(jié)構(gòu)。

(a)1# (b)2# (c)3# (d)3# (e)3# (f)4# (g)4# (h)5#圖1 樣品的SEM照片F(xiàn)ig.1 SEM pictures of the sample

如圖1所示，未老化處理的樣品SEM照片(a)表面相對(duì)光滑、平整。由圖1(b)、(c)、(f)、(h)可以看出，由于熱氧老化的作用，絕緣材料樣品表面出現(xiàn)擠包，出現(xiàn)擠包的原因主要是絕緣材料內(nèi)部由于熱氧老化的作用，內(nèi)部體積變大凸起形成擠包，并且隨著老化時(shí)間的增加，擠包也隨之變大，當(dāng)樣品老化40 d，樣品表面出現(xiàn)明顯裂紋[圖1(c)右上角、(d)左上角以及(e)]，除了出現(xiàn)裂紋，還形成樹枝狀的通道，即“電樹枝”，結(jié)果分析，通道內(nèi)空[圖1(d)、(e)]。隨著老化時(shí)間持續(xù)增加至60 d，由(g)少部分?jǐn)D包處出現(xiàn)很明顯的“電樹枝”，此“樹枝”雖然分支數(shù)少，但由于通道壁上出現(xiàn)炭黑痕跡而觀測(cè)十分清晰。隨著老化時(shí)間由60 d增加至80 d，即從圖1(g)～(h)，擠包處的“電樹枝”數(shù)量越來越多。電樹枝，俗稱電樹，電纜在運(yùn)行過程中，絕緣材料易造成老化破壞，主要是由于絕緣材料內(nèi)部放電產(chǎn)生細(xì)微開裂，形成細(xì)小的通道，其通道內(nèi)空，其通道壁上有放電產(chǎn)生的碳粒痕跡，呈冬天樹枝狀，分支數(shù)少而清晰。前人在研究絕緣材料高壓絕緣擊穿產(chǎn)生電樹枝的原因中形成了很多理論，其中描述最多的是龜裂發(fā)生說、離子碰撞說、機(jī)械破壞說以及本征破壞說。但是“電樹枝”的形成，尚不確定具體符合哪一種理論。

圖2是樣品熱氧老化40 d[圖1(d)]的局部放大SEM照片。從圖中可以看出，樣品不僅出現(xiàn)擠包，而且出現(xiàn)明顯龜裂，同時(shí)還有少量電樹枝存在。日常生活中，絕緣材料發(fā)生龜裂，除了容易引發(fā)觸電風(fēng)險(xiǎn)外，還容易引起火災(zāi)。

根據(jù)本文中老化處理實(shí)驗(yàn)以及SEM分析，結(jié)合前人對(duì)于高壓絕緣擊穿生成電樹枝的原因分析，能夠證實(shí)本文ZR-BVR電線絕緣材料在70 ℃熱氧老化過程中，電樹枝的形成與龜裂發(fā)生說密切相關(guān)。

圖2 樣品3#的局部放大SEM照片 Fig.2 Local amplified images of 3# from SEM

2.3 對(duì)分子鏈結(jié)構(gòu)的影響

PVC分子式為[—CH2—CHCl—]n，是氯乙烯單體以頭 - 尾結(jié)構(gòu)相聯(lián)的線性聚合物，結(jié)構(gòu)中含有化學(xué)缺陷結(jié)構(gòu)，如頭-頭結(jié)構(gòu)、叔氯、支鏈等。在受熱條件下易發(fā)生自催化脫氯化氫反應(yīng)，形成共扼多烯鏈，進(jìn)而發(fā)生斷鏈、交聯(lián)而降解。

如圖3所示，表征試樣分子結(jié)構(gòu)以及官能團(tuán)變化。紅外光譜圖分析采用OMNIC軟件，譜圖采用分層譜圖層顯示，波數(shù)范圍為4 000～400 cm-1。

樣品：1—1# 2—2# 3—3# 4—4# 5—5#圖3 樣品的FTIR譜圖Fig.3 FTIR spectrogram of the samples

2.4 對(duì)力學(xué)性能的影響

樣品：■—1# ●—2# ▲—3# ▼—4# ◆—5#圖4 載荷 - 時(shí)間曲線Fig.4 Load value-time curves

對(duì)于軟質(zhì)PVC材料的聚合物老化前后的力學(xué)性能測(cè)定主要采用材料的拉伸實(shí)驗(yàn)進(jìn)行測(cè)定。如圖4所示，各曲線末端代表材料被拉斷，整條曲線反應(yīng)材料在外力作用下發(fā)生形變的過程。從圖中曲線可以看出阻燃PVC絕緣材料的形變屬于非線性彈性變形，而且隨著老化時(shí)間的增加，曲線斜率在增加，應(yīng)變速率增大。未老化樣品在時(shí)間36.8 s的時(shí)候斷裂，最大力總延伸120 mm，斷裂伸長(zhǎng)率為244 %，老化20、40、60、80 d的樣品分別在34.8、34.17、23.43、9.27 s的時(shí)候被拉斷，最大力總延伸分別為114.8、112.78、77.32、30.89 mm，斷裂總伸長(zhǎng)率分別為229.60 %、225.56 %、154.64 %、61.78 %，由此可見，隨著阻燃PVC絕緣材料的老化時(shí)間增加，材料的拉伸強(qiáng)度下降，斷裂伸長(zhǎng)率逐漸減少，表明材料脆性增強(qiáng)，力學(xué)性能降低。

如圖5所示，斷裂伸長(zhǎng)率在老化40 d內(nèi)，雖然斷裂伸長(zhǎng)率有所下降，但是下降幅度比較小。當(dāng)老化時(shí)間超過40 d時(shí)，斷裂伸長(zhǎng)率下降速度非?？?。老化80 d時(shí)，斷裂伸長(zhǎng)率下降到61.78 %。

圖5 斷裂伸長(zhǎng)率變化曲線Fig.5 Elongation at break against aging time

2.5 對(duì)熱穩(wěn)定性的影響

如圖6所示，在溫度200～320 ℃范圍內(nèi)，熱解發(fā)生最明顯，熱分解過程中ZR-BVR電線絕緣材料有3個(gè)失重階段，各階段發(fā)生的溫度分別是200～370、400～515、515～700 ℃。其中，第一失重階段是脫氯階段，由于經(jīng)過熱氧老化，ZR-BVR絕緣材料中的PVC分子鏈上存在缺陷結(jié)構(gòu)，導(dǎo)致PVC在熱作用下發(fā)生鏈?zhǔn)矫揌Cl反應(yīng)，生成共軛多烯結(jié)構(gòu)；第二失重階段是材料中大分子結(jié)構(gòu)的重整，如分子結(jié)構(gòu)同分異構(gòu)化；第三失重階段是殘留物進(jìn)一步發(fā)生熱解，在此階段，老化樣品相對(duì)于未老化樣品失重百分比較低， 這是因?yàn)椴牧显跓嵫趵匣^程中內(nèi)部發(fā)生交聯(lián)，結(jié)構(gòu)變得相對(duì)復(fù)雜，導(dǎo)致材料熱解困難。溫度在200～320 ℃時(shí)，各樣品熱失重百分比較大，370～400 ℃相對(duì)穩(wěn)定。樣品老化時(shí)間小于40 d時(shí)，隨著老化時(shí)間的增加，熱解失重百分比逐漸減少，當(dāng)熱解溫度升高到400 ℃時(shí)，殘余質(zhì)量由原樣品熱解殘余質(zhì)量的46.2 %升高到老化40 d的51.8 %；當(dāng)老化時(shí)間超過40 d時(shí)，隨著老化時(shí)間增加，失重百分比逐漸增加，殘余質(zhì)量減少，表明在熱解過程中PVC分子鏈結(jié)構(gòu)不僅由于失去HCl而生成多烯烴鏈，同時(shí)發(fā)生重排和環(huán)化。

樣品：■—1# ●—2# ▲—3# ▼—4# ◆—5#

圖7是實(shí)驗(yàn)樣品在熱解過程中各關(guān)鍵點(diǎn)溫度曲線，TG曲線外推起始點(diǎn)，即TG臺(tái)階前水平處作切線與曲線拐點(diǎn)處作切線的相交點(diǎn)[圖6(b)圖]，作為材料起始發(fā)生重量變化的參考溫度點(diǎn)，表征材料的熱穩(wěn)定性。TG曲線拐點(diǎn)是TG曲線對(duì)溫度的一階導(dǎo)數(shù)得到的曲線的峰值點(diǎn)，為失重速率最大值點(diǎn)。DSC曲線峰值處溫度代表的是熱解反應(yīng)發(fā)生的最大速率時(shí)的溫度。

隨著熱氧老化時(shí)間的增加，樣品的TG曲線外推起始點(diǎn)處的溫度由未處理的272 ℃先升高到老化處理40 d的276.9 ℃再降低到老化處理80 d的265.1 ℃，說明在老化過程中，ZR-BVR電線絕緣材料的熱穩(wěn)定性升高，再下降，并且老化處理40 d后的降幅超過老化處理40 d前的增幅。TG曲線拐點(diǎn)是質(zhì)量變化速率最大的點(diǎn)，表征反應(yīng)劇烈程度。不同樣品反應(yīng)最劇烈時(shí)的溫度是隨老化時(shí)間先升高后降低。從DSC線峰值點(diǎn)溫度曲線整體看，老化0～40 d內(nèi)，隨著老化時(shí)間延長(zhǎng)，最大熱解速率的峰值點(diǎn)處的溫度隨著老化時(shí)間升高，峰值降低。當(dāng)超過40 d時(shí)，峰值點(diǎn)處的溫度從538 ℃開始降低，而峰值開始升高。現(xiàn)實(shí)生活中，電線電纜絕緣材料熱穩(wěn)定性的下降最終導(dǎo)致其絕緣性能降低，漏電、短路等電氣火災(zāi)危險(xiǎn)性增大。

(a)外推起始點(diǎn) (b)TG曲線拐點(diǎn) (c)DSC線峰值點(diǎn)圖7 關(guān)鍵點(diǎn)溫度曲線Fig.7 Temperature curve at key points

2.6 對(duì)安裝環(huán)境的火災(zāi)載荷密度的影響

如圖8所示，TG實(shí)驗(yàn)溫度在30～320 ℃范圍內(nèi)，樣品在隨著熱重實(shí)驗(yàn)溫度上升的過程中，DSC曲線首先出現(xiàn)正值，表明在此階段發(fā)生的是吸熱反應(yīng)，即樣品的吸熱熔融過程。當(dāng)TG試驗(yàn)溫度超過320 ℃，DSC曲線值為負(fù)，表明此階段發(fā)生的是放熱反應(yīng)，即樣品氧化放熱階段。由于熱解反應(yīng)過程中一直有氧氣的存在，PVC中的自由基會(huì)發(fā)生氧化反應(yīng)，自由基與氧反應(yīng)生成過氧自由基，過氧自由基奪取絕緣材料中的PVC分子鏈上的氫原子轉(zhuǎn)化為氫過氧化物，氫過氧化物分解生成大分子烷氧自由基，最終導(dǎo)致大分子鏈斷裂。單位質(zhì)量熱釋放量的最大值，在老化40 d時(shí)最小。

通過熱重分析軟件得到不同樣品的DSC曲線峰面積，如表2所示。

樣品：■—1# ●—2# ▲—3# ▼—4# ◆—5#圖8 絕緣材料的DSC曲線Fig.8 DSC curves of insulating material

樣品編號(hào)DSC曲線峰面積/J·g-1樣品質(zhì)量/mg焓變/J1#-2 89920-57.982#-2 46320-49.263#-2 63820-52.754#-2 80120-56.025#-2 98120-59.62

由表2可知，隨著老化時(shí)間的延長(zhǎng)，樣品焓變值是先減少后增加。熱重分析實(shí)驗(yàn)中，熱氧老化處理20 d的ZR-BVR電線絕緣材料和實(shí)驗(yàn)中未老化處理的ZR-BVR電線絕緣材料相比，DSC曲線峰面積減小，焓變值減小，熱解燃燒危險(xiǎn)性減小。當(dāng)老化時(shí)間超過40 d，隨著老化時(shí)間持續(xù)延長(zhǎng)，熱氧老化處理80 d的ZR-BVR電線絕緣材料和實(shí)驗(yàn)老化處理20、40、60 d的ZR-BVR電線絕緣材料相比，總熱釋放量有大幅度的升高，DSC曲線峰面積增大，焓變值增大，熱解燃燒危險(xiǎn)性增大。

根據(jù)火災(zāi)載荷密度計(jì)算公式[19]：

(1)

式中qki——封閉空間內(nèi)的火災(zāi)載荷密度，MJ/m2

mc——封閉空間內(nèi)可燃材料的總質(zhì)量，kg

Hc——可燃材料的有效熱值，MJ/kg

Af——封閉空間內(nèi)地面的總面積，m2

ZR-BVR電線隨著老化時(shí)間的延長(zhǎng)，在其mc、Af不變的前提下，發(fā)生氧化反應(yīng)時(shí)Hc是逐漸增加的，qki也隨之增加。這是由于絕緣材料在高溫環(huán)境作用下，引起絕緣材料表面以及物理化學(xué)性質(zhì)的改變，尤其是大分子鏈的結(jié)構(gòu)變化、降解，導(dǎo)致材料的性能不斷惡化，材料發(fā)生熱解或者燃燒熱釋放量增加。

3 結(jié)論

(1)臨界溫度下ZR-BVR電線絕緣材料熱氧老化20 d 時(shí)出現(xiàn)擠包，40 d時(shí)表面發(fā)生龜裂，60 d時(shí)生成電樹枝，且電樹枝生成機(jī)理符合龜裂發(fā)生說；

(2)臨界溫度老化后的材料分子結(jié)構(gòu)中甲基彎曲振動(dòng)吸收峰(1 450 cm-1)從老化20 d時(shí)波峰逐漸變寬，吸光度逐漸降低；

(3)阻燃PVC絕緣材料的形變屬于非線性彈性變形，隨著老化時(shí)間增加至80 d，材料斷裂伸長(zhǎng)率由未老化的244 %下降到61.78 %，力學(xué)性能降低；

(4)臨界溫度下ZR-BVR電線絕緣材料老化后的熱穩(wěn)定性從老化40 d時(shí)開始降低，火災(zāi)危險(xiǎn)性急劇增加。