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    超深高含硫氣藏氣—液硫兩相滲流實(shí)驗(yàn)

    2018-11-20 11:11:06顧少華石志良胡向陽史云清秦世江
    天然氣工業(yè) 2018年10期
    關(guān)鍵詞:液硫恒溫箱氣藏

    顧少華 石志良 胡向陽 史云清 秦世江 郭 肖

    1.中國石化海相油氣田開發(fā)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 2.中國石化石油勘探開發(fā)研究院3.“油氣藏地質(zhì)及開發(fā)工程”國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室·西南石油大學(xué)

    0 引言

    我國含硫天然氣資源豐富且擁有數(shù)量較多的高含硫氣藏,如四川盆地東北地區(qū)的普光氣田下三疊統(tǒng)飛仙關(guān)組及上二疊統(tǒng)長興組氣藏、渡口河氣田飛仙關(guān)組氣藏、羅家寨氣田飛仙關(guān)組鮞灘氣藏[1-3],以及川北地區(qū)的元壩長興組氣藏[4]。根據(jù)前人的研究成果,物理/化學(xué)作用后硫可溶解于酸性氣體中。高含硫酸性氣藏在開采過程中,隨壓力和溫度變化,酸氣溶解硫的能力逐漸下降。當(dāng)氣體中硫含量達(dá)到過飽和時(shí),元素硫會(huì)逐漸析出[5-7]。

    酸性氣藏存在硫析出現(xiàn)象,析出的硫又會(huì)因溫度的高低分別呈液態(tài)和固態(tài),發(fā)生在多孔介質(zhì)中則會(huì)影響氣體流動(dòng)。因此,高含硫氣藏在開采過程中存在著多相滲流問題,導(dǎo)致其流動(dòng)機(jī)理異常復(fù)雜,對(duì)氣井生產(chǎn)的影響難以判別[8-10]。之前酸氣中硫析出研究主要針對(duì)硫以固態(tài)形式析出[11-13]。這是因?yàn)橄绕陂_發(fā)的酸性氣藏普遍埋深較淺,地層溫度難以達(dá)到硫熔點(diǎn)(115.21 ℃),析出的硫在地層中以固態(tài)形式出現(xiàn)。隨著勘探開發(fā)技術(shù)的不斷進(jìn)步,埋深超過6 000 m的超深氣藏(如四川盆地元壩長興組氣藏等)相繼投入開發(fā),地層溫度達(dá)到硫熔點(diǎn),導(dǎo)致析出的硫以液態(tài)形式存在[14-15]。隨著析出的液硫不斷聚集,將對(duì)儲(chǔ)層滲透性造成傷害,從而降低氣井產(chǎn)能,影響氣藏的開發(fā)效果[16-17]。目前針對(duì)氣—液硫兩相滲流的研究多從理論方面考慮,而缺乏實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的驗(yàn)證。

    由于氣—液硫同流現(xiàn)象在近期發(fā)現(xiàn),而目前還沒有能夠完成氣—液硫兩相驅(qū)替實(shí)驗(yàn)的現(xiàn)成裝置和測(cè)試工藝,要進(jìn)行氣—液硫兩相驅(qū)替實(shí)驗(yàn),還面臨一系列技術(shù)難點(diǎn)。首先,為使硫以液態(tài)形式流動(dòng),液硫從制備到驅(qū)替全過程的溫度都需高于硫熔點(diǎn);其次,液硫易與空氣反應(yīng),一旦在高溫環(huán)境下與空氣接觸會(huì)劇烈氧化生成二氧化硫,導(dǎo)致硫質(zhì)量減少而產(chǎn)生較大測(cè)試誤差,同時(shí)又會(huì)對(duì)實(shí)驗(yàn)人員的健康造成嚴(yán)重危害,因此必須實(shí)現(xiàn)全程密封;最后,實(shí)驗(yàn)過程中液硫易發(fā)生凝固,從而嚴(yán)重?fù)p毀設(shè)備和管材。由此可見,氣—液硫兩相驅(qū)替實(shí)驗(yàn)的難度和危險(xiǎn)并存,導(dǎo)致該技術(shù)的研究門檻極高,實(shí)驗(yàn)成本高昂,相關(guān)研究成果稀少,對(duì)氣—液硫兩相滲流特征缺乏規(guī)律性認(rèn)識(shí)。鑒于上述狀況,筆者研制了一套適用于高溫高壓條件下氣—液硫兩相驅(qū)替實(shí)時(shí)測(cè)試裝置,并制訂了相應(yīng)的測(cè)試流程,選取元壩氣田的取樣巖心,開展了氣—液硫兩相驅(qū)替實(shí)驗(yàn),并采用非穩(wěn)態(tài)法對(duì)相對(duì)滲透率實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行處理,得到了氣—液硫相對(duì)滲透率曲線,實(shí)現(xiàn)了對(duì)氣—液硫兩相滲流規(guī)律的定量化研究,可用于超深含硫氣井的產(chǎn)能評(píng)價(jià)。

    1 實(shí)驗(yàn)裝置

    實(shí)驗(yàn)裝置主要由驅(qū)替系統(tǒng)(巖心夾持器)、增壓系統(tǒng)(增壓泵、回壓控制器)、儲(chǔ)集系統(tǒng)(儲(chǔ)氮?dú)夤?、?chǔ)硫中間容器)、圍壓控制系統(tǒng)(圍壓泵)、環(huán)境模擬系統(tǒng)(恒溫箱)、氣—液硫分離及收集系統(tǒng)(液硫收集容量瓶)、氣—液硫自動(dòng)計(jì)量系統(tǒng)(高精度天平、氣體計(jì)量器、計(jì)算機(jī))、壓力監(jiān)測(cè)系統(tǒng)(回壓壓力表、增壓泵/圍壓泵自帶壓力表)以及控制軟件和數(shù)據(jù)處理軟件組成(圖1)。該裝置的主要性能和技術(shù)指標(biāo)如下:驅(qū)替壓力為25 MPa,流量為0.000 1~25 mL/min,圍壓為80 MPa,出口回壓為20 MPa,工作溫度為150 ℃。

    圖1 實(shí)驗(yàn)裝置示意圖

    該實(shí)驗(yàn)裝置針對(duì)氣—液硫相滲測(cè)試中的難點(diǎn)進(jìn)行了全面考慮。首先,為解決液硫堵塞問題,在開始實(shí)驗(yàn)時(shí)將儲(chǔ)硫中間容器和巖心夾持器置于恒溫箱中,將溫度加熱至150 ℃,以保證硫在管線中保持液態(tài)形式。而由于高精度天平難以承受高溫,必須將其置于恒溫箱外。為使連接巖心夾持器與液硫收集容量瓶的管線內(nèi)的硫不發(fā)生凝固,可在管線外裹上絕緣電熱絲并加熱至150 ℃,以妥善解決因液硫凝固產(chǎn)生的堵塞問題。其次,由于液硫易與空氣反應(yīng)產(chǎn)生二氧化硫,進(jìn)而對(duì)測(cè)試精度及實(shí)驗(yàn)人員的健康產(chǎn)生不利影響,在本實(shí)驗(yàn)中將實(shí)驗(yàn)氣體替換為氮?dú)猓⒊掷m(xù)使用強(qiáng)排氣扇以保持實(shí)驗(yàn)室通風(fēng),并在測(cè)試過程中采用自動(dòng)計(jì)量及遠(yuǎn)程監(jiān)測(cè)技術(shù),以有效減少實(shí)驗(yàn)人員與測(cè)試裝置的接觸,防止實(shí)驗(yàn)人員二氧化硫中毒的發(fā)生。最后,針對(duì)液硫易發(fā)生凝固而損耗設(shè)備和管材的問題,也采取了以下手段:①針對(duì)巖心夾持器內(nèi)橡膠筒與高溫液硫反應(yīng)導(dǎo)致橡膠筒性能改變的問題,批量采購大量備用密封橡膠筒,每做完一組巖心驅(qū)替實(shí)驗(yàn)應(yīng)立即更換橡膠筒;②針對(duì)液硫凝固在設(shè)備中的問題,準(zhǔn)備二硫化碳溶硫劑進(jìn)行清洗,由于該溶硫劑有惡臭氣味,清洗時(shí)需佩戴隔絕式防毒面具。通過對(duì)上述系列技術(shù)的改進(jìn),有效解決了氣—液硫?qū)嶒?yàn)面臨的困難,使氣—液硫驅(qū)替實(shí)驗(yàn)的順利開展得以實(shí)現(xiàn)。

    2 實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)

    2.1 測(cè)試流程

    基于改進(jìn)的實(shí)驗(yàn)裝置,需制訂相應(yīng)的實(shí)驗(yàn)流程與之配套,參照國家標(biāo)準(zhǔn)GB/T 28912—2012[18],同時(shí)針對(duì)某些步驟進(jìn)行了修改。

    2.1.1 巖心的選取與處理

    制備直徑為2.50 cm的巖心,其長度不小于直徑的1.5倍,按照上述標(biāo)準(zhǔn)對(duì)巖心樣本進(jìn)行抽提、清洗及烘干,然后測(cè)量巖心樣本的長度、直徑、孔隙度及滲透率。

    2.1.2 液硫的制備和實(shí)驗(yàn)氣體的選取

    將硫粉裝滿儲(chǔ)硫中間容器(以下簡稱中間容器),開動(dòng)恒溫箱對(duì)其加熱,將硫粉制備成液態(tài)硫。由于硫粉變成液態(tài)硫后體積變小,故應(yīng)選用大型中間容器以便盡可能多裝入硫粉,以保證制備出充足的液態(tài)硫。因?yàn)橐毫蛟诟邷馗邏旱目諝猸h(huán)境中可自燃,由此選取氮?dú)庾鳛轵?qū)替氣體,利用增壓泵將其注入儲(chǔ)氮?dú)夤蕖T谶M(jìn)行液硫驅(qū)替時(shí),將氮?dú)獗萌霂r心夾持器以驅(qū)出巖心中飽和的液硫。

    2.1.3 巖心飽和液硫

    待裝液硫的中間容器冷卻后,將其移至恒溫箱內(nèi),同時(shí)將巖心夾持器、回壓閥也置于恒溫箱內(nèi),需使用管線將回壓閥接至恒溫箱外的液硫收集容量瓶,并利用絕緣電熱絲對(duì)處于恒溫箱外的管線進(jìn)行加熱,防止液硫遇冷凝固而堵塞管路;將恒溫箱內(nèi)部溫度升至150 ℃,回壓閥以及相關(guān)管路的電加熱絲溫度亦升至150 ℃,然后啟動(dòng)驅(qū)替泵將中間容器中的液硫泵入巖心中,使巖心充分飽和液態(tài)硫。

    2.1.4 氣—液硫兩相物理驅(qū)替實(shí)驗(yàn)

    為保證驅(qū)替過程中液硫不會(huì)凝固而堵塞管線及巖心,整個(gè)驅(qū)替管線應(yīng)保持150 ℃的高溫。開啟驅(qū)替泵,使用氮?dú)怛?qū)替巖心中的液態(tài)硫,直至液硫收集瓶內(nèi)的液體出口端不再出現(xiàn)液態(tài)硫,此時(shí)驅(qū)替過程結(jié)束。將驅(qū)替出的氣體和液體進(jìn)行氣液分離,計(jì)量氣體流量及液硫質(zhì)量,并記錄驅(qū)替時(shí)巖心兩端的進(jìn)、出口壓力。

    2.2 測(cè)試方案

    選取四川盆地元壩氣田的取樣巖心,采用超低滲氣體滲透率儀對(duì)所取巖心進(jìn)行滲透率、孔隙度測(cè)試,如表1所示。

    表1 巖心測(cè)試數(shù)據(jù)表

    為研究氣—液硫兩相相滲曲線特征及其影響因素,針對(duì)不同巖心開展氣—液硫兩相物理驅(qū)替實(shí)驗(yàn)(各組實(shí)驗(yàn)的溫度皆全程保持在150 ℃),實(shí)驗(yàn)條件如表2所示。

    2.3 非穩(wěn)態(tài)法相對(duì)滲透率實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)處理方法

    非穩(wěn)態(tài)法依據(jù)Buckley和Leverett[19]提出的一維兩相驅(qū)替前沿推進(jìn)理論,認(rèn)為在兩相驅(qū)替過程中,氣、液硫飽和度是驅(qū)替時(shí)間和距離的函數(shù),由于氣、液硫的相對(duì)滲透率隨其飽和度變化而變化,氣、液硫在巖心某橫截面上的流量也隨時(shí)間不同而變化。因此,只要在驅(qū)替過程中準(zhǔn)確記錄壓力及氣、液硫流量的變化,便可計(jì)算出兩相相對(duì)滲透率,具體計(jì)算方法如下。

    氣體通過巖心,進(jìn)口處壓力為p1,出口處壓力為p2,氣體體積發(fā)生變化,必須采用平均體積流量。將巖樣出口壓力(p2)下測(cè)量的流體總產(chǎn)量修正為巖樣平均壓力下的數(shù)值,即

    表2 氣—液硫兩相物理驅(qū)替實(shí)驗(yàn)條件數(shù)據(jù)表

    式中Vi表示i時(shí)刻的流體(含液硫和氣)產(chǎn)量,mL;Vi-1表示(i-1)時(shí)刻的流體產(chǎn)量,mL;ΔVsi表示(i-1)時(shí)刻到i時(shí)刻的液硫增量,mL;pa表示大氣壓,MPa;Δp表示驅(qū)替壓差(即p1和p2的差值),MPa;ΔVgi表示大氣壓下測(cè)得的某時(shí)間間隔對(duì)應(yīng)的氣增量,mL。

    將流體總產(chǎn)量修正后,采用式(2)、(3)、(4)、(5)計(jì)算非穩(wěn)態(tài)氣、液硫相對(duì)滲透率,其中氣體為驅(qū)替相,液硫?yàn)楸或?qū)替相。

    式中fs(Sg)表示含液硫率,無量綱;表示累積產(chǎn)出液硫量與孔隙體積的比值,無量綱;表示液硫和氣的總產(chǎn)出量與孔隙體積的比值,無量綱;Krs表示液硫相對(duì)滲透率,無量綱;I表示相對(duì)注入能力(即流動(dòng)能力比),無量綱;Q(t)表示t時(shí)刻巖心出口端液硫流量,cm3/s;Qs表示初始時(shí)刻巖心出口端液硫流量,cm3/s;Δp0表示初始時(shí)刻驅(qū)替壓差,MPa;Δp(t)表示t時(shí)刻驅(qū)替壓差,MPa;Krg表示氣相相對(duì)滲透率,無量綱;μg表示氣體黏度,mPa·s;μs表示液硫黏度,mPa·s。

    3 測(cè)試結(jié)果

    3.1 氣—液硫相滲曲線形態(tài)特征

    1號(hào)巖心的氣—液硫相滲曲線說明液硫產(chǎn)生后氣相相對(duì)滲透率大幅下降,而液硫相對(duì)滲透率緩慢上升,液硫最大相對(duì)滲透率僅0.17(圖2)。氣、液硫兩相共滲區(qū)較窄,液硫臨界流動(dòng)飽和度較大,共滲區(qū)液硫飽和度介于56%~87%。由于液硫臨界流動(dòng)飽和度較大,因此含硫氣藏內(nèi)絕大多數(shù)區(qū)域液硫產(chǎn)生后很難流動(dòng)。由于在井筒附近,壓降最明顯,液硫析出量最多,同時(shí)氣流匯聚至井筒,大量的液硫被攜帶至井筒附近并聚集,造成井筒附近的液硫飽和度容易達(dá)到液硫臨界流動(dòng)飽和度,進(jìn)而阻礙井筒附近氣體的流動(dòng)。

    圖2 1號(hào)巖心氣—液硫相對(duì)滲透率曲線圖(圍壓為20 MPa)

    3.2 不同圍壓下氣—液硫相滲曲線

    通過改變圍壓,測(cè)得1號(hào)、2號(hào)巖心的相滲曲線,隨著圍壓的增大,氣相相對(duì)滲透率及液硫相對(duì)滲透率均下降(圖3)。由于圍壓升高,增加了作用在巖石骨架上的有效應(yīng)力,同時(shí)由于氣體具有較強(qiáng)可壓縮性,使巖石孔隙及吼道變小。根據(jù)微管流動(dòng)理論[20-21],由于液體邊界層的存在,使流體(含氣相和液相)可通過的空間變小,從而導(dǎo)致氣相及液硫的相對(duì)滲透率下降。

    圖3 1號(hào)、2號(hào)巖心在不同圍壓下氣—液硫相對(duì)滲透率曲線圖

    3.3 驅(qū)替壓差對(duì)氣—液硫相滲曲線的影響

    由3號(hào)、4號(hào)巖心的氣—液硫相對(duì)滲透率曲線,可見,隨著驅(qū)替壓差增大,氣相相對(duì)滲透率及液硫相對(duì)滲透率均有一定程度地上升(圖4)。這是由于驅(qū)替壓差增大,氣體流速增加,部分孔道壁面處被束縛的液硫受到氣體的攜帶而脫離孔道壁面,使得液硫的相對(duì)滲透率上升。該現(xiàn)象稱為Henderson效應(yīng)[21],是Henderson等針對(duì)凝析氣通過驅(qū)替實(shí)驗(yàn)研究氣—凝析液相對(duì)滲透率曲線時(shí)發(fā)現(xiàn)的,可見氣—液硫兩相滲流過程中同樣存在Henderson效應(yīng),且氣體流速越快,攜液硫能力越強(qiáng)。隨著孔隙中的液硫被部分?jǐn)y帶出,液硫量減少,使氣—液硫兩相共滲時(shí)流動(dòng)能力均有所提升。因此,在進(jìn)行氣—液硫滲流研究時(shí),需適當(dāng)考慮氣體流速的影響。

    4 結(jié)論和認(rèn)識(shí)

    1)氣、液硫兩相共滲區(qū)較窄,液硫臨界飽和度高于40%,井筒附近的液硫飽和度容易達(dá)到液硫臨界流動(dòng)飽和度,從而阻礙井筒附近氣體的流動(dòng)。

    2)圍壓的變化會(huì)引起氣—液硫相對(duì)滲透率曲線的變化。當(dāng)圍壓增大時(shí),氣相相對(duì)滲透率及液硫相對(duì)滲透率均下降。

    圖4 3號(hào)、4號(hào)巖心在不同驅(qū)替壓差下氣—液硫相對(duì)滲透率曲線圖

    3)氣—液硫兩相滲流過程中同樣存在Henderson效應(yīng),隨著驅(qū)替壓差增大,氣體流速加快,攜硫能力增強(qiáng),氣相相對(duì)滲透率及液硫相對(duì)滲透率均有所上升,從而使氣—液硫兩相共滲時(shí)流動(dòng)能力均有所提升。

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