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    大跨度軌道懸索橋合理剛度限值研究

    2018-10-18 07:25:26劉安雙黎小剛郭向榮
    關(guān)鍵詞:折角梁端懸索橋

    劉安雙,黎小剛,,郭向榮,丁 鵬,漆 勇

    (1. 林同棪國(guó)際工程咨詢(xún)(中國(guó))有限公司,重慶 401121; 2. 重慶交通大學(xué) 土木工程學(xué)院,重慶 400074;3. 中南大學(xué) 土木工程學(xué)院,湖南 長(zhǎng)沙 410083)

    0 引 言

    隨著城市規(guī)模不斷擴(kuò)大,大跨度軌道交通懸索橋越來(lái)越廣泛的應(yīng)用于城市軌道建設(shè)中。以主纜為主要承重構(gòu)件的柔性結(jié)構(gòu)體系[1],軌道懸索橋具有列車(chē)荷載激勵(lì)大、變形明顯、抗風(fēng)能力差等特點(diǎn),且運(yùn)營(yíng)階段必須滿(mǎn)足列車(chē)運(yùn)行安全性和舒適性要求,因此,結(jié)構(gòu)剛度合理取值是設(shè)計(jì)的控制條件之一。

    目前,國(guó)內(nèi)外現(xiàn)有軌道橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范中關(guān)于橋梁剛度的規(guī)定,基本不適用于大跨度軌道懸索橋。在設(shè)計(jì)大跨度懸索橋時(shí),按照強(qiáng)度要求設(shè)計(jì)出的橋梁剛度往往難以滿(mǎn)足現(xiàn)行規(guī)范要求[2],但是,已經(jīng)存在并安全運(yùn)營(yíng)的橋梁可為分析大跨度軌道懸索橋剛度提供參考,因?yàn)闃蛄喊踩\(yùn)營(yíng)在一定程度上說(shuō)明了橋梁剛度的合理性[3]。

    1 現(xiàn)狀分析

    1.1 橋梁剛度規(guī)定

    1.1.1 豎向剛度

    橋梁豎向剛度大多采用撓跨比f(wàn)/L作為評(píng)價(jià)尺度[4],針對(duì)不同橋梁結(jié)構(gòu)類(lèi)型及車(chē)速,有不同的規(guī)范限值:

    1)日本鉄道構(gòu)造物等設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)﹒同解説(変位制限)規(guī)定了速度160 km/h和130 km/h的動(dòng)車(chē)、機(jī)車(chē)以及新干線(xiàn)梁體撓度限值,且對(duì)于施加預(yù)拱度的橋梁,規(guī)定的限值可適當(dāng)放寬[5]。

    2)德國(guó)用荷載UIC-71乘以φ(沖擊系數(shù))計(jì)算豎向變形,最不利變形按考慮扭轉(zhuǎn)時(shí)僅單線(xiàn)加載和雙線(xiàn)加載兩種方法確定。

    3)國(guó)際鐵路聯(lián)盟(UIC)規(guī)定:f/L≤1/800[6]。

    4)美國(guó)AREA規(guī)定:f/L≤1/640[6]。

    5)前蘇聯(lián)規(guī)定:f/L≤1/(800-1.25L)≤1/600。

    6)我國(guó)鐵路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定,梁式橋跨結(jié)構(gòu)在列車(chē)豎向靜活載作用下的豎向撓度限值位于L/900~L/700[7]。

    由此,德國(guó)與日本的規(guī)范中豎向剛度限值與速度有密切關(guān)系,車(chē)速越大,剛度要求越嚴(yán)格,其他國(guó)家規(guī)范沒(méi)有明確車(chē)速與剛度的關(guān)系,而針對(duì)大跨度軌道懸索橋的豎向剛度,則缺乏明確規(guī)定。

    1.1.2 橫向剛度

    基于設(shè)計(jì)水平荷載的橋梁橫向剛度限值,各國(guó)規(guī)定存在一定差異:

    1)國(guó)際鐵路聯(lián)盟(UIC)僅對(duì)行駛高速列車(chē)(120 km/h

    2)歐洲鐵路結(jié)構(gòu)物荷載標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定,在列車(chē)橫向搖擺力、離心力、風(fēng)力和溫度力作用下,簡(jiǎn)支梁端部的橫向角度變化不超過(guò)2‰弧度。

    3)法國(guó)國(guó)鐵規(guī)定,由于列車(chē)動(dòng)力影響而產(chǎn)生的位移量限制在0.4 mm/m以?xún)?nèi)則使用弦長(zhǎng)法[8]。

    4)德國(guó)規(guī)定,由墩臺(tái)橫向水平位移引起相鄰結(jié)構(gòu)物軸線(xiàn)間的水平折角在V>160 km/h區(qū)段內(nèi)不得超過(guò)1‰,水平折角按不同荷載組合進(jìn)行計(jì)算[9]。

    5)前蘇聯(lián)橋梁檢定規(guī)程對(duì)前蘇聯(lián)運(yùn)行線(xiàn)路上的實(shí)測(cè)資料進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析,確定:A

    6)我國(guó)鐵路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范從梁體水平撓度和墩臺(tái)橫向位移兩個(gè)方面,對(duì)橋梁橫向剛度的限值進(jìn)行了規(guī)定。

    1.1.3 梁端折角

    橋梁在荷載作用下會(huì)產(chǎn)生撓曲,撓曲后主梁梁端處切線(xiàn)與水平方向的夾角即為梁端折角。以豎向梁端折角為例,如圖1,θ1和θ2分別為相鄰兩片梁之間的豎向梁端折角,θ為橋臺(tái)與橋梁之間的豎向梁端折角。

    圖1 豎向梁端折角示意
    Fig. 1 Diagram of vertical beam-end rotation angle

    日本新干線(xiàn)網(wǎng)結(jié)構(gòu)物設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定,在列車(chē)速度110 km/h以下,雙側(cè)豎向梁端折角限值為9.0‰;國(guó)際鐵路聯(lián)盟(UIC)規(guī)定,單線(xiàn)橋梁豎向梁端折角限值為6.5‰(單側(cè))和10.0‰(雙側(cè));而針對(duì)中低速鐵路,我國(guó)規(guī)范對(duì)豎向梁端折角無(wú)相應(yīng)規(guī)定。

    由此,綜合考慮列車(chē)走行的安全性和軌道結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性,大跨度軌道懸索橋雙側(cè)豎向梁端折角限值可取9.0‰,單側(cè)可取4.5‰,同理,雙側(cè)橫向梁端折角限值可取6.0‰,單側(cè)可取3.0‰。

    1.1.4 加速度

    歐洲規(guī)范EUROCODE規(guī)定,有砟軌道橋梁豎向加速度限值為3.5 m/s2。我國(guó)秦沈客運(yùn)專(zhuān)線(xiàn)研究和設(shè)計(jì)中,橋梁豎向加速度限值為3.5 m/s2。

    由此,大跨度軌道懸索橋豎向加速度限值可取3.5 m/s2。同理,依據(jù)日本國(guó)鐵技術(shù)研究所試驗(yàn)結(jié)果、我國(guó)鐵路橋梁檢定規(guī)范等,橫向加速度限值可取1.4 m/s2。

    1.2 在役大跨度軌道懸索橋

    基于橋位資源珍貴、工程經(jīng)濟(jì)等因素綜合考慮,在役大跨度軌道懸索橋一般為公路和鐵路的合建橋,以日本為例,豎向剛度控制參數(shù)見(jiàn)表1。

    表1 典型在役公鐵兩用懸索橋豎向剛度控制參數(shù)Table 1 Control parameter of vertical stiffness for typical railwaysuspension bridge in service

    對(duì)比現(xiàn)有規(guī)范與典型在役公鐵兩用懸索橋可知,相對(duì)于中小跨度軌道橋梁,在役大跨度軌道懸索橋剛度偏小,不符合現(xiàn)有規(guī)范的剛度限值規(guī)定,但目前仍處于正常運(yùn)營(yíng)狀態(tài)。

    1.3 橫向剛度取值

    依據(jù)日本鉄道構(gòu)造物等設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)﹒同解説(変位制限),梁體通常在水平方向具有比較大的剛性,由于一般伴隨車(chē)輛運(yùn)行的變形較小,故沒(méi)有對(duì)水平方向的梁體撓度進(jìn)行規(guī)定。對(duì)于認(rèn)為水平方向剛性小的場(chǎng)合,一般按照將水平方向梁體撓度不超過(guò)垂直方向設(shè)計(jì)極限值的1/2進(jìn)行設(shè)計(jì)為宜。因此,在確定大跨度軌道懸索橋豎向剛度限值的基礎(chǔ)上,橫向剛度限值即可相應(yīng)確定,考慮安全儲(chǔ)備和經(jīng)濟(jì)因素,下限可乘上安全系數(shù)(取1.2),如豎向剛度限值取1/500,則橫向剛度限值為1/1 200。進(jìn)行橫向剛度的驗(yàn)證,應(yīng)計(jì)入列車(chē)橫向搖擺力、離心力、風(fēng)力和溫度力作用,檢算橋跨結(jié)構(gòu)梁體的橫向水平撓度,要求滿(mǎn)足列車(chē)運(yùn)行安全性和舒適性。其中,風(fēng)力應(yīng)依據(jù)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范(如GB/T 51234—2017城市軌道交通橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范)執(zhí)行,當(dāng)風(fēng)荷載與列車(chē)荷載組合時(shí),按運(yùn)營(yíng)風(fēng)處理。

    2 合理剛度限值建議

    綜合國(guó)內(nèi)外規(guī)范中關(guān)于軌道橋梁剛度限值的規(guī)定、典型在役大跨度軌道懸索橋結(jié)構(gòu)剛度參數(shù)控制標(biāo)準(zhǔn)和運(yùn)營(yíng)狀態(tài)、在建軌道橋梁靜力特性分析與風(fēng)-車(chē)-橋耦合振動(dòng)分析列車(chē)過(guò)橋走行性結(jié)果、橫向剛度取值與豎向剛度關(guān)系,考慮適宜安全儲(chǔ)備等因素,針對(duì)性提出大跨度軌道懸索橋建議的合理剛度限值范圍,如表2和表3。

    表2 大跨度軌道懸索橋豎向剛度限值范圍建議Table 2 Suggested range of vertical stiffness limit for long-spantrack suspension bridge

    表3 大跨度軌道懸索橋橫向剛度限值范圍建議Table 3 Suggested range of transverse stiffness limit for long-spantrack suspension bridge

    針對(duì)豎向剛度,依據(jù)表2,上限值可取為1/300,結(jié)合國(guó)內(nèi)多座正常運(yùn)營(yíng)和在建軌道懸索橋的豎向剛度,下限值可取為1/500。以在建重慶鵝公巖軌道專(zhuān)用橋?yàn)槔?jīng)靜力特性分析,在列車(chē)豎向靜活載和人群荷載作用下,豎向剛度為0.987 m+0.203 m=1.190 m

    3 靜力特性分析

    大跨度軌道懸索橋靜力特性分析宜采用桿系有限元方法,主纜以分段懸鏈線(xiàn)索單元模擬,吊索以索單元模擬,橋塔和主梁以梁?jiǎn)卧M(jìn)行模擬,邊界條件按實(shí)際情況處理,考慮主力(永久作用或經(jīng)常作用的荷載,包括恒載和活載)、附加力(不經(jīng)常發(fā)生或發(fā)生概率較小的荷載)和特殊荷載(發(fā)生概率極小、作用時(shí)間短、有的還是災(zāi)難性的荷載),按照可能出現(xiàn)的最不利組合情況進(jìn)行計(jì)算[7]。其中,豎向剛度分析時(shí),計(jì)入列車(chē)豎向靜活載作用和人群荷載作用;橫向剛度分析時(shí),計(jì)入列車(chē)橫向搖擺力、離心力、風(fēng)力和溫度力作用。

    4 風(fēng)-車(chē)-橋耦合振動(dòng)分析

    采用車(chē)輛橋梁時(shí)變系統(tǒng)模型,利用計(jì)算程序TBI(Train Bridge Interconnection),建立空間振動(dòng)分析模型,依據(jù)Wilson-θ法,得到車(chē)輛結(jié)構(gòu)和橋梁結(jié)構(gòu)的動(dòng)力響應(yīng)。

    4.1 車(chē)輛模型

    車(chē)輛采用兩系四軸車(chē),依據(jù)多體系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)進(jìn)行計(jì)算,將車(chē)輛視為運(yùn)動(dòng)的多剛體系統(tǒng),建立空間振動(dòng)模型,如圖2,進(jìn)行大跨度軌道懸索橋車(chē)輛振動(dòng)分析。分析時(shí)采用如下假定:

    1)車(chē)體、轉(zhuǎn)向架和輪對(duì)均為剛體。

    2)不考慮車(chē)輛、車(chē)輛縱向振動(dòng)和車(chē)輛對(duì)橋梁振動(dòng)與行車(chē)速度的影響。

    3)輪對(duì)、轉(zhuǎn)向架和車(chē)體均作微振動(dòng)。

    4)彈簧均為線(xiàn)性,阻尼按粘滯阻尼計(jì)算,蠕滑力按線(xiàn)性計(jì)算。

    5)沿鉛垂方向,輪對(duì)與鋼軌的豎向位移相同。

    6)忽略構(gòu)架點(diǎn)頭運(yùn)動(dòng)、輪對(duì)側(cè)滾和搖頭運(yùn)動(dòng)。

    由此,車(chē)輛空間振動(dòng)有側(cè)擺、側(cè)滾、搖頭、點(diǎn)頭、沉浮5個(gè)自由度,每個(gè)輪對(duì)有側(cè)擺和搖頭2個(gè)自由度,整個(gè)四軸車(chē)輛共23個(gè)自由度,按二系彈簧計(jì)算[12]。

    圖2 列車(chē)空間振動(dòng)分析模型Fig. 2 Analysis model of spatial vibration of train

    根據(jù)D’Alembert原理,建立車(chē)輛運(yùn)動(dòng)方程[13]

    (1)

    4.2 橋梁模型

    利用有限元計(jì)算程序,采用索單元、梁?jiǎn)卧?,設(shè)置符合實(shí)際的邊界條件,建立精細(xì)化模型。由動(dòng)力學(xué)勢(shì)能駐值原理及形成矩陣的“對(duì)號(hào)入座”法則[14],建立橋梁質(zhì)量、阻尼和剛度矩陣,進(jìn)而得到橋梁的運(yùn)動(dòng)方程:

    (2)

    4.3 車(chē)輛與橋梁相互作用模型

    車(chē)輛與橋梁相互作用關(guān)系體現(xiàn)在輪軌接觸處幾何位移關(guān)系和輪軌相互作用力[15],即未發(fā)生脫軌情況下,在輪軌接觸處,列車(chē)和橋梁具有相同位移協(xié)調(diào)條件,所受荷載為大小相等、方向相反的作用力。

    聯(lián)立公式(1)和公式(2)即得車(chē)輛與橋梁相互作用模型,進(jìn)行分別獨(dú)立求解車(chē)輛和橋梁運(yùn)動(dòng)方程,再通過(guò)分離迭代[16-17],以滿(mǎn)足車(chē)輛與橋梁相互作用關(guān)系。

    4.4 軌道不平順模擬

    軌道不平順包括軌道垂向、方向、水平和軌距的不平順。作為大跨度軌道懸索橋,軌道不平順可視為沿軌道全長(zhǎng)近似平穩(wěn)的隨機(jī)過(guò)程,采用美國(guó)六級(jí)線(xiàn)路譜,模型建立如下:

    1)垂向不平順:

    (3)

    2)方向不平順:

    (4)

    3)水平和軌距不平順:

    (5)

    式中:S(Ω)為軌道不平順功率譜密度;Ω為空間頻率;Ωc,Ωs為截?cái)囝l率;Av,Aa為粗糙度系數(shù);K=0.25。

    5 工程實(shí)例

    5.1 橋梁概況

    重慶鵝公巖軌道專(zhuān)用橋?yàn)樽藻^式懸索橋,主橋跨徑組合為50 m+210 m+600 m+210 m+50 m,結(jié)構(gòu)布置如圖3;主梁采用鋼箱梁形式,梁高4.5 m,梁寬22.0 m,橫截面布置如圖4;橋塔采用門(mén)式框架結(jié)構(gòu),塔柱為鋼筋混凝土,混凝土等級(jí)為C50;主纜中跨矢跨比為1/10,共設(shè)兩根主纜,由91股鋼絲束組成,直徑為625 mm;吊桿共122根,標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為1 770 MPa,間距為15 m。

    圖3 橋梁結(jié)構(gòu)布置(單位:cm)Fig. 3 Layout of bridge structure

    f

    圖4 橫截面布置(單位:cm)Fig. 4 Layout of cross section

    5.2 列車(chē)編組和分析工況

    進(jìn)行風(fēng)-車(chē)-橋耦合振動(dòng)分析,設(shè)計(jì)行車(chē)速度為80 km/h,檢算按100 km/h計(jì),列車(chē)編組和計(jì)算工況見(jiàn)表4。

    表4 列車(chē)編組和分析工況Table 4 Train group and analysis condition

    5.3 評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)

    參照國(guó)內(nèi)外規(guī)范關(guān)于列車(chē)走行性規(guī)定,借鑒鐵路橋梁風(fēng)-車(chē)-橋耦合振動(dòng)分析評(píng)價(jià)實(shí)例,車(chē)輛評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)見(jiàn)表5,橋梁評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)按表2和表3執(zhí)行。

    表5 車(chē)輛評(píng)價(jià)指標(biāo)限值Table 5 Limit of vehicle evaluation index

    5.4 靜力特性分析結(jié)果

    鵝公巖軌道專(zhuān)用橋靜力特性計(jì)算采用空間非線(xiàn)性分析軟件TDV RM Bridge,根據(jù)橋梁實(shí)際結(jié)構(gòu)進(jìn)行空間桿系離散,塔底與墩底均固結(jié),主纜在主梁錨固點(diǎn)固結(jié),主梁在順橋向無(wú)約束,豎橋向和橫橋向在橋墩與橋塔處被約束,結(jié)構(gòu)空間單元離散見(jiàn)圖5。

    圖5 橋梁有限元模型Fig. 5 Bridge finite element model

    經(jīng)分析,鵝公巖軌道專(zhuān)用橋在列車(chē)豎向靜活載和人群荷載作用下,豎向位移包絡(luò)分別如圖6、圖7,豎向剛度0.987 m+0.203 m=1.190 m

    圖6 列車(chē)荷載作用下豎向位移包絡(luò)圖(單位:m)Fig. 6 Envelope of vertical displacement under the train load

    圖7 人群荷載作用下豎向位移包絡(luò)圖(單位:m)Fig. 7 Envelope of vertical displacement under the crowd load

    5.5 風(fēng)-車(chē)-橋耦合振動(dòng)分析結(jié)果

    經(jīng)風(fēng)-車(chē)-橋耦合振動(dòng)分析,得到橋梁動(dòng)力響應(yīng)、列車(chē)運(yùn)行安全性和舒適性指標(biāo)的最大值,并與評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行對(duì)比分析,結(jié)果見(jiàn)表6和表7。其中,振動(dòng)位移評(píng)價(jià)經(jīng)撓跨比限定標(biāo)準(zhǔn)換算,并扣除人群荷載作用。

    表6 橋梁動(dòng)力響應(yīng)計(jì)算最大值與分析評(píng)價(jià)Table 6 Maximum value of bridge dynamic response and analysis evaluation

    表7 車(chē)輛響應(yīng)計(jì)算最大值與分析評(píng)價(jià)Table 7 Maximum value of vehicle dynamic response and analysis evaluation

    (續(xù)表7)

    工況風(fēng)速/(m·s-1)車(chē)速/(km·h-1)脫軌系數(shù)Q計(jì)算評(píng)價(jià)輪重減載率ΔP計(jì)算評(píng)價(jià)輪對(duì)橫向力/kN計(jì)算評(píng)價(jià)加速度/(m·s-2)豎向橫向計(jì)算評(píng)價(jià)計(jì)算評(píng)價(jià)Sperling舒適性指標(biāo)豎向橫向計(jì)算評(píng)價(jià)計(jì)算評(píng)價(jià)雙線(xiàn)015202560~800.26滿(mǎn)足0.29滿(mǎn)足13.67滿(mǎn)足0.77滿(mǎn)足0.53滿(mǎn)足2.45優(yōu)秀2.52良好90~1000.40滿(mǎn)足0.43滿(mǎn)足16.86滿(mǎn)足0.91滿(mǎn)足0.71滿(mǎn)足2.58良好2.60良好60~800.28滿(mǎn)足0.32滿(mǎn)足15.26滿(mǎn)足0.85滿(mǎn)足0.72滿(mǎn)足2.54良好2.55良好90~1000.47滿(mǎn)足0.48滿(mǎn)足18.91滿(mǎn)足1.05滿(mǎn)足0.85滿(mǎn)足2.63良好2.64良好60~800.36滿(mǎn)足0.34滿(mǎn)足18.36滿(mǎn)足0.93滿(mǎn)足0.73滿(mǎn)足2.59良好2.58良好90~1000.54滿(mǎn)足0.50滿(mǎn)足21.70滿(mǎn)足1.14滿(mǎn)足0.94滿(mǎn)足2.72良好2.72良好60~800.47滿(mǎn)足0.38滿(mǎn)足22.91滿(mǎn)足1.11滿(mǎn)足0.90滿(mǎn)足2.62良好2.64良好90~1000.67滿(mǎn)足0.57滿(mǎn)足29.77滿(mǎn)足1.21滿(mǎn)足0.96滿(mǎn)足2.78合格2.76合格

    綜上,依據(jù)靜力特性分析結(jié)果,鵝公巖軌道專(zhuān)用橋豎向剛度、豎向梁端折角、橫向剛度、橫向梁端折角等均滿(mǎn)足剛度限值建議;依據(jù)風(fēng)-車(chē)-橋耦合振動(dòng)分析評(píng)價(jià)結(jié)果,單線(xiàn)或雙線(xiàn)A型車(chē)以60~100 km/h通過(guò)橋梁時(shí),橋梁動(dòng)力響應(yīng)正常,列車(chē)運(yùn)行安全性滿(mǎn)足要求,車(chē)體橫向和豎向振動(dòng)加速度滿(mǎn)足限值規(guī)定,舒適性達(dá)到“合格”標(biāo)準(zhǔn),橋梁和車(chē)輛可正常運(yùn)營(yíng)。故鵝公巖軌道專(zhuān)用橋設(shè)計(jì)采用的豎向剛度和橫向剛度合理。

    6 結(jié) 語(yǔ)

    1)經(jīng)靜力特性分析和風(fēng)-車(chē)-橋耦合振動(dòng)分析,重慶鵝公巖軌道專(zhuān)用橋結(jié)構(gòu)靜力特性、動(dòng)力響應(yīng)和列車(chē)走行性均滿(mǎn)足要求,說(shuō)明設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)型式得體,剛度適宜,驗(yàn)證了大跨度軌道懸索橋剛度限值范圍建議的合理性。

    2)依據(jù)現(xiàn)有國(guó)內(nèi)外規(guī)范關(guān)于橋梁剛度的規(guī)定,經(jīng)在役大跨度懸索橋剛度設(shè)置和運(yùn)營(yíng)狀態(tài)的廣泛調(diào)研與總結(jié),提出大跨度軌道懸索橋合理剛度限值建議,并采用桿系有限元方法和風(fēng)-車(chē)-橋耦合振動(dòng)分析方法,應(yīng)用工程實(shí)例,驗(yàn)證了剛度限值的合理性,對(duì)同類(lèi)工程設(shè)計(jì)具有重要借鑒意義,但修訂和完善規(guī)范相關(guān)規(guī)定,則需進(jìn)一步檢驗(yàn)。

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