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    耳閘樞紐老船閘兩岸擋墻穩(wěn)定加固處理

    2018-10-17 01:37:30劉修水
    水科學(xué)與工程技術(shù) 2018年5期
    關(guān)鍵詞:抗拔閘室船閘

    劉修水

    (河北省水利水電勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院,天津 300250)

    1 工程概況

    耳閘樞紐是新開河首閘,始建于1919年,位于天津市河北區(qū)八馬路和志誠(chéng)道之間,閘上為海河干流,閘下為新開河,由順直水利委員會(huì)負(fù)責(zé)設(shè)計(jì)和施工,在原滾水壩的基礎(chǔ)上建成耳閘樞紐工程,由攔河節(jié)制閘、船閘及之間的分水島組成。主要功能是汛期分洪;平時(shí)擋水、通航[1-2]。

    船閘位于攔河節(jié)制閘右側(cè),1921年建成。上下閘首為漿砌條石結(jié)構(gòu),船閘孔寬5.2m,閘室長(zhǎng)115m,原設(shè)計(jì)可通航50~100t級(jí)船隊(duì),用以溝通天津市區(qū)至北塘、漢沽等地的航運(yùn)樞紐。

    近百年來(lái),船閘在歷史上曾對(duì)天津市水陸航運(yùn)起了一定作用。隨著現(xiàn)代交通工具的發(fā)展,船閘已失去了航運(yùn)的功能,現(xiàn)成為海河歷史風(fēng)貌建筑,故人們又稱其為老船閘。

    根據(jù)天津市1951~1980年氣象資料,本地區(qū)年平均氣溫12.2℃,最高氣溫39.7℃,最低氣溫-22.9℃。多年平均降雨量559.9mm,60%以上集中在7~8月。多年平均風(fēng)速3.0m/s,最大風(fēng)速28.0m/s,主要風(fēng)向?yàn)楸蔽鳌獤|南向。

    根據(jù)地質(zhì)勘察及2003年完成的地質(zhì)勘察成果顯示,在揭露的60m深范圍內(nèi)的地層,其土層依沉積年代、沉積環(huán)境、巖性及工程地質(zhì)特性,可以劃分為2層。第1層為河堤部位地表層,為人工填土。上部為素填土,呈褐黃色,團(tuán)塊狀,由黏土、石灰及砂粒組成,膠結(jié)良好,該層平均底高程為-3.95m;第2層為全新統(tǒng)陸相層。土質(zhì)為粉質(zhì)壤土,褐黃色,潮濕,松散,含砂粒及貝殼碎片,上部含水量較高。該層在ZK9號(hào)孔附近為淤泥質(zhì)粉質(zhì)壤土,灰黑色,接近飽和、軟塑狀,屬高壓縮性土,層底高程-8.79m,平均厚度4.54m。

    2 加固緣由

    由于工程老化,老船閘兩岸存在明顯的地基沉降和護(hù)砌破損現(xiàn)象,經(jīng)鑒定列為水利病險(xiǎn)工程。

    在船閘室抽水施工期間,右岸八馬路一側(cè)距閘室岸邊約5.0m和7.0m位置,大致平行閘室岸邊出現(xiàn)兩條縱向裂縫,裂縫寬度達(dá)20~30mm,長(zhǎng)度約100m。同時(shí)兩岸坡上部直墻段局部又出現(xiàn)了明顯傾斜,左岸辦公區(qū)院落的地面出現(xiàn)了不同程度的塌陷、裂縫,說(shuō)明岸墻的穩(wěn)定存在問(wèn)題。

    由于左岸為信息中心辦公室,一旦出現(xiàn)塌岸易造成坍塌,危及職工人身安全和造成國(guó)家財(cái)產(chǎn)損失;右岸八馬路一側(cè),由于海河改造常有重型運(yùn)料車通行,在載重和振動(dòng)的影響下,時(shí)刻威脅著岸墻穩(wěn)定。因此,對(duì)船閘室兩側(cè)岸墻采取有針對(duì)性的加固處理措施是非常必要和迫切的。

    3 加固處理措施

    3.1 處理方案

    船閘兩側(cè)岸墻加固處理措施可歸納為兩個(gè)方案。

    3.1.1 方案1[3]

    砂漿錨桿+表土置換方案優(yōu)點(diǎn)是錨桿兩端受力明確,加固效果相對(duì)較好;缺點(diǎn)是工程量大,施工技術(shù)要求高,施工設(shè)備和施工程序轉(zhuǎn)換復(fù)雜,施工時(shí)對(duì)周邊影響干擾大,還需移走右岸的變電箱和切斷八馬路的交通等。

    3.1.2 方案2

    土釘墻方案加固效果可靠,施工技術(shù)比較簡(jiǎn)單,施工程序單一,施工時(shí)對(duì)周邊的影響和干擾比較小,故推薦方案2。

    3.2 土釘鉆孔

    土釘鉆孔應(yīng)布滿閘室兩側(cè)整個(gè)岸坡。最頂端的一排鉆孔左岸布置在地表以下0.65m,即高程3.705m的位置;右岸頂端第一排筋布置在墻頂以下0.65m,高程4.665m。下部各排沿護(hù)坡坡面布孔,排距1.5m,由上至下布置6排。土釘行距1.5m,鉆孔孔徑采用φ100mm(護(hù)坡面錨頭部分?jǐn)U孔至150m)。鉆孔方向與坡面呈90°角,直墻段鉆孔方向與水平面夾角為15°。鉆孔深度按照現(xiàn)狀裂縫的滑孤計(jì)算,錨桿穿過(guò)滑弧面2m。

    3.3 土釘結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    3.3.1 滑裂面確定

    滑裂面通常有直線滑裂面、雙直線滑裂面及圓弧滑裂面等,對(duì)船閘的邊坡而言,邊坡外的土體長(zhǎng)期浸泡在水下,地下水位以下土體呈飽和狀態(tài),在閘室抽干水時(shí),閘室兩側(cè)路面已出現(xiàn)縱向裂縫。飽和土體的邊坡失穩(wěn)多為圓弧滑動(dòng),故本設(shè)計(jì)將滑裂面確定為圓弧面也是安全的。該圓弧經(jīng)由邊坡坡腳及裂縫位置,滑弧圓心通過(guò)《土壩設(shè)計(jì)》中“尋找最危險(xiǎn)滑裂圓弧的方法”求出,滑裂圓弧的圓心位于邊坡坡腳及裂縫位置兩點(diǎn)的垂直平分線上,并通過(guò)“最危險(xiǎn)滑裂圓弧”的控制區(qū),垂直平分線剛好交在其控制區(qū)的邊界線上,該點(diǎn)即為所求滑裂圓弧的圓心,經(jīng)計(jì)算滑裂圓弧半徑R=100.7m[4]。

    3.3.2 水壓力計(jì)算

    取斜坡頂水面為自由水面 (高于正常水面),水面高程3.105m,設(shè)計(jì)水深H=4.565m,斜坡長(zhǎng)度L=8.5m,設(shè)計(jì)土釘行距Sx=1.5m。

    當(dāng)閘室抽干水時(shí),每行寬斜坡下的水壓力如式(1):

    式中 H為設(shè)計(jì)水深(m);γ為水容重(kN/m3);L為斜坡長(zhǎng)(m);Sx為土釘行距(m)。

    本工程計(jì)算水壓力P為291.02kN,如圖1。

    圖1 斜坡面地下水壓力分布

    3.3.3 土釘抗拔力標(biāo)準(zhǔn)值

    土釘?shù)目拱瘟橥玲敶┻^(guò)破裂面后土釘長(zhǎng)度的阻滑力,因此需復(fù)核土釘?shù)目拱螛?biāo)準(zhǔn)值。每根土釘抗拔能力標(biāo)準(zhǔn)值如式(2):

    式中 LB為土釘伸入破裂面外約束區(qū)內(nèi)長(zhǎng)度(m);τf為土釘與土體間的抗剪強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2),τf查《錨固與注漿技術(shù)手冊(cè)》[5];D為鉆孔直徑(m)。

    單根土釘抗拔力,土釘穿過(guò)破裂面(7m處產(chǎn)生的破裂面)長(zhǎng)度2m,孔直徑100mm,τf按稍密砂土考慮取160kPa/m2,計(jì)算結(jié)果如表1。

    表1 單根土釘抗拔能力計(jì)算

    3.3.4 坡面穩(wěn)定計(jì)算

    閘室外水壓力對(duì)護(hù)坡呈三角形分布,與閘室內(nèi)水壓力大小相等方向相反,隨水深的增加而增大。土釘抗拔力呈矩型均勻分布,如圖2。

    圖2 斜坡面土釘拉拔力分布

    表明,只要最低一排土釘抗拔力能滿足要求,則以上各排土釘均滿足抗拔要求;只要nTx≥2P即能滿足坡面的穩(wěn)定要求。因此每行寬土釘抗拔力的合力為行寬水壓力的2倍。

    土釘穿過(guò)滑裂面的長(zhǎng)度一般為2~5m,進(jìn)入穩(wěn)定土體的長(zhǎng)度由下至上可適當(dāng)減短,此時(shí)土釘抗拔力呈梯型分布,仍能滿足坡面穩(wěn)定要求。

    3.3.5 錨頭穩(wěn)定復(fù)核

    土釘錨固在斜坡面板上的部分為錨頭,如外水壓力直接作用在0.6m厚的斜坡面板時(shí),應(yīng)復(fù)核錨頭的穩(wěn)定。

    3.3.5.1 單根土釘錨頭拉力

    錨頭長(zhǎng)0.6m,孔徑150mm,因護(hù)坡表面為磚護(hù)砌及三合土墊層,故按密實(shí)砂土考慮,τf取270kPa/m2,計(jì)算結(jié)果如表1。

    3.3.5.2 斜坡自重

    每根土釘控制土體積的重力沿土釘方向的分力如式(3):

    式中 θ為船閘斜坡面傾角 (°);γ為土的容重(kN/m3);Sy為土釘沿坡面的排距(m);其余符號(hào)同前。

    土釘拉力與護(hù)坡重力分力之合大于或等于水壓力的2倍即滿足穩(wěn)定要求。

    船閘兩岸的縱向裂縫是在閘內(nèi)抽干水的情況下,岸坡已處于極限平衡狀態(tài)。土釘?shù)腻^固力大于現(xiàn)狀的外水壓力,岸坡就不會(huì)失穩(wěn)。按此原則計(jì)算,閘室現(xiàn)狀水位為4.565m。因此需復(fù)核土釘?shù)睦Α?/p>

    每根土釘抗拔力標(biāo)準(zhǔn)值Tx計(jì)算如式(4)。

    式中 LB為土釘伸入破裂面外約束區(qū)內(nèi)長(zhǎng)度(m);τf為土釘與土體間的抗剪強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2),τf查《錨固與注漿技術(shù)手冊(cè)》;D為鉆孔直徑(m)。

    3.4 土釘加固施工技術(shù)要求

    采用土釘墻技術(shù)加固閘室兩側(cè)岸墻時(shí)要求:

    (1)土釘鉆孔的軸向偏差應(yīng)不大于10cm。

    (2)為了增加土釘鋼筋與土體之間的摩擦力使之形成一體,鉆孔內(nèi)尤其是錨固端所用的水泥砂漿應(yīng)按要求添加膨脹劑。

    (3)為了防止地下水對(duì)岸墻的作用,加固處理前必需做好施工排水。

    (4)為了盡量減少施工對(duì)原有結(jié)構(gòu)的破壞,左右側(cè)岸墻不拆除,臨時(shí)工程中應(yīng)加強(qiáng)對(duì)現(xiàn)岸墻的保護(hù),鉆孔過(guò)程中破壞的表面部分應(yīng)進(jìn)行修復(fù),特別是對(duì)長(zhǎng)期露出水面的部分。

    (5)閘室兩側(cè)的岸墻斜坡段的護(hù)砌為砌磚和灰土,直墻段為條石,施工時(shí)嚴(yán)禁用重錘敲擊,鉆孔時(shí)建議采用回轉(zhuǎn)鉆,以減少對(duì)原有結(jié)構(gòu)的振動(dòng)和破壞。

    (6)若采用排水井降水,在土釘鉆孔時(shí)找好方位,確保鉆孔不要鉆進(jìn)排水井。

    (7)在土釘施工前應(yīng)對(duì)地基進(jìn)行必要的鉆探和試驗(yàn),測(cè)定土層的各種物理指標(biāo)。

    (8)土釘施工前應(yīng)進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn),確定施工程序和測(cè)定抗拉拔力。

    3.5 施工排水

    本工程施工排水包括閘室排水和降低兩岸地下水位。

    對(duì)閘室排水,應(yīng)在閘室兩岸的地下水位降低至-2m以下,且趨于穩(wěn)定后再進(jìn)行,其主要目的是盡量減少地下水對(duì)岸坡的壓力。

    閘室內(nèi)的排水要求水位降落的不能太快。因現(xiàn)狀兩側(cè)岸墻已處于極限平衡狀態(tài),如果水位驟降,將會(huì)引起岸坡的突然失穩(wěn)??刂泼繒円顾唤捣怀^(guò)0.3m。

    4 結(jié)語(yǔ)

    (1)土釘穿過(guò)圓弧滑裂面2m,采用土釘墻加固方案,經(jīng)計(jì)算滿足要求。

    (2)船閘的外水壓力計(jì)算取用的水位以斜坡面的頂高程為準(zhǔn)。不穩(wěn)定因素是外水壓力造成的,計(jì)算水位應(yīng)該是閘室經(jīng)常出現(xiàn)的穩(wěn)定最高水位,短期高水位不會(huì)改變船閘的外水壓力。因出現(xiàn)的水位都在斜坡頂以下,故認(rèn)為取用的計(jì)算水位是安全的,也是可靠的。

    (3)船閘在正常狀態(tài)下,閘室兩岸內(nèi)外水壓平衡,其大小相等、方向相反,故易得出外水壓力;錨固力必須大于或等于外水壓力,計(jì)算理論清晰。

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