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    廢棄玻璃細(xì)骨料鋼筋混凝土柱的受壓性能

    2018-09-18 08:17:16王鳳池官爽孫暢賈世龍
    關(guān)鍵詞:偏心撓度骨料

    王鳳池,官爽,孫暢,賈世龍

    (沈陽建筑大學(xué) 土木工程學(xué)院,沈陽 110168)

    玻璃在建筑、化工、儀器設(shè)備以及日常生活等諸多領(lǐng)域用量的逐年增加,廢棄玻璃所造成的“閃色污染”對(duì)環(huán)境造成了嚴(yán)重破壞。將廢棄玻璃回收并破碎,取代混凝土中的砂石骨料,是解決廢棄玻璃利用的新途徑[1-2],不僅緩解了砂石的工程需求與資源匱乏之間日益突出的矛盾,也在某種程度上改善了混凝土的物理力學(xué)性能[3]。

    Craig等[4]對(duì)廢棄玻璃取代天然骨料的最優(yōu)取代率、粒徑和堿硅反應(yīng)(ASR)進(jìn)行了研究。認(rèn)為通過優(yōu)化配合比并摻入適量粉煤灰能夠取得理想的混凝土強(qiáng)度,并減輕潛在ASR。Ahmad等[5]研究了廢棄玻璃作為粗骨料、細(xì)骨料和粉末骨料等3種廢棄玻璃骨料用于混凝土的性能,研究表明,細(xì)骨料能阻止ASR的影響,能改善混凝土的耐久性。王鳳池等[6]通過利用廢棄玻璃等質(zhì)量取代混凝土中的粗細(xì)骨料,研究了廢棄玻璃取代率和取代形式對(duì)混凝土抗壓強(qiáng)度和坍落度的影響。梁炯豐等[7]研究了玻璃骨料取代率對(duì)廢棄玻璃細(xì)骨料混凝土的單軸受壓應(yīng)力-應(yīng)變曲線形狀和抗壓強(qiáng)度、峰值應(yīng)變、彈性模量的影響。劉光焰等[8]對(duì)廢棄玻璃混凝土的氯離子滲透性進(jìn)行了研究,研究表明,與天然骨料混凝土相比,玻璃細(xì)骨料混凝土的抗氯離子擴(kuò)散能力提高,玻璃粗骨料混凝土的抗氯離子擴(kuò)散能力有所減弱。羅輝等[9]通過凍融循環(huán)試驗(yàn),研究了使用廢棄玻璃等質(zhì)量取代混凝土中的天然骨料對(duì)混凝土抗凍性能的影響,表明凍融循環(huán)對(duì)玻璃混凝土抗壓強(qiáng)度的影響小于普通混凝土。

    學(xué)者們雖然對(duì)廢棄玻璃骨料混凝土的基本力學(xué)性能和耐久性能做了大量研究[10-13],但對(duì)廢棄玻璃骨料混凝土柱力學(xué)性能的研究尚少。本文設(shè)計(jì)了18個(gè)玻璃骨料混凝土鋼筋混凝土柱,研究其在不同廢棄玻璃細(xì)骨料摻量、不同長(zhǎng)細(xì)比和不同偏心距下的偏壓承載性能和變形性能。

    1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

    1.1 材料及力學(xué)性能

    試驗(yàn)玻璃來源于沈陽市某玻璃加工廠的邊角余料。將回收的廢棄玻璃經(jīng)人工淘洗、碾碎后,按一定級(jí)配(最大粒徑為4 mm的篩網(wǎng))篩選。試驗(yàn)玻璃細(xì)骨料細(xì)度模數(shù)為2.97,屬于中砂,級(jí)配為Ⅱ級(jí)。玻璃細(xì)骨料基本特性如表1所示。

    試驗(yàn)混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)均為C40,正常養(yǎng)護(hù)28 d。水灰比為0.43,廢棄玻璃細(xì)骨料取代天然河砂的取代率分別為0%、50%和100%。測(cè)定的不同玻璃骨料取代率混凝土抗壓強(qiáng)度如表2所示。

    試件縱筋選用HRB400級(jí)熱軋帶肋鋼筋,箍筋選用HPB235級(jí)光圓鋼筋,力學(xué)參數(shù)見表3。

    表1 玻璃細(xì)骨料基本特性

    表2 混凝土實(shí)測(cè)抗壓強(qiáng)度和彈性模量Table 2 Measured compressive strength and elastic modulus

    表3 鋼筋的力學(xué)性能Table 3 The mechanical properties of steel bars

    1.2 試件設(shè)計(jì)及制作

    廢棄玻璃骨料鋼筋混凝土柱試件截面尺寸為b×h=200 mm×200 mm,保護(hù)層厚度c=25 mm。采用對(duì)稱配筋,配筋率為1.13%。試件高度l分別取800、1 200 mm,對(duì)應(yīng)的l1分別為400、800 mm。試件尺寸、骨料取代率、長(zhǎng)細(xì)比、偏心距等見圖1和表4。

    圖1 試件的截面尺寸及配筋圖Fig.1 Section Dimension and Reinforcement of Specimens

    考慮到偏心受壓情況,將柱兩端設(shè)計(jì)成牛腿形狀。分別在受壓試件的柱頭兩端預(yù)埋厚度為18 mm、截面尺寸為b×h=200 mm×300 mm的鋼板。為防止試件在受壓時(shí)鋼板翹曲變形,在其中部4個(gè)角焊接上4根直徑為18 mm的HRB335級(jí)螺紋鋼筋。試件具體尺寸及配筋情況見圖1。

    表4 鋼筋混凝土柱基本參數(shù)Table 4 Basic parameters of reinforced concrete columns

    1.3 測(cè)點(diǎn)布置

    軸心受壓試件的相鄰兩個(gè)側(cè)面以試件的中心線為基準(zhǔn),在試件中部360 mm范圍內(nèi)依次粘貼3個(gè)混凝土應(yīng)變片。偏心受壓試件受拉側(cè),以試件的中心線為基準(zhǔn),在中部360 mm范圍內(nèi)依次粘貼3個(gè)應(yīng)變片。受壓側(cè)受到牛腿的影響,須確??缰兄辽儆?個(gè)應(yīng)變片。在試件側(cè)面寬度六等分處,平行地粘貼5個(gè)混凝土應(yīng)變片,如圖2(a)。

    鋼筋應(yīng)變片的布置如圖2(b),在試件4根縱筋的跨中位置以及距跨中向上、向下各100 mm(柱高600 mm,在距跨中向上、向下各50 mm)處各粘貼1個(gè)應(yīng)變片,跨中3個(gè)箍筋均各粘貼1個(gè)應(yīng)變片。試件采用軸心、小偏心、大偏心3種加載情況,加載裝置見圖3。

    圖2 應(yīng)變片測(cè)點(diǎn)分布Fig.2 Measuring point distribution of strain gauge

    圖3 加載裝置Fig.3 Test setup

    2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

    2.1 破壞現(xiàn)象

    無論是軸心受壓、小偏心受壓還是大偏心受壓,玻璃混凝土柱與普通混凝土柱的破壞形態(tài)類似,都經(jīng)過了彈性變形階段、微裂縫階段、裂縫穩(wěn)定發(fā)展階段和最后的裂縫迅速發(fā)展階段(圖4)。不同條件下的混凝土開裂荷載如表5。

    表5 開裂荷載Table 5 cracking load

    圖4 大偏心受壓柱的初始裂縫、極限裂縫及破壞形態(tài)Fig.4 The initial crack, limit crack and experimental phenomenon of large eccentric compression columns

    以玻璃混凝土大偏心受壓長(zhǎng)柱為例。玻璃摻量不同,開裂荷載不同(表4)。隨著玻璃摻量增加,開裂荷載增加。隨著偏心距的增加,開裂荷載降低明顯,這與普通混凝土是相同的。當(dāng)達(dá)到開裂荷載時(shí),在柱的跨中受拉區(qū)均出現(xiàn)了第1道橫向水平裂縫,但裂縫寬度不同,普通混凝土柱為0.03 mm,而100%玻璃混凝土柱為0.07 mm。出現(xiàn)裂縫后受拉鋼筋應(yīng)變和混凝土壓應(yīng)變?cè)鲩L(zhǎng)速率加快,裂縫條數(shù)隨著荷載的增大而增多,裂縫基本等間距出現(xiàn),普通混凝土柱裂縫間距約為100 mm,而100%玻璃混凝土柱間距略大,為110 mm;繼續(xù)加載,兩者均出現(xiàn)了典型的大偏心受壓破壞特征。玻璃混凝土柱極限裂縫寬度略大于普通混凝土柱。

    2.2 荷載-軸向位移曲線

    圖5是長(zhǎng)細(xì)比為4的玻璃骨料鋼筋混凝土柱在不同加載方式下的荷載與軸向位移曲線。軸心和小偏心受壓時(shí)時(shí),隨著玻璃骨料摻量增加,極限荷載對(duì)應(yīng)的位移逐漸減小。而大偏心受壓時(shí),100%玻璃骨料混凝土柱極限荷載對(duì)應(yīng)的軸向位移最小,50%玻璃骨料混凝土柱的軸向位移最大。

    圖5 荷載-軸向位移曲線Fig.5 Load-axial displacement curves

    2.3 荷載-跨中撓度曲線

    如圖6(a)所示,軸心受壓構(gòu)件的跨中撓度變形較小,構(gòu)件的極限荷載對(duì)應(yīng)的撓度值均不大于1 mm,呈現(xiàn)了軸心受壓的特征。而小偏心受壓時(shí)(圖6(b)),普通混凝土柱荷載-撓度曲線出現(xiàn)了較明顯的下降段,具有脆性破壞特征;玻璃骨料鋼筋混凝土柱則未出現(xiàn)較明顯的下降段。但無論玻璃摻量多少,極限荷載對(duì)應(yīng)的撓度值均很小,因此,小偏心受壓下玻璃骨料鋼筋混凝土柱依舊為脆性破壞。而大偏心受壓狀態(tài)下(圖6(c)),普通鋼筋混凝土柱、50%玻璃骨料鋼筋混凝土柱、100%玻璃骨料鋼筋混凝土柱撓度變化曲線基本相同,破壞荷載對(duì)應(yīng)的撓度值明顯大于小偏心下的撓度值,具有明顯延性特征。

    圖6 荷載-跨中撓度曲線Fig.6 Load-Middle Span Deflection Curves

    2.4 混凝土應(yīng)力-應(yīng)變曲線

    當(dāng)長(zhǎng)細(xì)比l0/h= 4時(shí),混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變曲線如圖7。無論是軸壓、小偏心受壓還是大偏心受壓,玻璃摻量對(duì)混凝土應(yīng)力-應(yīng)變曲線均無明顯影響。偏心受壓時(shí),加載初期曲線有明顯的彈性段。小偏心受壓時(shí),偏心一側(cè)的混凝土極限應(yīng)變明顯大于另一側(cè)。相同應(yīng)力下,受壓側(cè)普通鋼筋混凝土柱的應(yīng)變較50%玻璃骨料鋼筋混凝土柱和100%玻璃骨料鋼筋混凝土柱小。受拉側(cè)100%、50%玻璃骨料鋼筋混凝土柱的應(yīng)變明顯大于鋼筋混凝土柱。而對(duì)于大偏心受壓(圖7(c)),受壓側(cè)玻璃細(xì)骨料摻量對(duì)應(yīng)力和應(yīng)變影響不大,但受拉側(cè)100%玻璃骨料鋼筋混凝土、50%玻璃骨料鋼筋混凝土的極限應(yīng)變明顯大于普通混凝土。

    圖7 混凝土應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.7 Concrete stress-strain curve

    2.5 縱向鋼筋荷載-應(yīng)變曲線

    當(dāng)軸心受壓柱(圖8(a))荷載從0增大到800 kN時(shí),受壓構(gòu)件的荷載與鋼筋應(yīng)變成線性關(guān)系增大,此后鋼筋的應(yīng)變迅速增大,直到鋼筋屈服。普通鋼筋混凝土柱的應(yīng)變大于玻璃骨料細(xì)骨料鋼筋混凝土柱。對(duì)于小偏心受壓柱(圖8(b)),在受壓側(cè)的鋼筋極限應(yīng)變最小,且鋼筋荷載-應(yīng)變曲線均出現(xiàn)屈服下降段。而對(duì)于大偏心受壓(圖8(c)),普通鋼筋混凝土柱和50%玻璃骨料鋼筋混凝土柱的鋼筋屈服應(yīng)變較接近,而100%玻璃骨料鋼筋混凝土柱鋼筋屈服應(yīng)變較??;在受拉側(cè),鋼筋荷載-應(yīng)變曲線基本重合。當(dāng)加載至極限荷載時(shí),玻璃骨料大偏心受壓柱的縱向鋼筋均已屈服。說明受壓側(cè)鋼筋受到混凝土的影響,而受拉側(cè)因混凝土開裂,鋼筋應(yīng)變基本相同。

    圖8 鋼筋荷載-應(yīng)變曲線Fig.8 Reinforced load-strain curve

    3 受壓正截面承載力分析

    圖9為骨料取代率為50%時(shí),不同長(zhǎng)細(xì)比和偏心距下跨中不同點(diǎn)應(yīng)變值。玻璃骨料鋼筋混凝土柱正截面應(yīng)變基本保持同一平面,可以采用《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50010—2010)[14](以下簡(jiǎn)稱《規(guī)范》)中的相關(guān)公式計(jì)算柱正截面承載力。

    圖9 跨中不同點(diǎn)應(yīng)變值Fig.9 Strain values at mid span

    對(duì)于軸心受壓柱,不考慮與偏心受壓構(gòu)件正截面承載力計(jì)算具有相近可靠度的調(diào)整系數(shù)0.9,采用式(1)計(jì)算。

    (1)

    式中參數(shù)含義見《規(guī)范》。

    偏心受壓時(shí),根據(jù)加載方式,圖1中的l即為柱的計(jì)算長(zhǎng)度l0。當(dāng)l0/b≥5時(shí),考慮P-δ二階效應(yīng),偏心距增大系數(shù)ηns按照式(2)計(jì)算。

    (2)

    表6 試驗(yàn)和計(jì)算結(jié)果對(duì)比Table 6 Test results and calculate data

    可見,除個(gè)別外,試驗(yàn)值與理論計(jì)算值比較接近。因此,對(duì)于玻璃骨料鋼筋混凝土受壓柱而言,運(yùn)用中國(guó)現(xiàn)行《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》的有關(guān)公式計(jì)算其承載力是合適的。

    5 結(jié)論

    1)玻璃骨料混凝土柱的受壓破壞機(jī)理和形態(tài)與普通混凝土柱相似,玻璃骨料摻量100%的玻璃骨料混凝土柱的承載力較高。

    2)軸心和小偏心受壓時(shí),隨著玻璃骨料摻量增加,極限荷載對(duì)應(yīng)的位移逐漸減小。而大偏心受壓時(shí),100%玻璃骨料混凝土柱極限荷載對(duì)應(yīng)的軸向位移最小。

    3)玻璃骨料混凝土柱受壓構(gòu)件正截面應(yīng)變始終保持同一平面,符合平截面假定。按現(xiàn)行的國(guó)家《規(guī)范》對(duì)玻璃骨料混凝土柱進(jìn)行正截面承載力計(jì)算,試驗(yàn)實(shí)測(cè)值與計(jì)算值較為接近。

    4)用廢棄玻璃骨料替代天然骨料是可行的。由于取代細(xì)骨料可以避免堿骨料反應(yīng),因此,可以100%地替代普通砂,且性能滿足要求。

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