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    環(huán)形鍛件超聲檢測(cè)缺陷分析

    2018-09-05 02:27:50謝云飛葉成立楊先芝王鵬剛羅世樹
    大型鑄鍛件 2018年5期
    關(guān)鍵詞:爐次浮渣鋼錠

    謝云飛 葉成立 郭 建 楊先芝 王鵬剛 羅世樹

    (1. 二重(德陽(yáng))重型裝備有限公司,四川618013;2. 中廣核工程有限公司,廣東518124)

    1 問題描述

    近期,我廠生產(chǎn)了兩爐環(huán)形鍛件產(chǎn)品,均采用了58 t錠型,一錠出3件鍛件產(chǎn)品。其中爐次A生產(chǎn)的3支環(huán)形鍛件質(zhì)量狀況良好,超聲檢測(cè)均未發(fā)現(xiàn)超過?1 mm的缺陷,而爐次B生產(chǎn)的環(huán)形鍛件因存在較嚴(yán)重的缺陷而報(bào)廢(見圖1)。兩爐環(huán)形鍛件在生產(chǎn)時(shí)采用相同的工藝、設(shè)備及操作人員,但產(chǎn)生了不同的質(zhì)量結(jié)果(見表1)。為了找出產(chǎn)生質(zhì)量問題的原因,我們針對(duì)缺陷產(chǎn)品進(jìn)行了詳細(xì)分析,對(duì)兩爐環(huán)形鍛件產(chǎn)品的冶煉澆注生產(chǎn)過程進(jìn)行了詳細(xì)對(duì)比。

    2 缺陷分析

    由于爐號(hào)B的冒口件產(chǎn)品部分缺陷已經(jīng)在加工過程中暴露出來,通過肉眼觀察,可以看出缺陷分布面積較大,顏色為白色,大小約為1~4 mm,缺陷形狀規(guī)律性不強(qiáng),屬于冶煉或澆注過程產(chǎn)生的非金屬外來夾雜物。

    2.1 夾雜物來源分析

    為了弄清該件環(huán)形鍛件夾雜物的來源,我們?cè)谠摴ぜ┞兜娜毕莶课惶兹×?個(gè)小試片(見圖2),并對(duì)試片進(jìn)行了掃描電鏡和能譜分析。能譜分析時(shí)在每塊試片上隨機(jī)選取一處夾雜物,再對(duì)所選取的夾雜物進(jìn)行小區(qū)域的面掃描,最終發(fā)現(xiàn)3件試片上的夾雜物均含有Ca、Si、Al、Mg、Fe、O、F和C元素。圖3是夾雜物掃描電鏡和能譜分析結(jié)果。

    根據(jù)日本鑄鍛鋼公司T.Haraduchi[1]等人的研究可知,真空滴流脫氣澆注的大型鋼錠中外來夾雜物主要來源為中間包浮渣。

    圖1 爐號(hào)B冒口件肉眼可見缺陷Figure 1 Visual defects of heat B at riser end

    爐次工件超聲情況工件在鋼錠中位置A123未發(fā)現(xiàn)超過?1 mm當(dāng)量的缺陷未發(fā)現(xiàn)超過?1 mm當(dāng)量的缺陷未發(fā)現(xiàn)超過?1 mm當(dāng)量的缺陷冒口件中間件水口件B456工件表面有大量肉眼可見缺陷,局部?2 mm當(dāng)量的密集缺陷局部?2 mm當(dāng)量的密集缺陷局部?2 mm當(dāng)量的密集缺陷冒口件中間件水口件

    圖2 缺陷部位試片F(xiàn)igure 2 Defect site test piece

    圖3 夾雜物掃描電鏡及能譜分析結(jié)果Figure 3 Scanning electron microscope and energy spectrum analysis results of inclusions

    爐渣種類CaOSiO2Al2O3MgOCaF2FeO+MnO鋼包爐精煉爐渣中間包浮渣夾雜物1夾雜物2夾雜物345~6020~4033.939.919.910~2510~2014.915.414.85~1515~3019.119.623.25~102~103.436.46~125~1512.714.923.3≤15~2014.22.71.6

    因此,為了更好的說明本環(huán)形鍛件中夾雜物來源,我們將能譜掃描結(jié)果中的Ca、Si、Al、Mg、Fe、O、F和C元素原子比,按全部結(jié)合成同類氧化物分子,換算成較常見的熔渣成分后,與鋼包爐精煉爐渣以及中間包浮渣成分進(jìn)行對(duì)比分析,結(jié)果見表2。鋼包精煉爐的主要造渣材料為石灰,因此表2中鋼包精煉爐渣中CaO含量較高,一般高達(dá)50%左右;再加上鋼包爐長(zhǎng)時(shí)間的脫氧和白渣精煉后,爐渣中O含量(FeO+MnO)極低,一般小于1%。該爐鋼的脫氧和渣中O含量從后期該工件本體上取樣可以證明,O含量均小于7×10-6。綜上所述,可以得出,該工件上暴露出的夾雜物成分與中間包浮渣成分更相近。

    2.2 爐次B中間包浮渣卷入鋼錠內(nèi)部機(jī)理分析

    中間包浮渣主要由鋼水對(duì)中間包耐火材料的燒蝕、澆注操作中空氣引起的氧化和鋼包爐兌中間包時(shí)流入的爐渣三部分組成。中間包浮渣在澆注過程中會(huì)浮在鋼液面上,隨著澆注過程的進(jìn)行,會(huì)逐漸增多。但在澆注末期,中間包中鋼水總量減少,鋼液面低于臨界高度后,會(huì)在澆注水口附近產(chǎn)生匯流漩渦[2],最終鋼渣混入鋼錠模。匯流漩渦是由于中間包在澆注末期液面直降至臨界高度時(shí)產(chǎn)生的,澆注末期是否發(fā)生卷渣現(xiàn)象,與中間包剩余鋼水量的臨界高度值相關(guān),若中間包剩余鋼水量高度高于臨界高度則不會(huì)發(fā)生卷渣現(xiàn)象,反之,則會(huì)發(fā)生卷渣現(xiàn)象。

    在中間包浮渣進(jìn)入鋼錠模之后,形成錠模浮渣的主要來源。在真空澆注過程中,鋼錠模內(nèi)的鋼液面由于C+O→CO而沸騰,強(qiáng)烈地沸騰引起部分錠模浮渣混入鋼水,在鋼錠凝固過程中未完全上浮至冒口而被留在鋼錠中。

    對(duì)于發(fā)生中間包卷渣的臨界高度,金楊等人[2]前期進(jìn)行過模擬研究。研究結(jié)果建議在當(dāng)前的工藝模式下,應(yīng)至少預(yù)留80 mm高度的中間包鋼水以防止中間包浮渣卷入鋼錠模。因此,加上工藝保險(xiǎn)系數(shù),按我廠長(zhǎng)期的生產(chǎn)控制經(jīng)驗(yàn),中間包單包澆注時(shí),中間包內(nèi)富余鋼水量達(dá)到2.5 t以上可有效避免澆注末期的水口卷渣現(xiàn)象。

    2.3 冶煉澆注過程分析

    由于鋼水在1580℃左右的高溫中澆注入中間包,加之大鋼包兌完鋼水后會(huì)加入稻殼為中間包鋼水保溫,同時(shí)出于對(duì)操作者人身安全考慮,人無法從中間包上口來觀察鋼液面高度。現(xiàn)在行業(yè)內(nèi)通行的控制中間包余水的方法是:中間包內(nèi)余水量等于精煉包內(nèi)總鋼水量減去鋼錠實(shí)際重量。本次生產(chǎn)環(huán)形鍛件用鋼錠錠型為58 t,實(shí)際生產(chǎn)時(shí)兩爐環(huán)形鍛件粗水均為60 t,加上合金1.4 t,總鋼水量均為61.4 t。鋼錠實(shí)際重量的控制主要采用人工肉眼觀察來確定:在澆注末期由班長(zhǎng)從圖4中的窺視孔觀察保溫帽內(nèi)鋼液高度,達(dá)到工藝要求時(shí)停止?jié)沧?,而操作者?duì)于澆注終點(diǎn)高度的觀察存在一定的人為誤差。通過檢查澆注記錄,發(fā)現(xiàn)兩支鋼錠的實(shí)際澆注高度不一致,爐次B鋼錠冒口實(shí)高1050 mm,爐次A冒口實(shí)高為1000 mm。因此,兩爐鋼錠的實(shí)際重量也不一樣,導(dǎo)致爐次B中間包內(nèi)余水偏少(具體鋼水量情況見表3),實(shí)際預(yù)留鋼水高度低于臨界值,發(fā)生了中間包卷渣現(xiàn)象,而爐次A實(shí)際預(yù)留鋼水高度高于臨界值,未發(fā)生卷渣現(xiàn)象。

    1—受鋼鋼水包 2—中間包 3—窺視孔 4—真空蓋5—導(dǎo)流管 6—真空室 7—鋼錠模 8—密封橡皮圈圖4 真空澆注示意圖Figure 4 Vacuum casting schematic

    爐次總鋼水量t冒口實(shí)高mm錠模內(nèi)鋼水量t中間包內(nèi)剩余鋼水t中間包余水高度mmAB61.461.41000105058.959.52.51.99471

    綜上所述,因控制澆注終點(diǎn)冒口高度的人為操作誤差,未能在中間包內(nèi)留夠足量鋼水,使中間包的浮渣進(jìn)入鋼錠模是造成該環(huán)形鍛件出現(xiàn)大量夾雜物缺陷的原因。

    3 結(jié)論

    針對(duì)中間包浮渣進(jìn)入鋼錠模內(nèi)而引起超聲檢測(cè)不合格的問題,我們準(zhǔn)備調(diào)大保險(xiǎn)系數(shù),在計(jì)算環(huán)形鍛件真空鋼錠配料時(shí),調(diào)整總鋼水量,避免在澆注末期因人為觀察判斷誤差導(dǎo)致中間包內(nèi)剩余鋼水偏少,浮渣卷入錠模的事故發(fā)生。

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