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    高爐爐涼分析及處理實(shí)踐

    2018-08-07 07:01:34張文慶潘有斌
    新疆鋼鐵 2018年2期
    關(guān)鍵詞:白班渣鐵爐況

    張文慶,潘有斌

    (寶鋼集團(tuán)八鋼公司煉鐵分公司)

    八鋼煉鐵廠(chǎng)B高爐(2500m3)2017年1月15日前爐況順行,各項(xiàng)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)較好。1月15日中班因INBA故障高爐慢風(fēng)作業(yè),至1月16日夜班1:40高爐爐溫PT持續(xù)下行由1480℃到1月16日12:20高爐爐溫PT下降到1300℃,爐前渣鐵流動(dòng)性極差,出鐵困難,造成高爐爐缸大涼事故。高爐采取多項(xiàng)措施恢復(fù)了爐況,18日白班爐況恢復(fù)正常。

    1 爐涼確認(rèn)及處理

    1月15日夜班起B(yǎng)高爐PT1480℃左右,Si:0.4%~0.5%,已偏離操業(yè)方針,高爐提燃料比由543kg/t提至554kg/t,到中班高爐PT1480℃左右無(wú)大變化,Si:0.63%→0.47%,22:10因 INBA 故障高爐慢風(fēng)作業(yè),爐墻波動(dòng)加劇,0:14礦焦負(fù)荷O/C調(diào)整:4.44→4.379,16日夜班繼續(xù)提高燃料比557kg/t,高爐因INBA故障繼續(xù)慢風(fēng)作業(yè),5:12高爐出現(xiàn)管道,礦焦負(fù)荷O/C繼續(xù)調(diào)整:4.379→4.206(過(guò)程中爐溫 PT:1480℃→1450℃,Si:0.5%~0.6%);7:52 再次出現(xiàn)管道,補(bǔ)凈焦一批,8:4 0再次補(bǔ)凈焦1批,礦焦負(fù)荷O/C調(diào)整:4.206→3.806(過(guò)程中PT:1450℃→1405℃,Si:0.2%~0.3%),同時(shí)爐前出渣鐵困難,流動(dòng)性差,粘溝嚴(yán)重。16日白班高爐燃料比提高609kg/t但爐溫持續(xù)下行,PT:1405℃→1300℃,判斷爐缸大涼,采取高爐爐涼處理辦法;16日白班分次補(bǔ)凈焦13批共220噸,退礦焦負(fù)荷至2.588(全焦負(fù)荷),白班鐵水PT最低降至1300℃。至17日9:00左右凈焦反應(yīng),PT 上升至 1476℃,Si:1.9~2.07,逐步開(kāi)始提升O/C負(fù)荷,恢復(fù)風(fēng)量。但因外部INBA故障影響風(fēng)量恢復(fù)較慢,18日白班INBA故障消除,高爐恢復(fù)風(fēng)量4450m3/min,富氧3000 m3/h,O/C提升至4.087,爐況基本恢復(fù)。爐涼從減風(fēng)到爐溫恢復(fù)正常約32小時(shí)。爐況恢復(fù)時(shí)間不長(zhǎng),但現(xiàn)場(chǎng)處理爐涼及恢復(fù)爐況過(guò)程復(fù)雜困難,一旦高爐生產(chǎn)某一環(huán)節(jié)出現(xiàn)問(wèn)題,會(huì)引發(fā)更大事故及經(jīng)濟(jì)損失。

    2 爐涼原因分析

    2.1 爐外事故是爐涼事故發(fā)生誘因

    B高爐15日白班熱負(fù)荷開(kāi)始輕微波動(dòng),2:00由于干渣場(chǎng)滿(mǎn),出鐵廠(chǎng)南場(chǎng)INBA積渣,高爐大幅停氧減風(fēng),風(fēng)量由4600Nm3/min減到4200Nm3/min,富氧8000 Nm3/h到零。爐外事故導(dǎo)致高爐長(zhǎng)時(shí)間慢風(fēng)作業(yè),高爐操作參數(shù)大幅變化引發(fā)爐墻渣皮脫落。

    2.2 熱負(fù)荷波動(dòng),煤氣流分布失常

    B高爐進(jìn)入冬季生產(chǎn),爐況順行,各項(xiàng)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)較好,各層靜壓及熱負(fù)荷穩(wěn)定,1月15日白班熱負(fù)荷出現(xiàn)小幅波動(dòng),由10000kJ/m2上升至14000kJ/m2,爐身靜壓也出現(xiàn)波動(dòng)。中班由于INBA故障高爐鐵水未出完,高爐大幅減風(fēng),破壞爐內(nèi)氣流分布,煤氣利用率下降,爐墻渣皮大面積脫落進(jìn)入爐缸,鐵水溫度下降快,最低1300℃,最高熱負(fù)荷達(dá)到17000kJ/m2。水溫差上升9℃。如圖1所示。

    圖1 熱負(fù)荷趨勢(shì)圖

    (2)高爐煤氣分布失常。15日白班爐身靜壓開(kāi)始小幅波動(dòng),大幅減風(fēng)后到夜班靜壓波動(dòng)頻繁(見(jiàn)圖2)。16日夜班5:20出現(xiàn)靜壓波動(dòng)加劇并吹出管道,高爐透氣性變差,反映了爐身渣皮大量脫落。由于渣皮大量脫落,圓周方向高爐煤氣分布不均,高爐壓差上升較高至160kPa,透氣性變差,高爐煤氣利用逐步降低,煤氣利用率持續(xù)下行由42.5%持續(xù)下行至35%。

    圖2 爐身靜壓截圖

    (3)風(fēng)口工作。16日夜班5:20出現(xiàn)靜壓波動(dòng)加劇并吹出管道,觀察風(fēng)口狀態(tài),風(fēng)口發(fā)紅,有大量升降現(xiàn)象,同時(shí)4個(gè)風(fēng)口被渣皮遮住。到17日中班高爐風(fēng)量逐步恢復(fù)正常,風(fēng)口正常。

    (4)出鐵現(xiàn)象。16日夜班5:20出現(xiàn)靜壓波動(dòng)加劇并吹出管道,應(yīng)該是爐身下部大塊渣皮脫落所致。白班9:00高爐出鐵,鐵水PT由1450℃調(diào)至1400℃以下,渣鐵溫度嚴(yán)重不足,生鐵含硫偏高,渣子發(fā)黑,并且主溝上渣鐵冒藍(lán)色火焰,鐵溝兩側(cè)結(jié)白色粉末狀物質(zhì),大量循環(huán)復(fù)積堿金屬排出。

    2.3 爐內(nèi)有害元素富集造成低熔點(diǎn)渣皮的脫落

    對(duì)高爐富集有害元素重視不夠。長(zhǎng)期爐況順行,高爐渣皮結(jié)厚,有害元素富集在爐身中下部渣皮中,大量下渣皮后,堿金屬進(jìn)入爐缸破壞焦炭理化性能,大量吸收熱能,導(dǎo)致?tīng)t缸熱量嚴(yán)重不足。有害元素沉積見(jiàn)表1。

    表1 B高爐堿、Pb、Zn沉積量

    2.4 對(duì)爐況異常未能及時(shí)采取措施

    (1)B高爐爐況異常未及時(shí)采取措施。15日全天高爐鐵水PT控制在1480℃,高爐連續(xù)提燃料比,但高爐PT仍未到1500℃操業(yè)方針,22;10渣鐵物理熱變差,爐缸蓄熱能力不足,從操作和出鐵觀察爐況不屬于正常狀態(tài),高爐爐況已出現(xiàn)異常。對(duì)于異?,F(xiàn)象判斷為正常波動(dòng),略退O/C負(fù)荷應(yīng)對(duì)。

    (2)前期判斷處理爐況按一般熱負(fù)荷波動(dòng)處理,到判斷爐涼用時(shí)10小時(shí),延長(zhǎng)高爐提爐溫時(shí)間,造成鐵水PT降低到1300℃,渣鐵差點(diǎn)排放不出來(lái)。

    4 高爐爐涼的防范措施

    4.1 關(guān)注爐身靜壓和熱負(fù)荷趨勢(shì)

    高爐爐況長(zhǎng)期穩(wěn)定順行,必須高度關(guān)注爐身靜壓和熱負(fù)荷趨勢(shì)。爐涼事故在A、B、C高爐也都發(fā)生過(guò),及時(shí)處理8小時(shí)將爐溫提到1450℃,一般爐涼發(fā)生都在高爐穩(wěn)定順行一段時(shí)間,靜壓穩(wěn)定,熱負(fù)荷波動(dòng)不大,高爐經(jīng)濟(jì)指標(biāo)較好(B高爐O/C4.4)時(shí),高高爐爐況突然波動(dòng)。靜壓波動(dòng)渣皮脫落嚴(yán)重時(shí)造成高爐風(fēng)口小套曲損,國(guó)內(nèi)不少高爐也突發(fā)這類(lèi)事故。

    4.2 對(duì)高爐趨涼前判斷要及時(shí)措施要果斷

    爐涼發(fā)生后及時(shí)處理,補(bǔ)焦提熱應(yīng)在第一時(shí)間進(jìn)行.B高爐本次爐況前期判斷不到位,措施不到位,造成次生事故。

    4.3 加強(qiáng)出鐵監(jiān)控,防止發(fā)生次生事故

    爐涼過(guò)程中,渣鐵流動(dòng)性較差,風(fēng)口不活躍,高爐特別忌諱減風(fēng)、休風(fēng)。因而在爐涼處理期間,做好出鐵監(jiān)控工作,防止出鐵監(jiān)控不到位,帶來(lái)次生事故,延長(zhǎng)爐涼處理時(shí)間,嚴(yán)重時(shí)引發(fā)灌風(fēng)口等惡性事故。本次B高爐爐涼事故出鐵監(jiān)控不到位造成南場(chǎng)INBA?;e渣,清理3天,只有1#鐵口出鐵,對(duì)爐涼處理帶來(lái)嚴(yán)重風(fēng)險(xiǎn)。因此針對(duì)爐涼處理過(guò)程中,要制定詳細(xì)的針對(duì)高爐各系統(tǒng)關(guān)鍵點(diǎn)的控制措施,要求有專(zhuān)人監(jiān)控。

    4.4 關(guān)注有害元素富集

    (1)堿金屬及Zn負(fù)荷影響。爐涼原因不是因?yàn)橛泻υ馗患?,但有害元素富集后堿金屬(鉀鈉)降低礦石軟化溫度,促進(jìn)焦炭降解造成焦炭粉化。鋅富集易在爐身下部形成低熔點(diǎn)化合物造成爐墻結(jié)厚。B高爐2016年11月、12月高爐鋅負(fù)荷一直維持在650g/t,堿負(fù)荷3.7kg/t(遠(yuǎn)超行業(yè)標(biāo)準(zhǔn))。累計(jì)Zn沉積量達(dá)到130t,堿沉積量達(dá)到38t,大量堿金屬及Zn在高爐內(nèi)循環(huán)富集,造成爐墻有結(jié)厚現(xiàn)象。一旦發(fā)生脫落,極易發(fā)生爐涼事故。

    (2)建立有害元素的跟蹤,在高爐長(zhǎng)期熱負(fù)荷穩(wěn)定、高爐順行,有害元素富集達(dá)到紅線(xiàn)時(shí),要按有害元素堆積處理,定期排堿、Zn等有害元素,防止事故發(fā)生。

    4.5 完善爐況向涼預(yù)案

    對(duì)異常突發(fā)的爐況變化,尤其是煤氣利用率、熱負(fù)荷、靜壓、H2含量、PT等的異常變化,補(bǔ)熱提溫手段要一步到位,盡量縮短爐涼處理時(shí)間。制定爐涼事故預(yù)案,完善高爐操作標(biāo)準(zhǔn)化體系,一旦爐況發(fā)生異常,及時(shí)將爐況信息通知爐長(zhǎng),爐長(zhǎng)及時(shí)啟動(dòng)爐涼預(yù)案,在第一時(shí)間處理爐涼事故,并組織爐前出鐵,避免事故擴(kuò)大化。

    5 結(jié)語(yǔ)

    (1)本次爐涼事故誘因是高爐外圍系統(tǒng)出現(xiàn)故障,高爐鐵水連續(xù)出不干凈,高爐大量減風(fēng)造成爐墻渣皮大量滑落所致,高爐操作者第一時(shí)間未判斷出爐況嚴(yán)重性,措施應(yīng)對(duì)不足,在操作技能和事故預(yù)案存在不足。

    (2)目前由于八鋼高爐原燃料條件限制,從源頭降低入爐原料堿金屬及鋅量不符合現(xiàn)實(shí)情況,八鋼高爐原料堿金屬及鋅量較高,循環(huán)富集較多,增加了爐涼事故嚴(yán)重性。因此如何在日常操作定時(shí)排堿、排鋅,在今后高爐操作中應(yīng)重點(diǎn)關(guān)注。

    (3)做好高爐值班長(zhǎng)和爐前班長(zhǎng)管理工作,重點(diǎn)是出鐵的同時(shí),要控制、配合好其它輔助系統(tǒng),爐溫低時(shí)制定高爐出鐵系統(tǒng)的關(guān)鍵點(diǎn),比如INBA系統(tǒng),高爐要防止低爐溫的渣鐵排放,?;Y(jié)渣、渣量大時(shí)要及時(shí)分流出盡渣鐵,防止高硅鐵鐵入?;仁鹿?,防止次生事故的發(fā)生。

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