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    基于改進(jìn)Hilbert分析的陀螺電機(jī)軸承保持架故障特征識(shí)別

    2018-07-25 08:38:50朱玉鵬晉會(huì)杰謝鵬飛牛青波楊茹萍
    軸承 2018年9期
    關(guān)鍵詞:峭度特征頻率保持架

    朱玉鵬, 晉會(huì)杰,謝鵬飛, 牛青波,楊茹萍

    (1.河南科技大學(xué) 土木工程學(xué)院,河南 洛陽(yáng) 471003;2.商丘工學(xué)院,河南 商丘 476000;3.洛陽(yáng)軸承研究所有限公司,河南 洛陽(yáng) 471039)

    在航空航天、汽車(chē)、工程機(jī)械領(lǐng)域,軸承常處于變速、變載等典型工況條件或極端環(huán)境,運(yùn)行過(guò)程中滾動(dòng)體與保持架的碰撞不可避免[1-5],系統(tǒng)表現(xiàn)出復(fù)雜的非線性動(dòng)力學(xué)特性[6-7],保持架成為軸承故障高發(fā)部位。目前,針對(duì)保持架的研究大多集中在保持架數(shù)值仿真模型的動(dòng)力學(xué)特性研究領(lǐng)域[8-9],關(guān)于保持架狀態(tài)識(shí)別及故障診斷研究的相關(guān)工作很少。

    陀螺電機(jī)軸承主要元件由高強(qiáng)度合金鋼制成,保持架則采用非金屬材料,其剛度和質(zhì)量均遠(yuǎn)小于內(nèi)、外圈,導(dǎo)致軸承系統(tǒng)中保持架故障特征頻率振動(dòng)量級(jí)小,常常堙沒(méi)在復(fù)雜噪聲背景下,傳統(tǒng)信號(hào)分析方法很難識(shí)別。且保持架一旦發(fā)生故障,振動(dòng)傳遞路徑復(fù)雜,測(cè)試采集到的信號(hào)大多是多分量調(diào)幅調(diào)頻信號(hào),如何在強(qiáng)噪聲、復(fù)雜調(diào)制背景下識(shí)別保持架頻率是保持架故障診斷的關(guān)鍵。

    HHT(Hilbert-Huang Transform)具有良好的時(shí)頻特性,且其自適應(yīng)的分解模式非常適合非線性和非平穩(wěn)信號(hào)的分析[10-11],具有很高的信噪比,在處理調(diào)制信號(hào)方面效果良好[12-14]。因此,采用基于自適應(yīng)噪聲完備集合經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解(Complete Ensemble Empirical Mode Decomposition With Adaptive Noise,CEEMDAN)算法對(duì)HHT進(jìn)行改進(jìn),并與自動(dòng)提取敏感IMF分量算法相結(jié)合,通過(guò)對(duì)實(shí)測(cè)保持架故障軸承振動(dòng)信號(hào)的特征提取,驗(yàn)證該方法的有效性。

    1 改進(jìn)的HHT方法

    1.1 CEEMDAN

    CEEMDAN是在經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解(EMD)[15-16]的每個(gè)階段有限次添加自適應(yīng)白噪聲,通過(guò)計(jì)算唯一余量信號(hào)獲取固有模態(tài)函數(shù)(IMF),在消除模態(tài)混疊[17-18]的同時(shí)降低了噪聲殘留。

    假設(shè)Ek(·)為EMD處理后得到的第k個(gè)IMF,且令w(i)為一個(gè)零均值單位方差的白噪聲,則CEEMDAN算法的具體步驟為:

    1)采用EMD算法對(duì)x(i)=x+β0w(i)進(jìn)行分解,得到第1個(gè)CEEMDAN的IMF,即

    2)計(jì)算第1個(gè)殘差:r1=x-f1。

    3)采用EMD計(jì)算r1+β1E1(w(i))的第1個(gè)模態(tài),并定義為CEEMDAN的第2個(gè)IMF,即

    4)當(dāng)k=1,…,K,計(jì)算第k個(gè)殘差rk=xk-1-fk。

    5)采用EMD計(jì)算rk+βkEk(w(i))的第1個(gè)模態(tài),并定義為CEEMDAN的第k+1個(gè)IMF,即

    6) 當(dāng)k=k+1時(shí),返回至第4步,計(jì)算CEEMDAN的下一個(gè)IMF。

    為驗(yàn)證CEEMDAN算法的有效性,對(duì)仿真信號(hào)進(jìn)行CEEMDAN處理,添加白噪聲50次,幅值為仿真信號(hào)標(biāo)準(zhǔn)差的0.01倍,最大篩選迭代次數(shù)為100次。分解結(jié)果如圖1所示,從圖中可以看出,脈沖信號(hào)和正弦信號(hào)清晰地分解到了不同的IMF中。

    圖1 CEEMDAN分解IMF圖Fig.1 Diagram of IMFs by CEEMDAN

    1.2 敏感IMF選擇算法

    對(duì)信號(hào)進(jìn)行CEEMDAN處理后故障特征成分會(huì)分解到某一個(gè)或幾個(gè)敏感IMF中,信號(hào)特征提取的關(guān)鍵在于敏感IMF的選取。因此,提出一種基于相關(guān)系數(shù)與峭度指標(biāo)結(jié)合的敏感IMF選擇算法。

    以各IMF與原始信號(hào)的相關(guān)系數(shù)作為統(tǒng)計(jì)指標(biāo),相關(guān)系數(shù)越大,則IMF與原始信號(hào)相關(guān)程度越高,即為目標(biāo)敏感IMF。為使結(jié)果清晰且減小幅值較小的真實(shí)IMF分量被剔除的可能性,將所有IMF與原始信號(hào)進(jìn)行歸一化處理,各IMF與原始信號(hào)的歸一化相關(guān)系數(shù)ci(i=1,2,…,K)為

    閾值Q定義為歸一化相關(guān)系數(shù)ci的標(biāo)準(zhǔn)差。若ci>Q,則保留相對(duì)應(yīng)的IMF;若ci≤Q,則相應(yīng)的IMF不作分析。

    峭度為量綱一的參數(shù),與結(jié)構(gòu)尺寸、載荷分布無(wú)關(guān),但受脈沖信號(hào)影響較大,軸承表面出現(xiàn)損傷類(lèi)故障時(shí)峭度指標(biāo)變化明顯[19]。軸承無(wú)故障運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí),時(shí)域信號(hào)波形平穩(wěn)無(wú)明顯尖銳波峰,峭度指標(biāo)值接近3;一旦軸承存在局部故障,由周期旋轉(zhuǎn)引起的故障部位脈沖信號(hào)持續(xù)出現(xiàn),信號(hào)波形尖峰程度加劇,峭度值會(huì)隨之增大,當(dāng)峭度指標(biāo)值大于3時(shí),表明軸承已出現(xiàn)故障,大于8時(shí)故障已十分明顯。設(shè)定峭度閾值為3,進(jìn)行敏感IMF篩選。

    綜上,采用歸一化相關(guān)系數(shù)和峭度值相結(jié)合的算法來(lái)進(jìn)行敏感IMF提取,可以凸顯潛在的故障成分,削弱噪聲信號(hào)影響,從而實(shí)現(xiàn)故障特征全面、有效地提取。

    1.3 改進(jìn)的HHT方法

    基于以上分析,改進(jìn)的HHT分析方法的主要步驟為:1)采用CEEMDAN算法對(duì)采集的保持架故障信號(hào)進(jìn)行本征模態(tài)分解,得到一組IMF;2)分別計(jì)算各階IMF與原始信號(hào)的歸一化相關(guān)系數(shù)并計(jì)算其標(biāo)準(zhǔn)差,計(jì)算各階IMF峭度指標(biāo),根據(jù)歸一化相關(guān)系數(shù)和峭度指標(biāo)綜合篩選敏感IMF;3)對(duì)篩選得到的IMF進(jìn)行Hilbert變換包絡(luò)并進(jìn)行頻譜分析;4)根據(jù)包絡(luò)譜對(duì)振動(dòng)信號(hào)進(jìn)行特征提取和故障診斷。

    2 陀螺電機(jī)軸承保持架故障實(shí)例分析

    研究對(duì)象為某撓性支承陀螺儀中存在保持架故障的軸承,其具有結(jié)構(gòu)精密、體積小、轉(zhuǎn)速高等特點(diǎn),且不可拆卸,測(cè)試過(guò)程中振動(dòng)傳遞路徑復(fù)雜,信號(hào)噪聲較大。其中的結(jié)構(gòu)固有振動(dòng)與軸承工作狀況無(wú)關(guān),僅取決于系統(tǒng)的質(zhì)量、材質(zhì)、形狀等,屬于噪聲信號(hào);由Hertz彈性接觸理論產(chǎn)生的振動(dòng)信號(hào)為特征信號(hào),其大小取決于軸承結(jié)構(gòu)尺寸以及工作轉(zhuǎn)速,能反映軸承的損傷部位,是進(jìn)行軸承故障診斷的重要依據(jù)。

    該陀螺電機(jī)軸承為角接觸球軸承,具體參數(shù)見(jiàn)表1,保持架材料為多孔聚酰亞胺。由于結(jié)構(gòu)復(fù)雜,采用在特制底座上粘貼PCB加速度傳感器的方法進(jìn)行振動(dòng)信號(hào)采集,采集工作由LMS Signature Testing系統(tǒng)完成。分析工作則由MATLAB軟件完成。測(cè)試轉(zhuǎn)速為18 000 r/min,采樣頻率25 600 Hz,頻率分辨率0.781 25 Hz,采樣時(shí)間0.64 s,計(jì)算可得保持架故障特征頻率fc為112.1 Hz。

    表1 軸承結(jié)構(gòu)參數(shù)Tab.1 Structural parameters of bearing

    故障軸承時(shí)域即FFT頻譜圖如圖2所示。時(shí)域信號(hào)波動(dòng)較大、沖擊振動(dòng)明顯。頻譜圖中,低頻段僅能發(fā)現(xiàn)300 Hz的成分,其為轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動(dòng)頻率;在1 000~8 000 Hz內(nèi)頻率分布密集,其中3 374 Hz接近保持架故障特征頻率30倍頻,但峰值相對(duì)較低,整體難以發(fā)現(xiàn)保持架低頻故障成分,無(wú)法得出準(zhǔn)確結(jié)論。

    圖2 軸承時(shí)域信號(hào)及頻譜圖Fig.2 Time domain signal and frequency spectrum of bearing

    為實(shí)現(xiàn)保持架故障特征的準(zhǔn)確提取,利用改進(jìn)的HHT算法對(duì)圖中時(shí)域信號(hào)進(jìn)行分析處理。CEEMDAN算法參數(shù)設(shè)置:白噪聲幅值為振動(dòng)信號(hào)標(biāo)準(zhǔn)差的0.1倍,白噪聲添加598次,最大迭代次數(shù)500。CEEMDAN處理后共得到19個(gè)IMF,包含主要信息的前5階IMF如圖3所示。各IMF與原始信號(hào)的歸一化相關(guān)系數(shù)以及峭度指標(biāo)如圖4所示。

    圖3 CEEMDAN處理后部分IMF圖Fig.3 Diagram part of IMFs after CEEMDAN

    圖4 各IMF相關(guān)系數(shù)及峭度指標(biāo)Fig.4 Correlation coefficient and kurtosis index of all IMFs

    根據(jù)自相關(guān)系數(shù)法,篩選得到敏感分量為IMF1,IMF2,IMF3和IMF4;根據(jù)峭度指標(biāo)則得到敏感分量為IMF1和IMF19。由于IMF19已接近殘差分量且?guī)缀醪话l率信息,故最終選擇IMF1為敏感分量。

    對(duì)IMF1進(jìn)行Hilbert包絡(luò)分析,結(jié)果如圖5所示。從圖中可以看出,Hilbert包絡(luò)譜中最大峰值出現(xiàn)在112.5 Hz處,與保持架故障特征頻率相對(duì)應(yīng),另外還可發(fā)現(xiàn)保持架故障特征頻率的不同倍頻,由此可以得出保持架處于動(dòng)不平衡狀態(tài)[20],與實(shí)際情況相一致。

    圖5 IMF1的包絡(luò)譜Fig.5 Envelope spectrum of IMF1

    3 結(jié)論

    1)CEEMDAN算法有效降低了模態(tài)混疊,結(jié)合自相關(guān)系數(shù)、峭度指標(biāo)篩選法則,可準(zhǔn)確篩選出敏感IMF,剔除了無(wú)故障IMF的干擾。Hilbert包絡(luò)譜分析能從高頻采樣的頻譜中識(shí)別出振動(dòng)能量較小的低頻部分,使之不會(huì)湮沒(méi)在復(fù)雜噪聲背景中,適合強(qiáng)噪聲條件下振動(dòng)信號(hào)分析。

    2) 由于結(jié)構(gòu)原因,軸承保持架轉(zhuǎn)速低于轉(zhuǎn)子;且剛度遠(yuǎn)小于內(nèi)圈、外圈、球等元件,故障振動(dòng)頻率小、量級(jí)低。如果振動(dòng)測(cè)試信號(hào)中出現(xiàn)保持架故障特征頻率,則反映保持架出現(xiàn)缺陷,處于動(dòng)不平衡狀態(tài),屬于軸承保持架動(dòng)不平衡故障現(xiàn)象。

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