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    鍋爐一次風(fēng)暖風(fēng)器節(jié)能改造實(shí)踐

    2018-07-05 11:21:54賈希存汪明宇
    冶金動(dòng)力 2018年7期
    關(guān)鍵詞:管孔暖風(fēng)預(yù)熱器

    賈希存,汪明宇

    (首鋼京唐鋼鐵聯(lián)合有限責(zé)任公司,河北唐山 063200)

    引言

    空氣預(yù)熱器入口進(jìn)風(fēng)溫度過低時(shí),會(huì)使煙氣溫度降至煙氣中 SO2、SO3的露點(diǎn)溫度以下,SO2、SO3和煙氣中的水蒸氣凝結(jié)生成亞硫酸和硫酸,造成空氣預(yù)熱器冷端低溫腐蝕。另外環(huán)境溫度過低時(shí)會(huì)使空氣預(yù)熱器冷熱兩端熱變形加大應(yīng)力增加,嚴(yán)重時(shí)會(huì)造成動(dòng)靜磨擦。因此,在北方冬季寒冷地區(qū),鍋爐均設(shè)置固定式暖風(fēng)器,安裝于空氣預(yù)熱器前,用于低溫環(huán)境下,預(yù)加熱冷空氣。避免空預(yù)器發(fā)生低溫腐蝕。但非冬季期間,暖風(fēng)器依然在風(fēng)道內(nèi),造成不必要的阻力及風(fēng)機(jī)電耗,通過技術(shù)改造,將本廠暖風(fēng)器改裝成密閉型抽拉式暖風(fēng)器,蒸汽進(jìn)口與凝結(jié)水出口均采用的可拆卸法蘭連接,具有良好密封效果且拆裝方便??蓪?shí)現(xiàn)抽出和拉入的靈活切換,在非冬季時(shí),可抽離風(fēng)道,減少阻力,避免不必要的額外電耗。本文著重介紹密閉型抽拉式暖風(fēng)器的改造方案及運(yùn)行特點(diǎn),并對其進(jìn)行經(jīng)濟(jì)性分析。

    1 現(xiàn)狀

    2×300 MW熱電所配兩臺1025 t/h煤-煤氣混燒鍋爐,每臺爐布置兩個(gè)一次風(fēng)蒸汽暖風(fēng)器,每個(gè)空預(yù)器前安裝一個(gè)一次風(fēng)暖風(fēng)器,形式為固定式(型號SAH-Ⅱ-4JT),垂直安裝在室內(nèi)豎直風(fēng)道上。有關(guān)參數(shù)見表1、表2。

    表1 加熱蒸汽參數(shù)

    表2 單臺一次風(fēng)暖風(fēng)器參數(shù)

    安裝形式:安裝在垂直風(fēng)道上;

    風(fēng)道斷面尺寸L×W:2700mm×1700mm;

    暖風(fēng)器總高度:600mm;

    與風(fēng)道連接型式:法蘭焊接。

    2 改造原因

    暖風(fēng)器采用翅片管形式(見圖1),叉排布置方式(見圖2)。由于管子表面增加了翅片,使原有的傳熱面積得到了擴(kuò)展,換熱效果好。叉排布置時(shí),流體管外繞流時(shí),收到的擾動(dòng)較大,換熱系數(shù)較高,但缺點(diǎn)是阻力大。

    在空氣預(yù)熱器的進(jìn)口風(fēng)溫度比較高時(shí)(非冬季),不需要投入暖風(fēng)器,尤其本電站鍋爐摻燒高爐煤氣,排煙溫度高,常年運(yùn)行溫度在160℃以上,遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于酸露點(diǎn)溫度,冷端低溫腐蝕的可能性小,暖風(fēng)器退出運(yùn)行的時(shí)間較一般純?nèi)济弘姀S時(shí)間長,但是暖風(fēng)器還固定在風(fēng)道內(nèi),空氣阻力依然存在,風(fēng)機(jī)仍需克服這部分阻力運(yùn)行,造成浪費(fèi)。

    圖1 翅片管的結(jié)構(gòu)

    圖2 叉排布置方式

    3 改造方案

    為了在不需要投運(yùn)暖風(fēng)器時(shí)能夠降低風(fēng)道內(nèi)空氣阻力,減少風(fēng)機(jī)的電耗,實(shí)現(xiàn)節(jié)能,同時(shí)減少煙風(fēng)對暖風(fēng)器的沖刷和磨損,所以對一次風(fēng)暖風(fēng)器進(jìn)行技術(shù)改造,將固定式暖風(fēng)器改為密封抽拉式,以達(dá)到在非冬季節(jié)減少阻力,節(jié)約廠用電的效果。

    3.1 方案理論分析

    (1)密封抽拉式暖風(fēng)器仍采用原翅片管的結(jié)構(gòu)及叉排布置方式對換熱系數(shù)[1]無影響。

    (2)密封抽拉式暖風(fēng)器換熱金屬材料相對優(yōu)化,熱阻相對較低,換熱系數(shù)相對增加,換熱效果加強(qiáng)。

    R-材料熱阻;δ-材料厚度;λ-材料導(dǎo)熱系數(shù);k換熱系數(shù)。

    (3)密封抽拉式暖風(fēng)器相對空間增大,在一定程度上增加了散熱[2],但由于熱源供熱充足,微小散熱可忽略不計(jì)。

    (4)密封抽拉式暖風(fēng)器在拉出時(shí)可減少一次風(fēng)阻力約300 Pa,大幅度降低一次風(fēng)機(jī)電耗[3]。

    (5)密封抽拉式暖風(fēng)器在拉出時(shí)可減少對管壁的沖刷及磨損,降低了堵塞的風(fēng)險(xiǎn)[4]。

    綜合考慮改造后的換熱[2]、降阻減耗及減少磨損的情況,可以看出將固定式暖風(fēng)器改為密封抽拉式方案可行,且有利于暖風(fēng)器長遠(yuǎn)的高壽命,低耗能運(yùn)行。

    3.2 方案概況

    密封型抽拉式暖風(fēng)器的主要部件有(見圖3):外殼框架2及管式換熱元件1;外殼框架2通過螺栓固定在送風(fēng)機(jī)與空氣預(yù)熱器之間,內(nèi)部為容置空間;容置空間包括第一容置部分及第二容置部分,第一容置部分與送風(fēng)機(jī)的出口風(fēng)道及空氣預(yù)熱器的入口風(fēng)道連通;外殼框架2開設(shè)蒸汽管孔,蒸汽管孔的孔徑不小于蒸汽內(nèi)法蘭(附內(nèi)螺紋)8的外徑;蒸汽管孔外部設(shè)置有蒸汽外法蘭9,蒸汽外法蘭9焊接固定在蒸汽管孔外,蒸汽管道(可拆卸彎頭)4與蒸汽外法蘭9連接,用于輸入蒸汽。外殼框架2上開設(shè)檢修孔6,方便管式換熱元件1的檢修或更換。

    3.3 運(yùn)行方式

    (1)在冬季,環(huán)境溫度低時(shí),為防止發(fā)生低溫腐蝕,投入暖風(fēng)器。參見圖4,蒸汽管道(可拆卸彎頭)4的端部固定有第一法蘭10;當(dāng)管式換熱元件1滑移到第一容置部分的位置時(shí),將第一法蘭10、蒸汽外法蘭9及蒸汽內(nèi)法蘭(附內(nèi)螺紋)8通過螺栓固定連接,使蒸汽入口管7與蒸汽管道(可拆卸彎頭)4連通,且達(dá)到良好密封效果。

    外殼框架2還開設(shè)有凝結(jié)水管孔;凝結(jié)水管孔外部設(shè)置有凝結(jié)水外法蘭;管式換熱元件1的凝結(jié)水出口管連接有凝結(jié)水內(nèi)法蘭;凝結(jié)水管道(可拆卸軟管)5的端部固定有第二法蘭。其中,當(dāng)管式換熱元件1滑移到第一容置部分的位置時(shí),凝結(jié)水內(nèi)法蘭(附內(nèi)螺紋)伸入凝結(jié)水管孔,將第二法蘭、凝結(jié)水外法蘭及凝結(jié)水內(nèi)法蘭通過螺栓固定連接,使凝結(jié)水出口管與凝結(jié)水管(可拆卸軟管)5連通,用于排出凝結(jié)水。

    (2)在非冬季節(jié),平均環(huán)境溫度高于10℃時(shí),將蒸汽管道(可拆卸彎頭)4的第一法蘭10和凝結(jié)水管道(可拆卸軟管)5的第二法蘭分別與蒸汽外法蘭9和凝結(jié)水外法蘭斷開,拉動(dòng)鋼絲繩將管式換熱元件1滑移至第二容置部分的位置,將外殼框架2上的蒸汽外法蘭9和凝結(jié)水外法蘭用第一法蘭盤11及第二法蘭盤盲死,管式換熱元件1從出口風(fēng)道移開后,使外殼框架2內(nèi)的容置空間封閉。有效的減少了風(fēng)道內(nèi)空氣阻力,達(dá)到減少風(fēng)機(jī)電耗的目的。

    圖3 密封抽拉式暖風(fēng)器的示意圖

    圖4 接口法蘭

    4 改造效果

    改造前后運(yùn)行參數(shù)對比見表3。

    原設(shè)計(jì)暖風(fēng)器三層叉排布置,翅片管形式,流量為260 t/h,阻力不大于300 Pa,當(dāng)暖風(fēng)器抽出風(fēng)道時(shí),理論計(jì)算可降低單臺風(fēng)機(jī)功率[3]:

    式中:QV:一次風(fēng)量,m3/h;

    P :風(fēng)機(jī)全風(fēng)壓,Pa;

    η0:風(fēng)機(jī)內(nèi)效率一般取0.75-0.85,此處取0.8;

    η1:機(jī)械效率,取 0.95~0.98,此處取 0.96。

    表3 改造前后運(yùn)行參數(shù)對比

    按非冬季年運(yùn)行7個(gè)月,共計(jì)5000 h計(jì)算,約,2臺一次風(fēng)機(jī)共預(yù)計(jì)節(jié)電23.02萬kWh。

    安裝完畢后,通過實(shí)際測算,非冬季將暖風(fēng)器拉入殼體,減少風(fēng)道內(nèi)阻力,同工況相比實(shí)測電流降低至4A,2臺一次風(fēng)機(jī)實(shí)際節(jié)約用電量為:

    5 結(jié)語

    本鍋爐暖風(fēng)器是在原固定式暖風(fēng)器的基礎(chǔ)上升級改造而成,解決了或部分解決了現(xiàn)有技術(shù)中風(fēng)道內(nèi)空氣阻力較大,不利于減少風(fēng)機(jī)電能消耗的技術(shù)問題。通過在送風(fēng)機(jī)與空氣預(yù)熱器之間固定加裝外殼框架,外殼框架內(nèi)部為容置空間,容置空間中的第一容置部分與送風(fēng)機(jī)的出口風(fēng)道及空氣預(yù)熱器的入口風(fēng)道連通;將管式換熱元件滑動(dòng)設(shè)置在外殼框架的容置空間內(nèi),實(shí)現(xiàn)了減少風(fēng)道內(nèi)空氣阻力,進(jìn)而減少風(fēng)機(jī)電耗的技術(shù)效果[4]。將該暖風(fēng)器運(yùn)用到300 MW的電站鍋爐實(shí)際生產(chǎn)中,通過改造,可有效的減少風(fēng)道空氣阻力300 Pa,每年減少風(fēng)機(jī)電耗約31.92 萬kWh。

    [1]楊世銘、陶文銓.傳熱學(xué)[M].北京:高等教育出版社,2006.

    [2]袁鎮(zhèn)福,田子平.電站鍋爐原理(1版)[M].北京:中國電力出版社,1997.

    [3]王朝輝.泵與風(fēng)機(jī)[M].北京:中國石化出版社,2007.

    [4]劉鴻國,洪道文,李耀君,等.鍋爐受熱面風(fēng)險(xiǎn)維修技術(shù)的應(yīng)用[J].浙江電力,2009(2):14-16.

    [5]王福軍.計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)分析-CFD軟件原理與應(yīng)用[M].北京:清華大學(xué)出版社,2004.

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