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    珍珠巖基相變骨料混凝土斷裂特性試驗(yàn)與分析

    2018-07-05 10:54:32馬芹永
    建筑材料學(xué)報(bào) 2018年3期
    關(guān)鍵詞:韌度比熱容珍珠巖

    馬芹永, 白 梅

    (1.安徽理工大學(xué) 土木建筑學(xué)院, 安徽 淮南 232001; 2.安徽理工大學(xué) 礦山地下工程教育部工程研究中心, 安徽 淮南 232001)

    霧霾、極端天氣和全球變暖等一系列環(huán)境問(wèn)題使得人們?cè)絹?lái)越重視能源的合理利用和環(huán)境的可持續(xù)發(fā)展.混凝土作為全世界使用最廣泛的建筑材料,對(duì)環(huán)境產(chǎn)生了巨大影響.因此,發(fā)展綠色混凝土成為當(dāng)務(wù)之急和實(shí)現(xiàn)環(huán)境可持續(xù)發(fā)展的有力舉措.相變儲(chǔ)能混凝土作為綠色混凝土的一種,是將相變儲(chǔ)能材料添加到混凝土中所制備的具有較好儲(chǔ)能性能的新型混凝土,可使建筑物自動(dòng)調(diào)節(jié)溫度、改善室內(nèi)舒適度,實(shí)現(xiàn)節(jié)能環(huán)保[1].

    近年來(lái),對(duì)相變儲(chǔ)能混凝土的研究主要集中在儲(chǔ)能性能和基本力學(xué)性能2個(gè)方面.張東等[2]對(duì)相變儲(chǔ)能混凝土的制備方法和儲(chǔ)能性能進(jìn)行了研究,發(fā)現(xiàn)用“兩步法”制備的相變儲(chǔ)能混凝土具有較好的儲(chǔ)能能力;楊玉山等[3]研究的相變儲(chǔ)能混凝土儲(chǔ)能效果明顯優(yōu)于普通混凝土,但是抗壓強(qiáng)度較低,不能用于重結(jié)構(gòu);馬芹永等[4]制備的相變儲(chǔ)能混凝土具有較高的抗壓強(qiáng)度,但能否在承重結(jié)構(gòu)中使用,尚需考慮其斷裂性能[5].

    本文利用干燥膨脹珍珠巖吸附硬脂酸丁酯,并用石灰石粉末改性,制備出珍珠巖基相變骨料(PBPCA),再將其等體積取代混凝土中的部分砂,制備了珍珠巖基相變骨料混凝土(PBPCAC).該相變儲(chǔ)能混凝土具有較高抗壓強(qiáng)度,較大比熱容和儲(chǔ)能能力[4].在此基礎(chǔ)上,通過(guò)三點(diǎn)彎曲梁斷裂試驗(yàn)研究其斷裂過(guò)程以及不同PBPCA摻量下混凝土的拉壓比、臨界有效裂縫長(zhǎng)度、起裂斷裂韌度和失穩(wěn)斷裂韌度.

    1 試驗(yàn)

    1.1 原材料

    八公山牌P·O 42.5普通硅酸鹽水泥;95級(jí)硅粉,45μm篩余(質(zhì)量分?jǐn)?shù),文中所涉及篩余、水膠比等除特別說(shuō)明外均為質(zhì)量分?jǐn)?shù)或質(zhì)量比)為1.7%;石灰石粉末,CaCO3含量為99.0%,化學(xué)純;中砂,細(xì)度模數(shù)為2.6;石子,粒徑為5~10mm的連續(xù)級(jí)配碎石;相變材料為純度99.0%以上的工業(yè)級(jí)硬脂酸丁酯;膨脹珍珠巖,粒徑為0.1~1.5mm,吸水率85.0%,1MPa條件下體積損失率為38.0%;減水率17.0%的聚羧酸高效減水劑;普通自來(lái)水.

    1.2 試樣制備

    先在20℃條件下,將膨脹珍珠巖烘干后吸附硬脂酸丁酯(硬脂酸丁酯的吸附率為75.0%),靜置3h;再用石灰石粉末包裹,靜置,篩去多余石灰石粉,即可制備出PBPCA.

    吸附了硬脂酸丁酯的膨脹珍珠巖表現(xiàn)為憎水性,用石灰石粉末包裹可發(fā)揮較好的改性效果,使其表現(xiàn)為親水性,以此改善膨脹珍珠巖與水泥砂漿的黏結(jié)界面[6].PBPCA的粒徑為0.5~2.0mm,密度為518kg/m3,測(cè)得其相變溫度為18℃,相變焓為52J/g.

    混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)為C40,基準(zhǔn)配合比m(水泥)∶m(硅粉)∶m(石子)∶m(砂)=1.00∶0.11∶2.57∶1.20,水膠比為0.34,減水劑按膠凝材料總質(zhì)量的0.4%外摻.

    未添加PBPCA的普通混凝土編號(hào)為C-00,用PBPCA等體積取代10%和15%砂所制備的PBPCAC編號(hào)分別為PC-10和PC-15.在混凝土制作過(guò)程中,先將PBPCA與砂攪拌均勻,再按普通混凝土的制作步驟制備PBPCAC.每組混凝土制作5個(gè)100mm×100mm×400mm的小梁試件,用于斷裂特性試驗(yàn),預(yù)制裂縫深度為40mm.此外,每組混凝土成型6個(gè)100mm×100mm×100mm的立方體試塊,測(cè)試其28d齡期的抗拉強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度.

    1.3 試驗(yàn)方法

    混凝土斷裂試驗(yàn)采用WAW-600微機(jī)控制電液伺服萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī),加載速率為0.05mm/min,加載方式如圖1所示.在三點(diǎn)彎曲小梁試件中部安裝高精度夾式引伸計(jì),測(cè)量裂縫口張開(kāi)位移(CMOD),在三點(diǎn)彎曲梁試件裂縫口尖端按圖2所示布置4個(gè)電阻應(yīng)變片(型號(hào)為BX120-10AA),來(lái)判定混凝土的起裂情況.試驗(yàn)在環(huán)境溫度為10℃的實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行,此時(shí)硬脂酸丁酯處于固態(tài).

    圖1 三點(diǎn)彎曲梁加載圖Fig.1 Illustration of three-point bending test(size:mm)

    圖2 電阻應(yīng)變片布置圖Fig.2 Arrangement diagram of the electric resistance strain gauges(size:mm)

    2 珍珠巖基相變骨料混凝土的儲(chǔ)能性能

    利用差示掃描量熱(DSC)法分別測(cè)定C-00,PC-10和PC-15混凝土的相對(duì)比熱容.DSC測(cè)試在氣流量為100mL/min的氮?dú)鈿夥諚l件下進(jìn)行,溫度變化速率為5℃/min,溫度變化范圍為-10~50℃.圖3為3組混凝土的相對(duì)比熱容.

    圖3 3組混凝土的相對(duì)比熱容Fig.3 Relative specific heat capacity of concretes

    由圖3可知,PBPCAC的相對(duì)比熱容值明顯高于普通混凝土,升溫過(guò)程中,25℃時(shí)PC-10和PC-15混凝土的相對(duì)比熱容值分別為1.033,1.217,分別比普通混凝土提高了3.30%和21.70%;降溫過(guò)程中,25℃時(shí)PC-10和PC-15混凝土的相對(duì)比熱容值分別為1.050,1.228kJ/(kg·K),分別比普通混凝土提高了5.00%和22.80%.

    以PBPCAC在25℃時(shí)的相對(duì)比熱容值為例,計(jì)算20~30℃時(shí)各組混凝土的單位體積相對(duì)儲(chǔ)能量,利用C-00,PC-10和PC-15混凝土密度值2350.25,2331.38,2319.28kg/m3,計(jì)算得到升溫過(guò)程中PC-10和PC-15混凝土的單位體積相對(duì)儲(chǔ)能量分別為2.409×104,2.822×104kJ/m3,其中PC-15混凝土的單位體積相對(duì)儲(chǔ)能量比普通混凝土提高了20.09%;降溫過(guò)程中,PC-10和PC-15組混凝土的單位體積相對(duì)儲(chǔ)能量分別為2.447×104,2.849×104kJ/m3,其中PC-15混凝土的單位體積相對(duì)儲(chǔ)能量比普通混凝土提高了21.33%.

    3 試驗(yàn)結(jié)果與分析

    3.1 珍珠巖基相變骨料混凝土斷裂試驗(yàn)現(xiàn)象

    圖4為3組混凝土的荷載-裂縫口張開(kāi)位移(P-CMOD)曲線.

    圖4 3組混凝土P-CMOD曲線Fig.4 P-CMOD curves of concretes

    圖5 混凝土裂縫擴(kuò)展形態(tài)Fig.5 Crack propagation shape of concretes

    由圖4可見(jiàn),普通混凝土的斷裂過(guò)程主要分為裂縫產(chǎn)生階段、裂縫發(fā)展階段和裂縫失穩(wěn)階段[7];PBPCAC的斷裂過(guò)程與普通混凝土相似,同樣分為以上3個(gè)階段.

    以PC-15混凝土的P-CMOD曲線為例,分析PBPCAC的斷裂過(guò)程.圖4中點(diǎn)O為初始加載點(diǎn);點(diǎn)A為裂縫產(chǎn)生點(diǎn),對(duì)應(yīng)起裂荷載(Pini)和初始裂縫長(zhǎng)度(a0);點(diǎn)B為裂縫失穩(wěn)點(diǎn),對(duì)應(yīng)失穩(wěn)荷載(Pun)、臨界有效裂縫長(zhǎng)度(ac)和臨界裂縫口張開(kāi)位移(CMODun).

    OA段:裂縫產(chǎn)生階段,0≤P

    AB段:裂縫發(fā)展階段,Pini≤P

    BC段:裂縫失穩(wěn)階段,P=Pun時(shí)裂縫失穩(wěn).普通混凝土試件的裂縫口張開(kāi)位移由CMODun擴(kuò)展到0.2mm大約需要30s,而PBPCAC大約需要15s.PBPCA的摻加相當(dāng)于在硬化水泥漿中引入了孔隙,硬化水泥漿強(qiáng)度降低,所以PBPCAC的裂縫失穩(wěn)階段經(jīng)歷的時(shí)間變短.

    3.2 雙K斷裂參數(shù)的確定與計(jì)算方法

    圖6 珍珠巖基相變骨料混凝土P-ε曲線Fig.6 P-ε curves of PBPCAC

    3.3 珍珠巖基相變骨料摻量對(duì)混凝土雙K斷裂參數(shù)的影響

    表1為混凝土斷裂參數(shù)計(jì)算結(jié)果.ac是試件發(fā)生失穩(wěn)斷裂破壞時(shí)對(duì)應(yīng)的裂縫長(zhǎng)度,其值越大,試件的韌性就越好.由表1可見(jiàn):當(dāng)PBPCA的摻量(體積分?jǐn)?shù),下同)為10%時(shí),PBPCAC的ac值幾乎與普通混凝土的一致;當(dāng)PBPCA的摻量增加到15%時(shí),PBPCAC的ac值略有降低.從整體上看,PBPCA的摻量對(duì)混凝土的臨界有效裂縫長(zhǎng)度影響很小.

    表1 混凝土斷裂參數(shù)計(jì)算結(jié)果Table 1 Calculated results for fracture parameters of concrete

    Note:There are four PC-15 PCESAC specimens, because one of the five specimens is broke during production process; The mark “*” means that the data is not available.

    由表1可知,PBPCA的摻量對(duì)混凝土的斷裂韌度影響較小.由于PBPCA等體積取代混凝土中的砂所引起的混凝土骨料體積變化非常有限,所以PBPCAC的斷裂韌度與普通混凝土的相同,這與張立新等[10]的研究結(jié)果一致.另外,PC-10混凝土的失穩(wěn)裂斷韌度比普通混凝土有所提高,可能是因?yàn)樵嚰?shù)量較少,數(shù)據(jù)離散性大造成的,還有待進(jìn)一步的研究.由表1還可見(jiàn),PBPCAC的起裂荷載與失穩(wěn)荷載之比(Pini/Pun)高于普通混凝土,PBPCA的摻量越大,該值越大,即試件越難開(kāi)裂,這與PBPCAC試件起裂所用時(shí)間較長(zhǎng)的試驗(yàn)結(jié)果一致.

    混凝土的拉壓比(ft/fc)可以反映混凝土的韌性,ft/fc越大,韌性越大.PC-10和PC-15混凝土的ft/fc分別為0.071和0.076,其值在普通混凝土ft/fc范圍內(nèi)[11],所以摻加PBPCA后造成的混凝土韌性損失很小.

    4 結(jié)論

    (1)珍珠巖基相變骨料混凝土的斷裂過(guò)程與普通混凝土相似,分為裂縫產(chǎn)生、裂縫發(fā)展和裂縫失穩(wěn)3個(gè)階段,但其裂縫產(chǎn)生過(guò)程較普通混凝土長(zhǎng),裂縫失穩(wěn)過(guò)程較普通混凝土短.

    (2)珍珠巖基相變骨料的摻加對(duì)混凝土的臨界有效裂縫長(zhǎng)度影響較小,當(dāng)其摻量為15%時(shí),臨界有效裂縫長(zhǎng)度小幅降低;珍珠巖基相變骨料混凝土的斷裂韌度與普通混凝土基本相同.

    (3)與普通混凝土相比,珍珠巖基相變骨料混凝土不易起裂,起裂斷裂韌度與失穩(wěn)斷裂韌度的比值與普通混凝土一致,拉壓比在普通混凝土范圍之內(nèi).說(shuō)明珍珠巖基相變骨料的摻加明顯改變混凝土的延性和韌性.

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