CL-20基炸藥水中爆炸氣泡脈動(dòng)實(shí)驗(yàn)研究*

馮 凇，饒國寧，彭金華，汪 斌

(1.南京理工大學(xué)化工學(xué)院，江蘇 南京 210094； 2.中國工程物理研究院流體物理研究所沖擊波物理與爆轟物理重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，四川 綿陽 621999)

六硝基六氮雜異伍茲烷(CL-20)是一種高能量密度炸藥[1]，其爆壓、爆速等參數(shù)均優(yōu)于奧克托今(HMX)[2]，在CL-20炸藥中加入金屬粉(鋁粉)可以大幅度提高其爆炸能量[3-5]。隨著當(dāng)代水下武器的發(fā)展，提高炸藥的水中爆炸威力一直是各國科研人員的研究熱點(diǎn)。目前，CL-20基及其含鋁炸藥已經(jīng)陸續(xù)應(yīng)用到水下武器戰(zhàn)斗部中[6]。

炸藥水中爆炸后，首先在水介質(zhì)中產(chǎn)生初始沖擊波并向四周傳播，隨后爆炸產(chǎn)物在水介質(zhì)中形成氣泡，開始不斷的收縮與膨脹[7]。沖擊波載荷與氣泡脈動(dòng)載荷對(duì)于水下艦船、潛艇將產(chǎn)生一定程度的損害，但二者引起的毀傷卻并不相同。雖然氣泡脈動(dòng)的壓力要遠(yuǎn)小于沖擊波壓力，但其作用時(shí)間卻遠(yuǎn)大于沖擊波，尤其當(dāng)爆炸中心距離附近目標(biāo)物較近時(shí)，會(huì)產(chǎn)生“鞭狀效應(yīng)”[8]，造成目標(biāo)物結(jié)構(gòu)的破壞，這對(duì)于研究炸藥水中氣泡脈動(dòng)過程具有重要的戰(zhàn)略意義。在實(shí)驗(yàn)室條件下，汪斌等[9]采用高速攝影技術(shù)得到PETN水下爆炸的氣泡脈動(dòng)過程以及水射流過程。王樹山等[11]利用高速錄像技術(shù)得到RDX水下爆炸氣泡脈動(dòng)過程與水幕形成過程。馬坤等[12采用1.2 m爆炸容器模擬深水爆炸過程，利用高速相機(jī)拍攝小當(dāng)量TNT深水下爆炸氣泡脈動(dòng)過程，擬合得到氣泡脈動(dòng)周期與氣泡最大半徑隨爆炸深度增大的衰減系數(shù)。然而，前人的研究主要針對(duì)理想炸藥氣泡脈動(dòng)情況，關(guān)于含鋁炸藥的氣泡脈動(dòng)實(shí)驗(yàn)鮮有報(bào)道。在此基礎(chǔ)上，本文中利用高速攝影技術(shù)，觀測CL-20基炸藥和CL-20基含鋁炸藥水中爆炸氣泡脈動(dòng)過程，對(duì)比分析二者水下爆炸氣泡運(yùn)動(dòng)時(shí)的不同現(xiàn)象；分析鋁粉對(duì)于氣泡脈動(dòng)過程的影響規(guī)律，為計(jì)算炸藥的能量輸出規(guī)律提供實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，為水下爆炸武器、水下爆炸氣泡動(dòng)力學(xué)提供數(shù)據(jù)研究基礎(chǔ)。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 實(shí)驗(yàn)樣品

實(shí)驗(yàn)樣品包含2種配方圓柱形壓裝藥柱，每種配方2發(fā)，共4發(fā)，實(shí)驗(yàn)藥柱的具體狀態(tài)如表1所示。圖1為水中爆炸實(shí)驗(yàn)時(shí)所用藥柱。

表1 實(shí)驗(yàn)藥柱參數(shù)Table 1 Parameters of explosive grain

1.2 實(shí)驗(yàn)裝置

實(shí)驗(yàn)在2 m×2 m×2 m的水箱中進(jìn)行，水箱由5 mm厚的鋼板焊接而成，內(nèi)裝自來水，水面高度為1.6 m，炸藥位于水箱水平面的中心位置，實(shí)驗(yàn)時(shí)利用細(xì)線將裝配好的待測藥柱懸掛在水中，藥柱距離水箱底部的距離為0.8 m，距離水面的距離也為0.8 m。藥柱中心、壓力傳感器和高速攝像機(jī)處于同一條水平直線上，實(shí)驗(yàn)選用PCB138系列水下爆炸壓力傳感器，傳感器的靈敏度為0.144 5 V/MPa，傳感器敏感部位與炸藥中心位于同一高度，藥柱中心與傳感器的距離為0.7 m，與高速攝像機(jī)的距離為1.4 m，高速攝像機(jī)為APX-RS數(shù)字式高速相機(jī)，拍攝頻率為10 000 s-1，在1 ms內(nèi)能夠得到10幅氣泡脈動(dòng)圖像，實(shí)驗(yàn)采用LED冷光源作為外照明光源，其發(fā)出的光線亮度高、顯色好，滿足實(shí)驗(yàn)要求。

炸藥在水箱中爆炸時(shí)，為了避免來自界面處反射波對(duì)沖擊波以及氣泡脈動(dòng)信號(hào)的影響[13]，實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)時(shí)，在水箱內(nèi)壁周圍粘貼一層白色吸波材料，當(dāng)沖擊波波陣面?zhèn)髦了浣缑鏁r(shí)，消除強(qiáng)反射沖擊波，保證測量數(shù)據(jù)不受干擾[14]，裝置如圖2所示。

1.3 實(shí)驗(yàn)過程

如圖3所示，實(shí)驗(yàn)中以同步脈沖發(fā)生器為高壓起爆臺(tái)，由高速攝影機(jī)及示波器提供觸發(fā)信號(hào)，以實(shí)現(xiàn)實(shí)驗(yàn)控制臺(tái)和各類數(shù)據(jù)的記錄同步。藥柱起爆后，高速攝相機(jī)獲得氣泡脈動(dòng)圖像，PCB傳感器測得沖擊波壓力。

2 結(jié)果與討論

2.1 CL-20基理想炸藥氣泡脈動(dòng)

1號(hào)藥柱與2號(hào)藥柱，為平行實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)結(jié)果重復(fù)性較好，此處我們以2號(hào)藥柱為例。實(shí)驗(yàn)得到的CL-20基理想炸藥氣泡脈動(dòng)過程，如圖4所示，從圖中可以清晰地觀測到2號(hào)藥柱水下爆炸氣泡的產(chǎn)生、膨脹和收縮過程。炸藥起爆后，高溫高壓的爆炸產(chǎn)物劇烈壓縮周圍水介質(zhì)，并迅速向外膨脹，形成爆炸氣泡，此時(shí)氣泡內(nèi)壓力最大，且不均勻分布，氣泡內(nèi)有少量的爆轟產(chǎn)物從氣泡表面溢出(t=0.2 ms)；隨著氣泡膨脹增大，氣泡內(nèi)部壓力逐漸減小，由于慣性的作用，氣泡過度膨脹，t=22.5 ms附近時(shí)，氣泡膨脹到最大半徑為59.9 cm，此時(shí)氣泡內(nèi)壓力最小，氣泡膨脹過程基本呈球形，膨脹過程中氣泡的中心位移很小，幾乎保持不動(dòng)。由于氣泡的過度膨脹，氣泡在靜水壓力作用下收縮，氣泡半徑迅速減小：t=41.0 ms時(shí)，氣泡仍為球形；t=45.1 ms時(shí)，氣泡下表面收縮速度更快，底部先開始坍塌，向氣泡內(nèi)部凹陷，產(chǎn)生豎直向上的射流；t=46.4 ms附近時(shí)，氣泡收縮至最小半徑并迅速上浮，從氣泡收縮過程開始，氣泡表面爆炸產(chǎn)物溢出時(shí)產(chǎn)生清晰跡線，此時(shí)氣泡內(nèi)的壓力遠(yuǎn)高于周圍流體壓力，氣泡將再次膨脹；t=47.1 ms時(shí)，氣泡上表面開始向上凸起；t=50.2 ms時(shí)，氣泡繼續(xù)膨脹，同時(shí)不再是規(guī)則的球形，隨著爆炸產(chǎn)物的溢出，氣泡表面也不再是光滑的表面。隨后，氣泡又開始新一輪的脈動(dòng)，隨著脈動(dòng)過程中能量的消耗，各氣泡脈動(dòng)周期和氣泡半徑極大值逐漸減小，直至氣泡能量被消耗殆盡。

實(shí)驗(yàn)得到距藥柱0.7 m處壓力時(shí)程曲線，如圖5所示。從圖5中可以清晰地分辨出沖擊波、第一次氣泡脈動(dòng)、第二次氣泡脈動(dòng)壓力及周期，實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)沒有明顯的干擾信號(hào)。由圖5可知，首先傳播的是初始沖擊波，沖擊波峰值壓力高，壓力為15.49 MPa，持續(xù)時(shí)間短，波形陡峭。沖擊波過后，當(dāng)氣泡半徑達(dá)到最大值時(shí)開始收縮，水中壓力將低于靜水壓力，出現(xiàn)負(fù)壓；而后當(dāng)氣泡半徑鄰近最小值時(shí)，水中的壓力又逐漸上升，出現(xiàn)二次壓力波，二次壓力波的峰值壓力雖遠(yuǎn)低于沖擊波的峰值壓力，但持續(xù)時(shí)間長，基本呈對(duì)稱形狀。因此其作用不容忽視，如圖6所示。二次壓力波之后還會(huì)出現(xiàn)三次壓力波，二次壓力波和三次壓力波之間也會(huì)出現(xiàn)負(fù)壓，但是二次壓力波過后的氣泡能量所剩無幾，其作用可忽略不計(jì)，在此不作相關(guān)討論。

2.2 CL-20基含鋁炸藥氣泡脈動(dòng)

實(shí)驗(yàn)得到的CL-20基含鋁炸藥氣泡脈動(dòng)過程如圖7所示。以3號(hào)藥柱為例，與理想炸藥相比，二者的氣泡脈動(dòng)規(guī)律大體一致。當(dāng)t=25.3 ms附近時(shí)，氣泡膨脹到最大(半徑為68.1 cm)；t=50.2 ms附近時(shí)，氣泡半徑收縮至最小。對(duì)于含鋁炸藥，Cook等[15]提出了二次反應(yīng)理論，首先是單質(zhì)炸藥和其他組分的爆轟，其次是在C-J面之后，鋁粉與爆轟產(chǎn)物間的二次氧化反應(yīng)。二次反應(yīng)放熱發(fā)生時(shí)刻為炸藥爆轟后的十幾到幾十微秒，鋁粉相對(duì)于炸藥是惰性物質(zhì)，在反應(yīng)動(dòng)力學(xué)上對(duì)反應(yīng)物的濃度起稀釋作用，因而導(dǎo)致爆速、爆壓及波陣面上的化學(xué)能降低。CL-20基含鋁炸藥達(dá)到氣泡半徑最大的時(shí)間以及氣泡半徑都比理想炸藥大一些，這些都充分說明了含鋁炸藥二次反應(yīng)放熱的特點(diǎn)。圖8反映了含鋁炸藥二次反應(yīng)放熱的現(xiàn)象：炸藥爆轟結(jié)束后，鋁粉與爆炸產(chǎn)物的二次反應(yīng)放出大量的熱，使氣泡內(nèi)的反應(yīng)產(chǎn)物溫度不斷升高；在氣泡收縮至最小半徑時(shí)，此時(shí)氣泡內(nèi)壓力最大，在持續(xù)的高壓與高溫作用下，氣泡內(nèi)部高溫的二次反應(yīng)產(chǎn)物產(chǎn)生火球。攝像機(jī)以幅頻10 000 s-1拍攝，在1 ms內(nèi)能夠得到10幅氣泡脈動(dòng)圖像，而氣泡內(nèi)部捕捉到49.5～49.8 ms四張圖片，時(shí)間間隔只有0.4 ms，這也充分體現(xiàn)了高幅頻攝像機(jī)在觀測水下爆炸氣泡實(shí)驗(yàn)中的優(yōu)勢。

實(shí)驗(yàn)得到距CL-20基含鋁炸藥0.7 m處壓力時(shí)程曲線，如圖9～10所示。對(duì)比圖5，CL-20基含鋁炸藥與CL-20基理想炸藥水下爆炸沖擊波傳播規(guī)律大體相同，峰值壓力為15.20 MPa，略低于CL-20基理想炸藥；此外，從2幅圖中可以直觀地看出，2種炸藥的脈動(dòng)周期、二次壓力波的大小及區(qū)別。4發(fā)實(shí)驗(yàn)水下爆炸參數(shù)如表2所示，1與2, 3與4為平行實(shí)驗(yàn)，從實(shí)驗(yàn)結(jié)果來看，重復(fù)性較好。

工況脈動(dòng)周期/ms氣泡半徑/cm壓力峰值/MPa146.7560.615.52246.7659.915.49349.9768.115.20450.4367.615.12

2.3 CL-20基理想炸藥與含鋁炸藥氣泡脈動(dòng)對(duì)比

由圖4和圖7可以看出，氣泡在膨脹階段基本為球形，氣泡收縮階段為不規(guī)則球形，為了對(duì)比CL-20基理想炸藥(2號(hào)藥柱)與含鋁炸藥(3號(hào)藥柱)的氣泡脈動(dòng)情況，對(duì)氣泡半徑進(jìn)行近似處理。圖11為2號(hào)藥柱與3號(hào)藥柱水下爆炸氣泡半徑隨時(shí)間的變化曲線。與理想炸藥相比，含鋁炸藥爆轟后氣泡脈動(dòng)周期較長，氣泡半徑較大：對(duì)于2號(hào)藥柱非含鋁炸藥，氣泡的脈動(dòng)周期為46.76 ms，氣泡最大半徑為59.9 cm，3號(hào)藥柱含鋁炸藥，氣泡的脈動(dòng)周期為49.97 ms，氣泡最大半徑為68.1 cm；CL-20基含鋁炸藥的氣泡半徑、脈動(dòng)周期都明顯升高，半徑增大13.7 %，周期增大6.9 %。

將氣泡脈動(dòng)過程中的直徑-時(shí)間變化關(guān)系對(duì)時(shí)間微分，可以得到氣泡膨脹、收縮速度隨時(shí)間變化的關(guān)系曲線[16](圖12)。圖12中縱坐標(biāo)為正值的曲線段對(duì)應(yīng)氣泡膨脹過程，炸藥爆轟結(jié)束后，對(duì)應(yīng)氣泡膨脹速度最大，2號(hào)藥柱起始膨脹速度約為132 m/s，3號(hào)藥柱起始膨脹速度約為138 m/s，隨著時(shí)間的推移，氣泡膨脹速度逐漸減小直至零，此時(shí)對(duì)應(yīng)氣泡最大半徑，氣泡停止膨脹；縱坐標(biāo)為負(fù)值的曲線段對(duì)應(yīng)氣泡收縮過程，隨著時(shí)間增大收縮速度絕對(duì)值逐漸增大，2號(hào)藥柱氣泡收縮最大速度約109 m/s (t=44.1 ms)，3號(hào)藥柱氣泡收縮最大速度約為105 m/s (t=48.0 ms)，達(dá)到最大收縮速度后，氣泡繼續(xù)收縮同時(shí)收縮速度逐漸減小，當(dāng)收縮速度為零時(shí)，氣泡達(dá)到最小半徑，此后氣泡繼續(xù)下一輪的膨脹和收縮。由于氣泡脈動(dòng)過程中抵抗水的阻力消耗了部分能量，氣泡的起始膨脹速度大于收縮階段的最大速度。從圖12可以看出，速度縱坐標(biāo)為正值代表氣泡膨脹階段，3號(hào)藥柱氣泡曲線段在2號(hào)藥柱曲線段上方，說明含鋁炸藥氣泡膨脹速度大于非含鋁炸藥，由于鋁粉與爆炸產(chǎn)物的二次反應(yīng)放熱，使氣泡內(nèi)的壓力升高導(dǎo)致膨脹速度加快；速度縱坐標(biāo)為負(fù)值即氣泡收縮階段，3號(hào)藥柱氣泡曲線段在2號(hào)藥柱曲線段上方，說明2號(hào)藥柱非含鋁炸藥氣泡收縮速度大于3號(hào)藥柱含鋁炸藥，因?yàn)闅馀菔湛s過程由流場中周圍流體靜壓力驅(qū)動(dòng)，當(dāng)周圍水的靜水壓力相同時(shí)，3號(hào)藥柱含鋁炸藥氣泡收縮速度小，表明3號(hào)藥柱含鋁炸藥氣泡內(nèi)壓力比2號(hào)藥柱非含鋁炸藥氣泡大，這從側(cè)面反應(yīng)了鋁粉的二次反應(yīng)放熱特點(diǎn)。

將氣泡脈動(dòng)速度時(shí)間關(guān)系曲線對(duì)時(shí)間微分，擬合得到氣泡脈動(dòng)加速度隨時(shí)間變化關(guān)系[16]，如圖13所示。氣泡膨脹過程中加速度的絕對(duì)值逐漸減小，即膨脹速度變化逐漸減慢，對(duì)應(yīng)圖12中速度曲線逐漸平緩以及圖11中氣泡半徑逐漸增大；氣泡收縮過程加速度絕對(duì)值逐漸增大，即速度變化加快，對(duì)應(yīng)圖12中速度曲線逐漸陡峭以及圖11中氣泡半徑逐漸變小。從圖13中可以看出，氣泡剛開始膨脹階段，2號(hào)藥柱非含鋁炸藥氣泡加速度絕對(duì)值要大一些，隨著氣泡的繼續(xù)膨脹，3號(hào)藥柱含鋁炸藥氣泡加速度絕對(duì)值慢慢超過2號(hào)藥柱非含鋁炸藥直至氣泡最大半徑處，加速度絕對(duì)值接近于零；隨后氣泡開始收縮，2號(hào)藥柱非含鋁炸藥氣泡加速度絕對(duì)值大于3號(hào)藥柱含鋁炸藥，這都是含鋁炸藥中鋁粉二次反應(yīng)的緣故，釋放的熱量繼續(xù)支持氣泡的脈動(dòng)過程。

3 結(jié) 論

為研究CL-20基及其含鋁炸藥水下爆炸氣泡脈動(dòng)過程規(guī)律，采用水箱實(shí)驗(yàn)及高速攝影技術(shù)，基于小當(dāng)量炸藥水中爆炸試驗(yàn)，得到結(jié)論如下：獲得CL-20基及其含鋁炸藥氣泡脈動(dòng)過程的圖片，水中爆炸沖擊波傳播曲線；擬合得到氣泡半徑、速度、加速度與時(shí)間的變化曲線，對(duì)比分析發(fā)現(xiàn)，CL-20基含鋁炸藥的氣泡半徑、脈動(dòng)周期都明顯升高，半徑增大13.7 %，周期增大6.9 %，沖擊波峰值壓力略有下降, CL-20基含鋁炸藥氣泡膨脹速度快，收縮速度慢；在實(shí)驗(yàn)條件下，通過高速攝相技術(shù)，捕捉到CL-20基含鋁炸藥中鋁粉與爆炸產(chǎn)物的二次反應(yīng)放熱，致使反應(yīng)產(chǎn)物產(chǎn)生火球現(xiàn)象，可為今后的含鋁炸藥爆炸機(jī)理的研究提供了有效的實(shí)驗(yàn)手段。

感謝中國工程物理研究院化工材料研究所聶福德研究員和楊志劍助理研究員提供的實(shí)驗(yàn)樣品。

參考文獻(xiàn):

[1] 王昕,彭翠枝.國外六硝基六氮雜異伍茲烷的發(fā)展現(xiàn)狀[J].火炸藥學(xué)報(bào),2007,30(5):45-48.

WANG Xin, PENG Cuizhi. Development of hexanitrohexaazaisowurtaitane at abroad[J]. Chinese Journal Explosives & Propellant, 2007,30(5):45-48.

[2] 宋振偉,李笑江.高能量密度化合物 HNIW 的最新研究進(jìn)展及其應(yīng)用前景[J].化學(xué)推進(jìn)劑與高分子材料,2011,9(1):40-45.

SONG Zhenwei, LI Xiaojiang. Recent research progress and application prospect of high energy density compound HNIW[J]. Chemical Propellants & Polymeric Materials, 2011,9(1):40-45.

[3] 周正青,聶建新,覃劍鋒,等.鋁氧比對(duì)含鋁炸藥性能影響的數(shù)值模擬[J].爆炸與沖擊,2015,35(4):513-519.

ZHOU Zhengqing, NIE Jianxin, QIN Jianfeng, et al. Numerical simulations on effects of Al/O ratio on performance of aluminized explosives[J]. Explosion and Shock Waves, 2015,35(4):513-519.

[4] 裴紅波,聶建新,覃劍峰.基于非平衡多相模型的含鋁炸藥爆速研究[J].爆炸與沖擊,2013,33(3):311-315.

PEI Hongbo, NIE Jianxin, QIN Jianfeng. Investigation on detonation velocity of aluminized explosives based on disequilibrium multiphase model[J]. Explosion and Shock Waves, 2013,33(3):311-315.

[5] 周正青,聶建新,郭學(xué)永,等.一種以 RDX 為基含鋁炸藥狀態(tài)方程的研究[J].兵工學(xué)報(bào),2014,35(2):338-342.

ZHOU Zhengqing, NIE Jianxin, GUO Xueyong, et al. Studies on equation of state of detonation product for RDX-based aluminized explosive[J]. Acta Armamentarii, 2014,35(2):338-342.

[6] 胡宏偉,嚴(yán)家佳,陳朗,等.鋁粉含量和粒度對(duì)CL-20含鋁炸藥水中爆炸反應(yīng)特性的影響[J].爆炸與沖擊,2017,37(1):157-161.

HU Hongwei, YAN Jiajia, CHEN Lang, et al. Effect of aluminum powder content and its particle size on reaction characteristics for underwater explosion of CL-20-based explosives containing aluminum[J]. Explosion and Shock Waves, 2017,37(1):157-161.

[7] 李健,榮吉利,楊榮杰,等.水中爆炸沖擊波傳播與氣泡脈動(dòng)的實(shí)驗(yàn)及數(shù)值模擬[J].兵工學(xué)報(bào),2008,29(12):1437-1443.

LI Jian, RONG Jili, YANG Rongjie, et al. Experiment and numerical simulation of shock wave propagation and bubble impulse of underwater explosion[J]. Acta Armamentarii, 2008,29(12):1437-1443.

[8] LI Yujie, PAN Jianqiang, LI Guohua, et al. Experimental study of ship whipping induced by underwater explosive bubble[J]. Journal of Ship Mechanics, 2001,5(6):78-83.

[9] 汪斌,張遠(yuǎn)平,王彥平.水中爆炸氣泡脈動(dòng)現(xiàn)象的實(shí)驗(yàn)研究[J].爆炸與沖擊,2008,28(6):572-576.

WANG Bin, ZHANG Yuanping, WANG Yanping. Experimental study on bubble oscillation formed during underwater explosions[J]. Explosion and Shock Waves, 2008,28(6):572-576.

[10] 汪斌,張遠(yuǎn)平,王彥平.一種水中爆炸氣泡脈動(dòng)實(shí)驗(yàn)研究方法[J].高壓物理學(xué)報(bào),2009,23(5):332-337.

WANG Bin, ZHANG Yuanping, WANG Yanping. An experimental method of studying underwater explosion bubble oscillation[J]. Chinese Journal of High Pressure Physics, 2009,23(5):332-337.

[11] 王樹山,李梅,馬峰.爆炸氣泡與自由水面相互作用動(dòng)力學(xué)研究[J].物理學(xué)報(bào),2014,63(19):231-240.

WANG Shushan, LI Mei, MA Feng. Dynamics of the interaction between explosion bubble and free surface[J]. Acta Physica Sinica, 2014,63(19):231-240.

[12] 馬坤,初哲,王可慧,等.小當(dāng)量炸藥深水爆炸氣泡脈動(dòng)模擬實(shí)驗(yàn)[J].爆炸與沖擊,2015,35(3):320-325.

MA Kun, CHU Zhe, WANG Kehui, et al. Experimental research on bubble pulse of small scale charge exploded under simulated deep water[J]. Explosion and Shock Waves, 2015,35(3):320-325.

[13] 張穎,周剛.小當(dāng)量水下爆炸試驗(yàn)研究[C]∥第七屆全國爆轟學(xué)術(shù)會(huì)議論文集.北京:北京理工大學(xué),2006:222-227.

[14] 汪斌,張光升,高寧,等.高速攝影技術(shù)在水下爆炸氣泡脈動(dòng)研究中納應(yīng)用[J].含能材料,2010,18(1):102-106.

WANG Bin, ZHANG Gangsheng, Gao Ning, et al. The application of high-speed photography in the study of underwater explosion bubble pulsation[J]. Chinese Journal of Energetic Materials, 2010,18(1):102-106.

[15] COOK M A, FILLER A S, KEYES R T, et al. Aluminized explosives[J]. The Journal of Physical Chemistry, 1957,61(2):189-196.

[16] 趙生偉,周剛,王占江,等.小當(dāng)量水中爆炸氣泡的脈動(dòng)現(xiàn)象[J].爆炸與沖擊,2009,29(2):213-216.

ZHAO Shengwei, ZHOU Gang, WANG Zhanjiang, et al. Bubble pulses of small-scale underwater explosion[J]. Explosion and Shock Waves, 2009,29(2):213-216.