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    摻CWCPM的砂漿強(qiáng)度灰色關(guān)聯(lián)分析及預(yù)測(cè)模型的建立

    2018-06-26 03:52:2670064
    關(guān)鍵詞:水灰比齡期水化

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    1 前 言

    建筑物拆除過程中產(chǎn)生的廢磚,年產(chǎn)量高達(dá)5200萬噸。隨著我國(guó)城鎮(zhèn)化的進(jìn)一步發(fā)展,廢磚產(chǎn)量逐年增加,而其再生利用率僅為5%,且主要用于填筑路基。大量廢磚的堆積不僅占用土地、污染環(huán)境,而且是資源的一種浪費(fèi),因此其再生利用成為一項(xiàng)需要迫切解決的問題[1]。另一方面,隨著我國(guó)基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)的大力開展,水泥原材料日趨枯竭,對(duì)各種固體廢棄物進(jìn)行有效利用并作為礦物摻合料的研究受到較多關(guān)注。為提高廢磚再生利用價(jià)值,有學(xué)者嘗試將廢磚用作再生骨料,但由于吸水率大、強(qiáng)度低等原因其再生效果不佳[2]。研究表明[3],廢磚化學(xué)成分及礦物組成與水泥熟料相似,將其磨細(xì)成粉后具有潛在活性,但活性較小,限制了其作為礦物摻合料的再生利用。將磚粉用作礦物摻合料的研究尚不成熟,未見對(duì)磚粉活性激發(fā)及其摻磚粉砂漿強(qiáng)度定量關(guān)系的研究。若通過一定的技術(shù)途徑對(duì)磚粉進(jìn)行活性激發(fā),并替代部分水泥用作混凝土摻合料,將是廢磚的一種高效利用方式。為此,本文采用復(fù)合激發(fā)方法對(duì)磚粉進(jìn)行活性激發(fā),首先將建筑垃圾廢磚進(jìn)行篩檢、破碎并磨細(xì)至比表面積為415m2/kg,然后通過砂漿力學(xué)及收縮性能,確定CWCPM的組成為磚粉∶粉煤灰∶礦粉=25%∶25%∶50%。分析水灰比、CWCPM摻量及齡期對(duì)砂漿強(qiáng)度的影響規(guī)律及其微觀影響機(jī)理;借助多元回歸分析理論建立砂漿強(qiáng)度與水灰比、CWCPM摻量和齡期之間的定量關(guān)系模型,為廢磚活性激發(fā)及其再生利用提供一定的借鑒作用。

    2 原材料及試驗(yàn)方案設(shè)計(jì)

    2.1 原材料

    水泥:42.5級(jí)秦嶺普通硅酸鹽水泥,表觀密度及比表面積分別為3.112g/cm3、365m2/kg;細(xì)集料:細(xì)度模數(shù)為2.48的普通河砂。試驗(yàn)用磚粉由使用近30年建筑物拆除垃圾經(jīng)挑揀、破碎、磨細(xì)而得,化學(xué)組成及物理指標(biāo)見表1、表2。

    表1 磚粉、CWCPM化學(xué)組成Table 1 Chemical composition of brick powder and CWCPM /Wt%

    表2 磚粉、CWCPM物理性質(zhì)Table 2 Physical property of brick powder and CWCPM

    復(fù)合激發(fā)可充分發(fā)揮不同粉體材料之間的“疊加效應(yīng)”,提高粉體材料的綜合性能[4,5]。礦粉具有較好的早期強(qiáng)度,粉煤灰具有較好的減水效應(yīng)和后期強(qiáng)度,因此選用在混凝土工程中應(yīng)用、研究較為成熟的粉煤灰及礦粉與磚粉復(fù)合,并添加少量堿激發(fā)劑以提高磚粉活性,形成建筑垃圾復(fù)合粉體材料(CWCPM),減少了單純依靠堿激發(fā)而引起的副作用。磚粉、礦粉、粉煤灰的比例通過課題組前期試驗(yàn)確定為2∶2∶1,CWCPM化學(xué)成分及物理指標(biāo)見表1和表2。

    由表1可知,磚粉的主要化學(xué)成分及礦物組成與水泥相似。主要化學(xué)成分為SiO2、Al2O3及CaO,約占總量的79.4%。化學(xué)滴定法對(duì)磚粉中活性物質(zhì)測(cè)試表明:其活性SiO2、Al2O3含量分別為11.80%、6.78%;磚粉砂漿強(qiáng)度試驗(yàn)表明,當(dāng)摻量為40%時(shí),28d抗壓活性指數(shù)為61.3%,說明磚粉具有一定的活性,具有作為礦物摻合料的潛力,但活性較小。此外,磚粉的粉磨能耗僅為水泥熟料的5%。因此,磚粉是一種潛在的、經(jīng)濟(jì)的、環(huán)保型礦物摻合料。

    2.2 試驗(yàn)方案設(shè)計(jì)

    固定CWCPM摻量為30%,研究水灰比(0.45、0.49、0.52,編號(hào)分別為A1、A2、A3)對(duì)砂漿強(qiáng)度的影響規(guī)律;固定水灰比為0.45,研究CWCPM摻量(0%、20%、40%,編號(hào)分別為A4、A5、A6)對(duì)砂漿強(qiáng)度的影響規(guī)律,測(cè)試齡期為3d、7d、28d和90d。所有灰砂配合比均為1∶3,砂漿的流動(dòng)度控制在20±2cm,當(dāng)流動(dòng)度不滿足要求時(shí),通過用水量調(diào)整至規(guī)定范圍。試驗(yàn)參考《公路工程水泥及水泥混凝土試驗(yàn)規(guī)程》JTG E30-2005進(jìn)行。

    采用Hitachi S-4800場(chǎng)發(fā)射掃描電鏡(SEM)對(duì)磚粉及CWCPM的微觀形貌進(jìn)行分析;采用Q1000DSC-TG試驗(yàn)儀對(duì)基準(zhǔn)及摻30%CWCPM的凈漿試件水化產(chǎn)物進(jìn)行分析,試驗(yàn)溫度為25~900℃,升溫速率10℃/min。DSC-TG凈漿試樣水灰比為0.5,標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)至60d。將養(yǎng)護(hù)至規(guī)定齡期的水泥凈漿試樣敲碎,取試件中心部分進(jìn)行粉碎并研磨至通過80μm篩,浸入無水乙醇中停止水化,并在60℃下烘干至恒重備用。

    3 結(jié)果分析與討論

    3.1 強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果分析

    不同方案砂漿試件抗壓及抗折強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果如圖1和圖2所示。

    圖1 不同方案砂漿的抗壓強(qiáng)度Fig.1 Compressive strength of mortar

    圖2 不同方案砂漿的抗折強(qiáng)度Fig.2 Flexural strength of mortar

    由圖1和圖2可知,不同方案砂漿的強(qiáng)度有基本相同的變化規(guī)律,隨齡期的增長(zhǎng)及水灰比的減小,強(qiáng)度逐漸增加。對(duì)比A4、A5、A1、A6試驗(yàn)結(jié)果可知,隨著CWCPM摻量的增加,試件抗壓強(qiáng)度先增大后減小,在摻量為30%處取得最大值,抗折強(qiáng)度逐漸減小。摻CWCPM的3d、7d、28d強(qiáng)度均低于基準(zhǔn)試件(A4);90d齡期時(shí),當(dāng)摻量≤30%時(shí),試件的強(qiáng)度均高于基準(zhǔn)試件。綜合考慮砂漿強(qiáng)度,并最大限度地利用CWCPM,CWCPM摻量以20%~30%為宜。

    CWCPM降低了試件的早期強(qiáng)度,這是由于水化早期CWCPM中的粉煤灰及磚粉活性較低,基本不參與水化,主要起填充作用,導(dǎo)致體系內(nèi)部水化產(chǎn)物含量的降低。當(dāng)摻量≤30%時(shí),90d強(qiáng)度優(yōu)于基準(zhǔn)試件,摻量為40%時(shí),試件強(qiáng)度降低較多。分析原因可知,CWCPM復(fù)雜的顆粒形貌和合理的比表面積一方面可改善膠凝材料的二次級(jí)配,提高試件密實(shí)度;另一方面CWCPM中的活性物質(zhì)在水泥水化產(chǎn)物Ca(OH)2及堿激發(fā)劑的作用下發(fā)生二次水化反應(yīng),生成性能較優(yōu)的水化產(chǎn)物,提高了試件后期強(qiáng)度。而當(dāng)摻量為40%時(shí),上述兩方面的作用并不能彌補(bǔ)由于水泥含量的降低而導(dǎo)致強(qiáng)度的降低。

    3.2 SEM觀察及分析

    圖3 磚粉的掃描電鏡照片F(xiàn)ig.3 SEM of the brick powder

    圖4 CWCPM的掃描電鏡照片F(xiàn)ig.4 SEM of the CWCPM

    磚粉及CWCPM的微觀顆粒形貌如圖3、4所示。礦物摻合料的物理效應(yīng)是影響其活性的重要因素[6],主要取決于其顆粒大小及形態(tài)。由圖3,4可知,磚粉與CWCPM微觀形貌有較大的差別:磚粉顆粒形貌以不規(guī)則結(jié)晶體為主、棱角分明、微珠含量較少,且粗細(xì)顆粒兩極分化,替代部分水泥后易形成多孔結(jié)構(gòu),降低試件的強(qiáng)度。CWCPM各粉體材料比表面積大小不一,相互填充形成良好的級(jí)配,顆粒尺寸介于幾個(gè)微米與二十微米之間,大顆粒含量較少并含有一定數(shù)量的細(xì)小微珠。細(xì)小微珠有利于水分的均勻分散,大小顆??尚纬删o密結(jié)構(gòu),提高體系內(nèi)部密實(shí)度,減少毛細(xì)孔數(shù)量,有效減緩試件內(nèi)部裂紋及早期干縮變形,從而提高試件各項(xiàng)性能[7]。

    3.3 熱分析

    圖5、6分別為基準(zhǔn)與摻30%CWCPM凈漿試件的DSC-TG曲線。

    圖5 基準(zhǔn)試件的DSC-TG曲線(基準(zhǔn)試件指純水泥凈漿,不含CWCPM的漿體)Fig.5 DSC-TG of benchmark specimen

    圖6 摻30%CWCPM試件的DSC-TG曲線Fig.6 DSC-TG of specimen with 30% CWCPM

    由圖6可知,摻CWCPM試件的DSC-TG曲線形式與基準(zhǔn)試件相同,均在100℃、430℃和680℃附近出現(xiàn)吸熱峰并伴隨質(zhì)量損失。20~300℃范圍內(nèi)的質(zhì)量損失對(duì)應(yīng)水泥水化產(chǎn)物脫水,基準(zhǔn)、摻30%CWCPM試件質(zhì)量損失分別為15.05%、15.07%,相差不大;300~500℃范圍內(nèi)質(zhì)量損失對(duì)應(yīng)Ca(OH)2脫水,分別為4.803%、4.117%,摻CWCPM試樣質(zhì)量損失較基準(zhǔn)試件降低14.3%。以上測(cè)試結(jié)果說明CWCPM的摻入并未生成新的水化產(chǎn)物,但降低了結(jié)晶粗大、取向性較強(qiáng)的Ca(OH)2含量,生成低堿度C-S-H凝膠。Ca(OH)2含量的降低可打破水泥漿體的化學(xué)平衡,促進(jìn)水泥進(jìn)一步水化,低堿度C-S-H凝膠可與其他離子聚合,強(qiáng)度較高、性質(zhì)較為穩(wěn)定[7],宏觀上表現(xiàn)為摻CWCPM試件后期砂漿強(qiáng)度的提高。

    4 灰色關(guān)聯(lián)分析及模型的建立

    灰色關(guān)聯(lián)分析理論在于尋求系統(tǒng)中各影響因素之間的主要關(guān)系,并分析和確定子序列對(duì)母序列貢獻(xiàn)程度,進(jìn)而提取系統(tǒng)主要影響因素的一種方法[8-9]。以3d、28d和90d砂漿的抗壓(Y1,Y2,Y3)、抗折強(qiáng)度(Y4,Y5,Y6)為母序列,以水灰比(X1)、CWCPM摻量(X2)為子序列,進(jìn)行灰關(guān)聯(lián)分析,關(guān)聯(lián)度與關(guān)聯(lián)極性的計(jì)算步驟參考文獻(xiàn)[9],計(jì)算結(jié)果見表3。

    表3 砂漿強(qiáng)度與水灰比、CWCPM摻量的灰色關(guān)聯(lián)度Table 3 Grey correlation between mortar strength and W/C、dosage of CWCPM

    由表3可知,子序列的關(guān)聯(lián)度具有有序性,說明水灰比和CWCPM摻量對(duì)砂漿強(qiáng)度的貢獻(xiàn)不同。從各列求和來看,對(duì)于抗壓強(qiáng)度而言,CWCPM摻量為準(zhǔn)優(yōu)因素,水灰比為抗折強(qiáng)度的準(zhǔn)優(yōu)因素。除90d抗折強(qiáng)度外,關(guān)聯(lián)極性均為負(fù)值,說明隨著水灰比和CWCPM摻量的增加,砂漿強(qiáng)度逐漸減小,與上述宏觀試驗(yàn)分析結(jié)果相吻合。綜合上述分析可知,水灰比與CWCPM摻量是影響砂漿強(qiáng)度的重要因素,在配合比設(shè)計(jì)時(shí),均應(yīng)有所考慮。

    CWCPM的摻入改變了砂漿強(qiáng)度的形成機(jī)制及微觀結(jié)構(gòu)特征,以往砂漿強(qiáng)度模型不能準(zhǔn)確地預(yù)測(cè)摻CWCPM的砂漿強(qiáng)度,因此需要建立新的模型來預(yù)測(cè)水泥-CWCPM復(fù)合漿體的力學(xué)性能。由前述試驗(yàn)結(jié)果可知,試件抗壓強(qiáng)度與水灰比呈線性關(guān)系,與CWCPM摻量、齡期呈二次多項(xiàng)式的變化規(guī)律?;诖艘陨皾{抗壓強(qiáng)度y為因變量,以水灰比(W/C)、CWCPM摻量(w)和齡期(d)為自變量,采用多元回歸分析方法,借助origin數(shù)據(jù)分析軟件建立多元回歸預(yù)測(cè)模型如式(1)[10]。其中相關(guān)系數(shù)為0.95302,方差回歸分析結(jié)果見表4。

    y=38.031-49.588W/C+0.097w-0.005w2+0.942d-0.007d2

    (1)

    表4 方差分析Table 4 Analysis of variance

    由表4可知,F(xiàn)(5,18)=94.31>F(α=0.05)=5.83,顯著性概率2.88×10-12<0.05,認(rèn)為砂漿抗壓強(qiáng)度與水灰比、CWCP摻量和齡期之間存在顯著的定量關(guān)系。

    5 結(jié) 論

    1.CWCPM的摻入降低了砂漿試件的早期強(qiáng)度,當(dāng)摻量≤30%時(shí),28d砂漿強(qiáng)度與基準(zhǔn)試件相差不大,90d強(qiáng)度大于基準(zhǔn)試件;

    2.除90d抗折強(qiáng)度外,水灰比與CWCPM摻量的關(guān)聯(lián)極性均為負(fù)值,這說明隨著水灰比和CWCPM摻量的增加,砂漿強(qiáng)度逐漸減?。?/p>

    3.基于多元線性回歸理論建立的砂漿強(qiáng)度預(yù)測(cè)模型能很好地反映砂漿抗壓強(qiáng)度與水灰比、CWCPM摻量及齡期之間的顯著的定量關(guān)系。

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