A6N01鋁合金CMT焊接接頭組織與性能研究

朱瑞棟，馬傳平，徐曉龍

（1.中車青島四方機(jī)車車輛股份有限公司，山東青島266111；2.西南交通大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，四川成都611031；3.四川大西洋焊接材料股份有限公司，四川自貢643010）

0 前言

A6N01鋁合金的擠壓性好、耐蝕性優(yōu)良，尤其適合于制造復(fù)雜截面的多孔中空型材，可以用作側(cè)墻、車頂?shù)雀咚倭熊囓圀w的主體結(jié)構(gòu)，極大減輕車體質(zhì)量[1-3]。目前A6N01鋁合金已廣泛應(yīng)用在高速列車和城市軌道列車上，焊接方法主要為MIG焊。MIG焊熱輸入較大，導(dǎo)致焊縫和熱影響區(qū)都很寬，且晶粒粗大、焊接殘余應(yīng)力大、變形嚴(yán)重等，強(qiáng)度一般僅為可熱處理強(qiáng)化鋁合金母材的60%～90%。國內(nèi)外學(xué)者對其焊接性能進(jìn)行了大量研究。楊尚磊[4]等人研究和分析了A6N01鋁合金MIG焊接接頭的顯微組織和力學(xué)性能，發(fā)現(xiàn)接頭HAZ過時效區(qū)的晶粒較淬火區(qū)的更為粗大，導(dǎo)致形成HAZ的過時效軟化區(qū)，顯微硬度降低。彭建[5]等人研究了高速列車用A6N01鋁合金TIG焊接頭的組織及性能，發(fā)現(xiàn)在焊接熱循環(huán)作用下，焊接接頭的力學(xué)性能相對于基材發(fā)生了較大變化，焊接熱影響區(qū)內(nèi)的軟化區(qū)是合金接頭的最薄弱環(huán)節(jié)，接頭硬度最低處、拉伸斷裂部位均位于該區(qū)域。因此，降低軟化區(qū)間寬度以及提升熱影響區(qū)強(qiáng)度是6系鋁合金焊接生產(chǎn)的主要研究內(nèi)容之一。

冷金屬過渡焊接技術(shù)（Cold metal transfer，簡稱CMT）是一種無焊渣飛濺的新型焊接工藝技術(shù)，它是Fronius公司開發(fā)的一種低熱輸入焊接工藝。研究表明，CMT技術(shù)不僅降低了熱輸入量，而且與傳統(tǒng)MIG焊相比，焊絲熔化率更高且焊絲熔敷率改變很小。即CMT技術(shù)提供了一個焊接熱輸入低且焊縫成形美觀的平臺[6]，非常適用于薄板焊接。高速列車車體側(cè)墻、頂棚和地板用A6N01鋁合金擠壓型材壁厚較薄，厚度2～4mm，利用CMT技術(shù)進(jìn)行焊接具有一定的可行性，但國內(nèi)外對此進(jìn)行研究及應(yīng)用相對較少。本研究采用CMT技術(shù)對高速列車車體常用的中空A6N01鋁合金擠壓型材進(jìn)行脈沖CMT焊接（PCMT），分析CMT焊接頭的組織與性能，為CMT技術(shù)在高速列車上的應(yīng)用提供基礎(chǔ)數(shù)據(jù)。

1 試驗材料和方法

1.1 試驗材料和焊接方法

試驗材料為高速列車用A6N01S-T5鋁合金擠壓型材，加工成尺寸為200mm×140mm×2mm的試板。焊接材料為大西洋的ER5356鋁鎂焊絲，直徑φ1.2mm，母材和焊絲的化學(xué)成分如表1所示。P-CMT焊接設(shè)備為Fronius公司生產(chǎn)的TransPuls Synerglc 4000焊機(jī)，試板開60°V型坡口，不留鈍邊和間隙，單面焊雙面成形。經(jīng)多次工藝調(diào)試后選擇的最優(yōu)P-CMT焊接工藝參數(shù)如表2所示。

表1 試驗材料的化學(xué)成分%

表2 焊接工藝參數(shù)

1.2 試驗方法

試板焊接完成后，對焊接接頭進(jìn)行X射線探傷。探傷合格后的試板分別按照標(biāo)準(zhǔn)ISO 4136-2001加工無余高拉伸試樣，按照標(biāo)準(zhǔn)ISO 5173-2009加工焊接接頭彎曲試樣，按照ISO 15614-2-2005取樣觀察微觀組織和力學(xué)性能。采用 Zeiss-A1M數(shù)碼金相顯微鏡觀察接頭的金相組織，腐蝕液為混合酸溶液（體積比 HF∶HCl∶HNO3∶H2O=2∶3∶5∶90）。采用HVS-30D型維氏硬度計測量接頭表面各區(qū)域的硬度值，測試點(diǎn)由焊縫中心向兩側(cè)母材區(qū)域依次分布，測試點(diǎn)間隔1mm，載荷3 kg，載荷持續(xù)時間15 s。拉伸和彎曲試驗采用DNS300萬能拉伸試驗機(jī)，拉伸速率3mm/min，彎曲速率 7mm/min。

2 試驗結(jié)果與分析

2.1 焊縫外觀表面成形

根據(jù)表2的焊接工藝參數(shù)對A6N01鋁合金進(jìn)行P-CMT焊接，完成后觀察焊縫表面成形情況，結(jié)果如表3所示。由表3可知，P-CMT焊縫魚鱗紋非常明顯，密集且美觀，但焊縫寬度較窄。焊縫成形及熔合良好，并且過渡較為平緩，焊縫的正面呈銀白色，背面呈淺灰色，未發(fā)現(xiàn)焊接裂紋、未焊透、氣孔、咬邊和未熔合等缺陷。

表3 A6N01鋁合金P-CMT和M IG焊接頭表面成形

2.2 微觀組織

A6N01鋁合金P-CMT焊接接頭的焊縫、熔合線、熱影響區(qū)和母材的金相組織如圖1所示。由圖1a可知，焊縫區(qū)因熱輸入很高，焊絲完全熔化，凝固速度緩慢，晶粒自然生長，所以焊縫均為典型樹枝狀晶組成的鑄態(tài)組織。焊縫以α（Al）固溶體為基體，在 α（Al）的晶界及枝晶間主要分布有α（Al）+Mg 的共晶組織，且晶內(nèi)有Mg2Si的質(zhì)點(diǎn)析出。圖1b為熔合區(qū)組織，焊接接頭熔合區(qū)是由基體金屬和焊絲熔化金屬形成的一種交混合金，該區(qū)域內(nèi)母材發(fā)生局部熔化，靠近焊縫一側(cè)為沿散熱方向以聯(lián)生結(jié)晶形式形成的柱狀晶組織，而靠近母材一側(cè)則為等軸晶組織[4-5]。熱影響區(qū)則保持了部分母材的特征，由于受到焊接熱作用的影響，晶粒發(fā)生長大，其尺寸顯著大于母材。母材為典型的再結(jié)晶組織，晶粒尺寸較小，同時還可以看出，母材中存在著許多點(diǎn)狀、條狀以及短棒狀的析出相[4]。

圖1 A6N01鋁合金P-CMT焊接接頭金相組織

2.3 硬度試驗結(jié)果

A6N01鋁合金P-CMT焊接接頭的硬度分布曲線如圖2所示?？梢钥闯?，接頭硬度是以焊縫中心線為軸線成呈似對稱分布。在整個接頭中，焊縫處的硬度值最低，約為50～55 HV；母材的硬度值最高，約為100～110 HV；熱影響區(qū)的硬度值高于焊縫，但是低于母材，約為62～100HV，分布范圍較寬，且熱影響區(qū)的硬度分布趨勢是先上升后下降，最后再上升，即焊縫兩側(cè)熱影響區(qū)各存在一個寬約3mm的軟化區(qū)。軟化區(qū)低點(diǎn)在距離焊縫中心約10mm處，軟化區(qū)的硬度值為熱影響區(qū)硬度的最低值，該區(qū)域為焊接接頭的薄弱區(qū)域。

2.4 拉伸和彎曲試驗結(jié)果

A6N01鋁合金P-CMT焊接接頭的拉伸試驗數(shù)據(jù)如表4所示。A6N01鋁合金P-CMT焊接接頭的抗拉強(qiáng)度平均值為203MPa，斷后伸長率A60平均值為11.09%。拉伸試樣的斷裂部位為熱影響區(qū)和焊縫區(qū)，其中斷于熱影響區(qū)的試樣其斷裂處正好位于距離焊縫中心約10mm處的軟化區(qū)。這說明A6N01鋁合金P-CMT焊接接頭的薄弱環(huán)節(jié)為熱影響區(qū)的軟化區(qū)和焊縫區(qū)。

圖2 A6N01鋁合金P-CMT焊接接頭的硬度分布曲線

彎曲試驗結(jié)果可以作為塑性較差的型材彎曲變形能力的判據(jù)[7]。針對A6N01鋁合金P-CMT焊接接頭各取3個平行試樣進(jìn)行面彎和背彎試驗。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，所有試樣均未發(fā)現(xiàn)裂紋和發(fā)生斷裂，具有較好的塑性和抗裂紋能力。

表4 A6N01鋁合金P-CMT焊接接頭拉伸試驗數(shù)據(jù)

2.5 分析討論

A6N01鋁合金P-CMT焊接接頭各個區(qū)域顯微組織與性能差異主要是由于焊接過程中熱輸入不同以及焊絲和母材成分不同所致。焊縫是焊絲與母材熔化后急劇冷卻形成的結(jié)晶組織，它的性能主要取決于焊絲和母材的化學(xué)成分及其結(jié)晶過程。由于在焊接過程中，高溫下部分Mg元素會發(fā)生燒損，且其他元素含量很低，導(dǎo)致α（Al）固溶體的過飽和程度不高，Al8Mg5析出傾向較小，所以焊縫金屬強(qiáng)度不高，硬度在整個接頭中為最低。

A6N01鋁合金P-CMT焊接接頭的熱影響區(qū)主要由淬火區(qū)和過時效區(qū)組成[5，8]。A6N01鋁合金母材為經(jīng)過固溶處理+不完全人工時效的合金，其基體組織為再結(jié)晶組織，主要強(qiáng)化相為時效處理時析出的過渡相β′（Mg2Si）[4]。在P-CMT焊接過程中，受焊接熱輸入的影響，焊縫區(qū)強(qiáng)化相元素Mg、Si等具有較大的活性，過渡相β′（Mg2Si）分解并固溶于α（Al）基體中。在焊后快速冷卻過程中，獲得Mg、Si過飽和固溶體，Mg、Si在鋁基固溶體的一定結(jié)晶面上偏聚形成GP區(qū)，與α（Al）基體完全共格或者部分共格，從而強(qiáng)化合金。在隨后的自然時效過程中，Mg、Si原子進(jìn)一步偏聚，GP區(qū)擴(kuò)大并有序化轉(zhuǎn)變?yōu)椴环€(wěn)定的β′過渡相，合金達(dá)到最大強(qiáng)化階段，形成顯微硬度明顯高于焊縫的熱影響區(qū)的淬火區(qū)，但由于淬火區(qū)的自然時效較A6N01鋁合金的時效處理效果差，所以淬火區(qū)的顯微硬度仍然低于母材硬度。隨著距焊縫中心的距離的增加，熱循環(huán)溫度雖然高于原有時效處理溫度，但未達(dá)到固溶溫度，強(qiáng)化相高溫溶解不充分，析出數(shù)量少，且析出和長大的強(qiáng)化相粒子粒徑不均勻，強(qiáng)化效果弱于淬火區(qū)，從而形成過時效軟化區(qū)，明顯降低合金的強(qiáng)度和硬度[4]，所以該區(qū)域的顯微硬度較低，拉伸時也因強(qiáng)度降低而最先斷裂。隨著距焊縫中心距離的繼續(xù)增加，過時效現(xiàn)象逐漸減弱，熱影響區(qū)的硬度值逐漸增加。

3 結(jié)論

（1）A6N01鋁合金P-CMT焊接接頭外觀成形良好，焊縫無焊接裂紋和氣孔等缺陷。

（2）P-CMT焊接接頭的焊縫均為典型樹枝狀晶組成的鑄態(tài)組織，焊接接頭熔合區(qū)靠近焊縫一側(cè)為柱狀晶組織，靠近基體一側(cè)為等軸晶組織。熱影響區(qū)仍然保持部分母材的特征，但部分晶粒較母材晶粒粗大。母材為典型的再結(jié)晶組織。

（3）焊縫的顯微硬度低于母材，熱影響區(qū)的硬度介于焊縫和母材之間。從焊縫中心經(jīng)過熱影響區(qū)到母材的顯微硬度值逐漸提高。距離焊縫中心約10mm處為熱影響區(qū)軟化區(qū)。

（4）A6N01鋁合金P-CMT焊接接頭的抗拉強(qiáng)度平均值為203MPa，斷后伸長率A60平均值為11.09%。拉伸斷裂部位主要為軟化區(qū)和焊縫區(qū)。

[1]李瑞淳，王騃.德國高速列車綜述[J].國外鐵道車輛，2005，42（6）：1-6

[2]錢立新.速度350 km/h等級世界高速列車技術(shù)發(fā)展綜述[J].軌道交通，2007（11）：42-43.

[3]葉結(jié)和，楊尚磊.A6N01鋁合金脈沖MIG焊接接頭的組織與性能研究[J].電焊機(jī)，2013，43（1）：39-41.

[4]楊尚磊，林慶琳.A6N01鋁合金焊接接頭的微觀組織與力學(xué)性能[J].中國有色金屬學(xué)報，2012，22（10）：2720-2725.

[5]彭建，周綢，張丁非.高速列車用6N01鋁合金焊接接頭的組織與性能[J].金屬熱處理，2010，35（11）：33-36.

[6]李亞博.鋁合金CMT補(bǔ)焊工藝研究[D].河北：河北科技大學(xué)，2015.

[7]陳燦龍.高速列車用6N01鋁合金彎曲行為研究[D].江蘇：南京理工大學(xué)，2015.

[8]易杰，李落星，劉開勇，等.焊絲成分對6061-T6鋁合金雙脈沖MIG焊縫組織與性能的影響[J].兵器材料科學(xué)與工程，2015，38（3）：26-30.