變電站托板樁設(shè)計(jì)研究

陳俊勇，徐仲杰，袁巧云，陸勤華，吳 亮，陳仁朋

(1. 國(guó)網(wǎng)浙江慈溪市供電公司，浙江 寧波 315300；2. 中國(guó)能源建設(shè)集團(tuán)浙江省電力設(shè)計(jì)院有限公司，浙江 杭州 310012；3. 浙江大學(xué)巖土工程研究所，浙江 杭州 310058)

托板樁是一種新興的、經(jīng)濟(jì)有效的軟土地基處理方法，由回填土、剛性樁(帶托板)和地基土組成。目前該技術(shù)已廣泛應(yīng)用于高速公路、高速鐵路及圓形煤場(chǎng)等工程。本文將托板樁技術(shù)推廣到軟土地基高填方變電站的地基處理工程中，提出了深厚軟基高填方變電站托板樁的設(shè)計(jì)方法，包括樁體荷載分擔(dān)比、沉降及承載力的計(jì)算方法，最后給出了某新建變電站工程托板樁地基處理方案和設(shè)計(jì)計(jì)算分析。

1 變電站托板樁設(shè)計(jì)方法

深厚軟基上的高填方變電站工程，利用托板樁技術(shù)進(jìn)行地基處理，首先應(yīng)根據(jù)工程地質(zhì)條件，選擇合適的樁型，確定合理的樁間距和樁長(zhǎng)，充分利用樁間土和下臥持力層的承載能力，達(dá)到有效控制沉降、避免地面出現(xiàn)不均勻沉降，以實(shí)現(xiàn)降低工程造價(jià)，縮短施工工期，加快工程進(jìn)度，提高工程質(zhì)量等目的。

1.1 托板樁技術(shù)適用范圍

由于樁的壓縮性遠(yuǎn)小于樁間土的壓縮性，在填土荷載作用下，樁間土沉降大于樁頂沉降。樁和樁間土的沉降差使樁間上部填土相對(duì)于樁頂上部填土產(chǎn)生向下滑動(dòng)的趨勢(shì)，在相對(duì)滑動(dòng)面上產(chǎn)生拖拽力，促使樁間上部填土荷載往樁頂上轉(zhuǎn)移，這種現(xiàn)象即為土拱效應(yīng)。在土拱效應(yīng)的作用下，隨著距離樁頂高度的增加，樁頂和樁間土上部填土之間的差異沉降逐漸減小，差異沉降剛好減小到零的平面稱為等沉面。Hewlett & Randolph指出當(dāng)填土厚度小于相鄰樁的凈間距時(shí)，土拱則無(wú)法形成。英國(guó)BS 8006規(guī)范假設(shè)樁頂以上填土必須有足夠的高度，土體中才能形成完整的土拱，并稱此最小高度為臨界高度，用he表示，，其中Sa為樁間距，b為托板邊長(zhǎng)。北歐Nordic手冊(cè)采用楔形拱假設(shè)，三角形土楔的頂角假設(shè)為30°，臨界高度。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)研究的結(jié)果，軟土層打穿情況下填土中土拱等沉面高度為1.1～1.2倍樁托板凈間距，未打穿時(shí)等沉面高度為1.1～1.5倍樁托板凈間距。

為達(dá)到地基處理效果、避免地面出現(xiàn)不均勻沉降，設(shè)計(jì)的填土高度h應(yīng)大于等沉面高度he，即填土高度應(yīng)滿足下式要求：

式中：ψ為等沉面高度影響系數(shù)，建議取1.4～1.6；Sa,net為樁托板凈間距，Sa,net=Sab。采用托板樁技術(shù)進(jìn)行變電站軟基處理適用于填土高度大于1.6倍的樁托板凈間距的情況。

1.2 樁體荷載分擔(dān)比計(jì)算方法

樁體荷載分擔(dān)比是指樁體承受的荷載與單樁處理范圍內(nèi)填土總荷載之比，是托板樁復(fù)合地基設(shè)計(jì)中應(yīng)明確的關(guān)鍵內(nèi)容。Chen[6]等建立了托板樁單樁處理范圍的內(nèi)外土柱分析模型，可獲得樁體荷載分擔(dān)比的表達(dá)式。樁體荷載分擔(dān)比Ep可用下式計(jì)算：

式中：f為內(nèi)外土柱之間摩擦系數(shù)，f=tanφ；φ為填料內(nèi)摩擦角；K0為靜止土壓力系數(shù)，K0=1-sinφ；h為填土高度；he為等沉面高度，he=ψSa,net；ψ為等沉面高度影響系數(shù)，建議取1.4～1.6；Sa,net為樁托板凈間距，Sa,net=Sa－b，Sa為樁間距，b為托板邊長(zhǎng)；Di為內(nèi)土柱等效直徑，Di=1.128b；Do為外土柱等效外徑，正方形布樁時(shí)Do=1.128Sa，正三角形布樁時(shí)Do=1.05Sa；A為單樁處理范圍的面積， ；m為托板面積置換率，2/mbA= 。單樁處理范圍內(nèi)的填土總荷載 ，γ為填料重度。

當(dāng)φ分別取20°、25°、30°，正方形布樁，Sa分別取1.6 m、1.8 m、2 m、2.2 m，托板邊長(zhǎng)b=1 m，等沉面高度影響系數(shù)ψ=1.5，h分別取2 m、2.5 m、3 m、3.5 m、4 m時(shí)，樁體荷載分擔(dān)比如表1所示。

表1 樁體荷載分擔(dān)比(b=1 m，ψ=1.5)

(c) φ=30°樁間距 填土高度h=2.0 m h=2.5 m h=3.0 m h=3.5 m h=4.0 m Sa=1.6 m 83% 86% 88% 89% 90%Sa=1.8 m 78% 84% 87% 90% 92%Sa=2.0 m 73% 82% 88% 92% 95%Sa=2.2 m 67% 79% 88% 94% 98%

土工格柵碎石墊層對(duì)樁間土上部的路堤填料有一定的兜提作用，有利于減小樁間土壓力和壓縮量，對(duì)樁體荷載分擔(dān)比有一定的影響。當(dāng)樁頂設(shè)有土工格柵碎石墊層，可適當(dāng)考慮在一定程度上提高樁體荷載分擔(dān)比。

當(dāng)采用正三角形布樁或托板邊長(zhǎng)b、等沉面高度影響系數(shù)ψ取其它值時(shí)，根據(jù)式(2)計(jì)算樁體荷載分擔(dān)比Ep。知道樁體荷載分擔(dān)比Ep以后，作用在樁托板上的上部荷載Pp和作用在樁間土上的荷載Ps分別為：

1.3 承載力計(jì)算方法及驗(yàn)算

(1)中性點(diǎn)的確定

中性點(diǎn)是樁側(cè)正負(fù)摩阻力的分界點(diǎn)。在地基固結(jié)過(guò)程中，中性點(diǎn)的位置是不斷變化的。只有當(dāng)固結(jié)完成后，荷載和沉降處于穩(wěn)定時(shí)，中性點(diǎn)才會(huì)穩(wěn)定在某一固定的深度處。按照我國(guó)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》，對(duì)于軟弱地基，中性點(diǎn)深度為0.5～0.6倍的樁周沉降變形土層的下限深度。

有限元計(jì)算發(fā)現(xiàn)，軟土層打穿時(shí)中性點(diǎn)隨著地基固結(jié)而下移，當(dāng)固結(jié)完成時(shí)，中性點(diǎn)在0.59倍樁長(zhǎng)深度處；未打穿情況下，加荷瞬時(shí)和固結(jié)結(jié)束的中心點(diǎn)位置大致相同，中性點(diǎn)在0.42倍樁長(zhǎng)深度處。理論方法研究發(fā)現(xiàn)，軟土層打穿和未打穿時(shí)中性在地基固結(jié)過(guò)程都出現(xiàn)下移。當(dāng)固結(jié)完成后，打穿時(shí)中性點(diǎn)在0.25倍樁長(zhǎng)深度處，未打穿時(shí)在0.1倍樁長(zhǎng)深度處。此外，申蘇浙皖高速公路軟土層未打穿的樁承式路堤現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)的中性點(diǎn)一般在0.32～0.4倍樁長(zhǎng)深度處。

所以，軟土打穿時(shí)中性點(diǎn)位置建議取0.5～0.6倍樁長(zhǎng)；未打穿時(shí)中性點(diǎn)位置建議取0.2～0.3倍樁長(zhǎng)。當(dāng)土質(zhì)很差時(shí)取高值，反之取低值。

(2)單樁豎向承載力驗(yàn)算

單樁承載力應(yīng)通過(guò)單樁豎向靜載荷試驗(yàn)確定。初步設(shè)計(jì)時(shí)，單樁豎向承載力設(shè)計(jì)值Rp可按下式驗(yàn)算(不計(jì)負(fù)摩阻力段)：

式中：Quk是單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值；qpk和qsk分別是樁端阻力和樁側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值；Ap是樁端面積；u是樁身周邊長(zhǎng)度；li是第i層土的厚度；η是安全系數(shù)；Pp為作用在樁托板上的填土荷載。由于托板樁處理地基中的樁體主要用于控制沉降，對(duì)于承載力方面只要能滿足要求，稍有富余即可，所以建議安全系數(shù)η取1.2～1.5。

(3)托板樁地基豎向承載力驗(yàn)算

在托板樁復(fù)合地基中，一個(gè)重要設(shè)計(jì)思想是允許樁發(fā)生一定的沉降，以便充分發(fā)揮樁間土的承載力。在工程設(shè)計(jì)時(shí)，可以認(rèn)為樁間土充分發(fā)揮了承載力。在單樁處理范圍內(nèi)，托板樁和樁間土的總承載力應(yīng)大于樁頂平面以上填土總荷載。初步設(shè)計(jì)時(shí)，托板樁地基的豎向承載力特征值fspk可按下式驗(yàn)算：

式中：m為托板面積置換率；Rp為單樁豎向承載力設(shè)計(jì)值；b為托板邊長(zhǎng)；fak為地基承載力特征值；γ為填料重度，h為托板頂面以上填土高度。

1.4 沉降計(jì)算方法

托板樁處理地基的總沉降主要由以下幾部分組成：填土自身壓縮量Scb、樁體自身壓縮量Spb、樁托板向上進(jìn)入填土的位移Spu、樁端刺入下臥層的位移Spd及下臥層的沉降量Sb。填土自身的壓縮量Scb很小，一般在施工中已經(jīng)完成，為1～2 cm左右，可忽略不計(jì)。當(dāng)采用剛性樁時(shí)，因其樁身模量較高，樁身壓縮量Spb一般較小，通常為5～15 mm；當(dāng)采用半剛性樁時(shí)，樁身壓縮量則不容忽視。樁托板向上進(jìn)入填土的位移Spu在1～5 cm之間，軟土層打穿時(shí)取低值，未打穿時(shí)取高值。樁端刺入下臥層的位移Spd一般為5～6 cm。在深厚軟基中，當(dāng)樁未打穿軟土?xí)r，托板樁技術(shù)處理地基的工后沉降主要取決下臥層的沉降，因此下臥層的沉降計(jì)算是關(guān)鍵。計(jì)算下臥層的沉降首先應(yīng)計(jì)算下臥層的附加應(yīng)力。

圖1 樁端平面附加應(yīng)力計(jì)算示意圖

如圖1所示，變電站主變區(qū)域一般采用筏板基礎(chǔ)，Pr為主變筏板基礎(chǔ)承受的上部荷載，γr為筏板自重，Ar為筏板面積，h1為筏板厚度；筏板和樁托板頂面之間的鋪設(shè)土工格柵加筋墊層，墊層重度為γc，厚度為h2；主變以外其他區(qū)域填土高度為h，填土重度為γ。地下水位位于樁頂平面以下，則托板頂面的附加應(yīng)力為

式中：pa,top和pb,top分別是主變區(qū)域和主變以外區(qū)域樁托板頂面高度處的附加應(yīng)力；σz為樁托板頂面高度處回填之前地基自重應(yīng)力。

軟土地基上的變電站往往大面積回填土，所以可認(rèn)為大面積填土荷載能夠全部傳遞到樁端平面。而主變區(qū)域上部豎向荷載通過(guò)筏板分配給地基中的樁和土，然后往地基深處和水平向擴(kuò)散傳遞。因此主變區(qū)域傳遞到樁端的附加應(yīng)力遠(yuǎn)小于樁頂平面的平均附加應(yīng)力。定義樁端平面的附加應(yīng)力與樁頂平面的附加應(yīng)力的比值為樁端荷載傳遞系數(shù)。陳仁朋等通過(guò)回歸分析獲得了樁端荷載傳遞系數(shù)的計(jì)算公式，當(dāng)土層均勻時(shí)，樁端荷載傳遞系數(shù)表示為：

式中：Sa/d、l/d、np分別為樁的距徑比、長(zhǎng)徑比和筏板基礎(chǔ)下的總樁數(shù)。

樁端平面的附加應(yīng)力

式中：pa,end為主變區(qū)域樁端平面附加應(yīng)力，其作用范圍為筏板基礎(chǔ)在樁端平面的投影面；pb,end為主變以外區(qū)域樁端平面附加應(yīng)力；ψt為樁端荷載傳遞系數(shù)，根據(jù)式(10)計(jì)算。樁端下臥層的沉降Sb可按下式簡(jiǎn)化計(jì)算：

式中：Esi為樁端以下各層土的壓縮模量，Hi為樁端以下各層土的厚度，Δpi為樁端平面以下各層土的附加應(yīng)力平均值，主變和主變以外區(qū)域樁端平面附加應(yīng)力分別為pa,end和pb,end，樁端平面以下附加應(yīng)力分布按照布氏解計(jì)算，計(jì)算深度按照附加應(yīng)力為0.1～0.2倍土層自重應(yīng)力確定。

忽略填土和樁體的壓縮量，以及施工期內(nèi)的沉降，則托板樁處理地基的工后沉降S按下式計(jì)算：

式中：Ut為施工結(jié)束時(shí)候下臥層地基固結(jié)度。根據(jù)徐正中有限元計(jì)算的結(jié)果，對(duì)于打穿情況，當(dāng)施工結(jié)束時(shí)地基固結(jié)度約為10%；對(duì)于未打穿情況，當(dāng)施工結(jié)束時(shí)，下臥層地基固結(jié)度幾乎為0。所以，當(dāng)樁打穿軟土層時(shí)，Ut取為10%；當(dāng)樁未打穿軟土層時(shí)，Ut取為0。

2 工程實(shí)例

2.1 工程概況

某220 kV變電站新建工程，建設(shè)規(guī)模最終容量為3臺(tái)240 MVA主變壓器，本期建2×240 MVA，征地按遠(yuǎn)景占地面積一次征用，土地性質(zhì)為新增建設(shè)用地。站址場(chǎng)地地貌單元為山前平地，地勢(shì)平緩，自然地面標(biāo)高為6.25 m(1985國(guó)家高程基準(zhǔn))左右，地形條件較好。地下水位隨季節(jié)變化，雨季時(shí)接近地表，地下水位一般埋深在0.0～0.5 m。根據(jù)水文氣象報(bào)告，站址附近50年一遇設(shè)計(jì)洪水位為8.51 m，場(chǎng)地設(shè)計(jì)標(biāo)高擬取8.55 m，該新建變電站主變場(chǎng)地原始標(biāo)高6.41 m，填土高度2.1 m。表2和表3給出了地基各層土物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)和樁基設(shè)計(jì)參數(shù)。

表2 地基土物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)

表3 樁基設(shè)計(jì)參數(shù)

2.2 設(shè)計(jì)計(jì)算分析

2.2.1 托板樁設(shè)計(jì)方案

主變區(qū)域采用筏板基礎(chǔ)見(jiàn)圖2，筏板尺寸7.4 m×5.4 m，筏板基礎(chǔ)高1.4 m，基礎(chǔ)埋深1.2 m，重度為25 kN/m3，主變承受總重量2250 kN。油坑壁外緣尺寸12.65 m×10.50 m，底板厚0.3 m，埋深1 m，換算底板底面均布荷載約為18 kPa，底板與托板頂面填土厚1 m。

圖2 主變樁位布置大樣圖

托板樁地基處理設(shè)計(jì)方案：采用Φ377沉管灌注樁，樁頂標(biāo)高6.21 m，采用正三角形布置，樁間距1.8 m，方案一主變區(qū)域樁長(zhǎng)取15 m，油坑區(qū)域樁長(zhǎng)取12 m；方案二主變區(qū)域樁長(zhǎng)取18 m，油坑區(qū)域樁長(zhǎng)取15 m。每根樁頂設(shè)一托板，尺寸為1 m×1 m×0.3 m(厚)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C25，托板頂面標(biāo)高6.41 m，樁頂標(biāo)高6.21 m，托板與主變筏板基礎(chǔ)或油坑底板之間采用土工格柵碎石墊層，重度為18 kN/m3。

2.2.2 荷載分擔(dān)比計(jì)算

本算例設(shè)計(jì)方案中，正三角形布樁，Sa=1.8 m，單樁處理范圍面積A=2.8 m2，托板邊長(zhǎng)b=1m，面積置換率m/b2/A=35.6%。等沉面高度影響系數(shù)Ψ取1.5，則等沉面高度he=Ψ(Sa－b)=1.2 m。取填土內(nèi)摩擦角φ=25°，根據(jù)式(2)可計(jì)算得樁體荷載分擔(dān)比Ep=86%。

2.2.3 沉降計(jì)算

(1) 方案一

① 樁端平面附加應(yīng)力計(jì)算

主變筏板基礎(chǔ)承受的上部結(jié)構(gòu)豎向荷載為：

2250 kN/(7.4 m×5.4 m)=56.3 kPa

混凝土筏板自重：

25 kN/m3×1.4 m=35 kPa

土工格柵碎石墊層自重為：

18 kN/m3×0.9 m=16.2 kPa

所以主變區(qū)域樁托板頂面高度處的附加應(yīng)力：

pa,top=56.3+35+16.2=107.5 kPa

油坑區(qū)域荷載：

18 kPa+18 kN/m3×1.1 m=37.8 kPa

場(chǎng)地填土自重為：

18kN/m3×2.1 m=37.8 kPa

即主變以外區(qū)域樁托板頂面高度處的附加應(yīng)力pb,top=37.8 kPa

樁端荷載傳遞系數(shù)：

當(dāng)樁長(zhǎng)l=15 m，樁徑d=0.377 m，樁間距Sa=1.8 m，筏板基礎(chǔ)區(qū)內(nèi)樁數(shù)np=16時(shí)，ψt=0.32。

主變區(qū)域樁端平面的附加應(yīng)力：

主變以外區(qū)域樁端平面的附加應(yīng)力：

② 樁端下臥層沉降及總沉降計(jì)算

主變區(qū)域樁端下臥層沉降：

主變以外區(qū)域樁端下臥層沉降：

忽略填土和樁體的壓縮量，以及施工期內(nèi)的沉降，則主變區(qū)域托板樁地基處理的工后沉降S=(1－Ut)Sb=(1－0)×22.3 cm=22.3 cm；主變以外區(qū)域托板樁地基處理的工后沉降S=(1－Ut)Sb=(1－0)×19.2 cm=19.2 cm。

當(dāng)主變區(qū)域樁長(zhǎng)l=15 m，油坑區(qū)域樁長(zhǎng)l=12 m，主變區(qū)域與油坑區(qū)域沉降差為3.1 cm，沉降不協(xié)調(diào)。

(2) 方案二

① 樁端平面附加應(yīng)力計(jì)算

樁托板頂面高度處的附加應(yīng)力計(jì)算與方案一相同，主變區(qū)域pa,top=107.5 kPa，主變以外區(qū)域pb,top=37.8 kPa。

樁端荷載傳遞系數(shù)：

當(dāng)樁長(zhǎng)l=18m，樁徑d=0.377m，樁間距Sa=1.8m，筏板基礎(chǔ)區(qū)內(nèi)樁數(shù)np=16時(shí)，ψt=0.28；

主變區(qū)域樁端平面的附加應(yīng)力：

主變以外區(qū)域樁端平面的附加應(yīng)力：

② 樁端下臥層沉降及總沉降計(jì)算主變區(qū)域樁端下臥層沉降：

主變以外區(qū)域樁端下臥層沉降：

忽略填土和樁體的壓縮量，以及施工期內(nèi)的沉降，則主變區(qū)域托板樁地基處理的工后沉降S=(1－Ut)Sb=(1－0)×13.5 cm=13.5 cm；主變以外區(qū)域托板樁地基處理的工后沉降S=(1－Ut)Sb=(1－0)×14.0 cm=14.0cm。

當(dāng)主變區(qū)域樁長(zhǎng)l=18 m，油坑區(qū)域樁長(zhǎng)l=15 m，主變和油坑區(qū)域差異沉降為0.5 cm，沉降協(xié)調(diào)。

2.2.4 承載力計(jì)算

(1) 方案一

① 主變區(qū)域

樁托板頂面以上作用荷載：

p= 56.3+35+16.2=107.5 kPa

單樁處理范圍等效直徑：

de=1.05×1.8 m=1.89 m

單樁處理范圍面積：

單樁處理范圍內(nèi)總荷載：

P=107.5 kPa×2.8 m2=301 kN

取樁的中性點(diǎn)深度l0=0.3l，取中性點(diǎn)以上樁身側(cè)阻力為零，單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值：

安全系數(shù)η取1.5，則單樁豎向承載力設(shè)計(jì)值，不滿足要求。

地基土承載力取50 kPa(粉質(zhì)粘土層地基承載力特征值為110 kPa，淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層為60 kPa)，則托板樁地基豎向承載力：

(2) 方案二

① 主變區(qū)域

樁托板頂面以上作用荷載：

p= 5 6.3 + 3 5+ 1 6.2 = 107.5kPa

單樁處理范圍等效直徑：

de=1.05× 1.8m = 1.89m

單樁處理范圍面積：

單樁處理范圍內(nèi)總荷載：

P= 1 07.5kPa×2.8m2=301kN

取樁的中性點(diǎn)深度l0=0.3l，取中性點(diǎn)以上樁身側(cè)阻力為零，單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值：

安全系數(shù)η取1.2，則單樁豎向承載力設(shè)計(jì)值滿足要求。

地基承載力取50 kPa(粉質(zhì)粘土層地基承載力特征值為110 kPa，淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層為60 kPa)，則托板樁地基豎向承載力：

② 主變以外區(qū)域

托板頂面以上作用荷載：

p= 1 8kN/m3× 2 .1m = 37.8kPa

單樁處理范圍等效直徑：

de=1.05× 1.8m = 1.89m

單樁處理范圍面積：

單樁處理范圍內(nèi)總荷載：

P= 3 7.8kPa×2.8m2=106kN

取樁的中性點(diǎn)深度l0=0.3l，取 中性點(diǎn)以上樁身側(cè)阻力為零，單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值：

取安全系數(shù)η=1.5，則單樁豎向承載力設(shè)計(jì)值，滿足要求。

地基承載力取50 kPa(粉質(zhì)粘土層地基承載力特征值為110 kPa，淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層為60 kPa)，則托板樁地基豎向承載力：

兩種設(shè)計(jì)方案對(duì)比分析見(jiàn)表4。由表4可以看出，方案二滿足承載力要求，充分發(fā)揮了樁間土的承載力，樁體荷載分擔(dān)比在合適的范圍內(nèi)，主變和油坑區(qū)域沉降及沉降差較小。

3 結(jié)論

本文將托板樁技術(shù)推廣應(yīng)用到軟土地區(qū)高填方變電站地基處理工程中，分析了托板樁技術(shù)的適用范圍，提出了深厚軟基高填方變電站托板樁地基處理的設(shè)計(jì)方法，包括樁體荷載分擔(dān)比、承載力及沉降計(jì)算方法，并結(jié)合某新建變電站托板樁地基處理工程算例分析，得出以下結(jié)論：

(1)填土高度至少要大于1.0～1.6倍樁托板凈間距，才能保證填土中形成“完整土拱”，填土頂面不出現(xiàn)較大不均勻沉降。因此托板樁技術(shù)適用于填土高度大于1.6倍樁托板凈間距情況。

表4 托板樁設(shè)計(jì)方案對(duì)比分析

(2)在工程常用的設(shè)計(jì)參數(shù)條件下，建議樁體荷載分擔(dān)比的取值范圍在60%～80%之間。當(dāng)軟土層未打穿時(shí)荷載分擔(dān)比取低值，打穿時(shí)取高值。當(dāng)樁托板寬度與樁間距之比較小，荷載分擔(dān)比取低值；而當(dāng)樁托板寬度與樁間距之比較大，取高值。

(3)樁端下臥軟土層的厚度對(duì)地基總沉降影響很大；下臥軟土層越厚，總沉降越大；在實(shí)際設(shè)計(jì)中可以通過(guò)改變樁長(zhǎng)來(lái)調(diào)節(jié)沉降。

(4)對(duì)于常規(guī)工程，填土厚度在5 m以內(nèi)，托板樁樁徑d取400～600 mm，托板宜采用正方形或者圓形，正方形邊長(zhǎng)或者圓形直徑可以取1000～1500 mm，托板厚度取300～400 mm，樁間距Sa取3～5d，樁長(zhǎng)可以根據(jù)軟土層厚度確定。如果軟土層厚度小于10 m，樁可以打穿軟土；如果軟土層厚度大于15 m，樁長(zhǎng)宜控制在15 m以內(nèi)。如果填土厚度大于5 m，軟土層厚度大于20 m，應(yīng)該進(jìn)行詳細(xì)理論分析計(jì)算，以確定設(shè)計(jì)參數(shù)。

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