陜北地區(qū)低濕條件下混凝土碳化深度及影響因素研究

張立勃， 張孝珍， 張然然

(1. 中鐵隧道局集團(tuán)有限公司工程試驗(yàn)分公司， 河南 洛陽 471009； 2. 中鐵隧道局集團(tuán)職工大學(xué)， 河南 洛陽 471009)

0 引言

混凝土的碳化對素混凝土并無不利影響，但對鋼筋混凝土的耐久性則有著巨大的破壞作用。碳化與環(huán)境溫度、環(huán)境相對濕度、材料強(qiáng)度、齡期等有著密切關(guān)系。對于混凝土的碳化深度及碳化的影響因素，已經(jīng)有了比較多的試驗(yàn)研究、理論研究和模型預(yù)測，牛荻濤等[1]通過鹽溶液浸泡與碳化交替方式,研究了碳化作用對混凝土中氯離子擴(kuò)散的影響； 韓建德等[2]對已有的碳化模型進(jìn)行分類,并對今后碳化反應(yīng)模型的研究重點(diǎn)進(jìn)行了展望； 周萬良等[3]通過調(diào)整混凝土中摻合料的種類及摻量，研究了粉煤灰、礦粉混凝土的抗碳化性能； 余波等[4]通過合理量化碳化環(huán)境作用并準(zhǔn)確分析混凝土碳化深度,對混凝土結(jié)構(gòu)的耐久性進(jìn)行了定量分析； 黃秀亮等[5]研究了不同粉煤灰取代率、水膠比對再生混凝土抗碳化性能的影響；萬朝均等[6]利用自研裝置,分層測定了碳化粉煤灰水泥石中CaCO3的含量，定義了完全碳化區(qū)、部分碳化區(qū)、未碳化區(qū)等概念和碳化程度、 碳化速度等特征指標(biāo)； 趙冰華等[7]通過加速碳化試驗(yàn)方法研究了不同齡期的碳化作用對混凝土試件的強(qiáng)度、吸水率以及抗?jié)B性的影響； 曹明莉等[8]通過對混凝土碳化系數(shù)的研究形成了不同的碳化模型，即基于氣體擴(kuò)散理論的理論模型、基于試驗(yàn)結(jié)果的經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ鸵约盎跀U(kuò)散理論和試驗(yàn)結(jié)果的模型； 羅小勇等[9]研究發(fā)現(xiàn)應(yīng)力對混凝土碳化耐久性的影響是顯著的； 盧超輝等[10]提出了混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)碳化深度預(yù)測模型，為碳化環(huán)境下混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的碳化耐久性壽命預(yù)測提供了計(jì)算工具； 李蓓等[11]引入中心水泥顆粒的未水化層、水化產(chǎn)物層和空氣層的受干擾程度3個(gè)參數(shù)量化表征了水泥水化進(jìn)程的影響因素，并提出了基于水泥水化的混凝土碳化深度預(yù)測方法。上述對于混凝土碳化的研究集中在碳化的發(fā)展機(jī)制和影響因素方面，多以理論研究為主，并未結(jié)合某一地域的氣候特點(diǎn)展開混凝土碳化深度研究。

陜北地區(qū)指的是陜西省北部的榆林市和延安市，屬于溫帶大陸性半干旱氣候，年降雨量為300～600 mm，年蒸發(fā)量為1 556～1 896 mm，蒸發(fā)量遠(yuǎn)大于降雨量，氣候較干燥，全年平均相對濕度為50%～60%。通過查閱大量的陜北地區(qū)歷史氣候資料，結(jié)合對工程實(shí)體的碳化情況實(shí)測，從碳化深度及影響因素2方面對低濕條件下混凝土的碳化情況進(jìn)行分析研究，在此基礎(chǔ)上提出適合陜北地區(qū)氣候特點(diǎn)的混凝土碳化深度預(yù)測公式，并提出降低碳化影響的具體措施。

1 相對濕度和碳化深度的關(guān)系

喬永平等[12]的研究表明，相對濕度的大小決定著混凝土孔隙水飽和度的大小。相對濕度較大時(shí)，混凝土的含水率較高，CO2向混凝土內(nèi)部擴(kuò)散的速度將降低甚至停止，從而使混凝土的碳化速度大大降低；相對濕度較小時(shí)，混凝土處于較為干燥或是含水率較低的狀態(tài)，雖然CO2的擴(kuò)散速度較快，但是由于碳化反應(yīng)所需的水分不足，使得碳化速度較慢。碳化速度與相對濕度的關(guān)系呈拋物線狀，相對濕度在40%～60%時(shí)，碳化速度較快，并在50%時(shí)達(dá)到最大值。

環(huán)境相對濕度的大小決定了混凝土孔隙中能否形成液相環(huán)境，這是碳化反應(yīng)能否進(jìn)行的關(guān)鍵；適宜的環(huán)境相對濕度會(huì)使CO2的孔隙飽和度達(dá)到最大，這決定了碳化反應(yīng)的速度；隨著碳化的進(jìn)行，碳化反應(yīng)本身生成的水會(huì)釋放到混凝土孔隙中，使CO2的體積分?jǐn)?shù)降低，減緩了碳化反應(yīng)的速度。

TB 10005—2010《鐵路混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)規(guī)范》[13]和TB 10424—2010《鐵路混凝土工程施工質(zhì)量驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)》[14]提到，在碳化銹蝕為主的環(huán)境條件下，混凝土的碳化主要受制于CO2、H2O和O2的供給程度。當(dāng)相對濕度較大時(shí)，特別是水位變動(dòng)區(qū)和干濕交替部位，容易發(fā)生碳化銹蝕； 當(dāng)相對濕度小于60%時(shí)，由于缺少水的參與，鋼筋的銹蝕較難發(fā)生；當(dāng)結(jié)構(gòu)處于水下或土中時(shí)，由于缺少CO2的有效補(bǔ)給，混凝土的碳化速度也會(huì)很緩慢。

2 低濕條件下混凝土碳化情況

2.1 低濕條件下碳化情況實(shí)測

為了力求獲得的碳化深度實(shí)測數(shù)據(jù)全面，選取了延安市宜川縣境內(nèi)的幾個(gè)不同的工程結(jié)構(gòu)物為測試對象，包括隧道的二次襯砌和橋梁的橋墩、承臺(tái)、橋臺(tái)。同時(shí)為了使測得的數(shù)據(jù)有可比性，測試面盡可能選擇光滑密實(shí)的混凝土表面，以排除不密實(shí)的混凝土可能造成的影響?，F(xiàn)場碳化測試過程如圖1所示。

(a) (b)

(c) (d)圖1 碳化測試過程照片F(xiàn)ig. 1 Photos of concrete carbonization test

2.1.1 段家坪隧道二次襯砌混凝土碳化情況實(shí)測

碳化深度測試段的混凝土強(qiáng)度等級為C40，混凝土養(yǎng)護(hù)齡期為29～330 d。隧道內(nèi)環(huán)境較為干燥，且隧道并未貫通，因此幾乎不受外界日相對濕度變化的影響，其相對濕度大約恒定在50%～60%。碳化深度詳細(xì)測試數(shù)據(jù)見表1。

表1段家坪隧道二次襯砌混凝土碳化情況

Table 1 Concrete carbonization of secondary lining of Duanjiaping Tunnel

齡期/d碳化深度/mm測點(diǎn)1測點(diǎn)2測點(diǎn)3測點(diǎn)4測點(diǎn)5測點(diǎn)6測點(diǎn)7測點(diǎn)8回彈強(qiáng)度/MPa3305．735．995．975．896．225．447．747．0749．33004．894．554．734．494．044．345．315．3645．22405．115．904．414．634．024．714．294．2747．81805．725．405．195．545．445．575．855．1942．11203．743．995．724．663．993．342．753．8244．5902．332．453．122．892．152．282．032．3743．9581．211．361．251．191．281．371．451．3341．9290．500．460．410．320．280．260．390．3440．6

2.1.2 仕望河特大橋橋墩混凝土碳化情況實(shí)測

碳化深度測試段的混凝土強(qiáng)度等級為C35，混凝土養(yǎng)護(hù)齡期為30～330 d，結(jié)構(gòu)物所處位置露天無遮擋，其養(yǎng)護(hù)溫度、相對濕度隨環(huán)境溫濕度變化而變化。碳化深度詳細(xì)測試數(shù)據(jù)見表2。

表2仕望河特大橋橋墩混凝土碳化情況

Table 2 Concrete carbonization of piers of Shiwang River Grand Bridge

齡期/d碳化深度/mm測點(diǎn)1測點(diǎn)2測點(diǎn)3測點(diǎn)4測點(diǎn)5測點(diǎn)6測點(diǎn)7測點(diǎn)8回彈強(qiáng)度/MPa3303．002．463．554．263．944．353．843．3544．33002．853．963．844．573．073．193．762．7743．12383．533．353．143．154．715．094．504．0541．61805．076．415．266．855．763．753．697．5538．21186．235．415．754．365．465．785．835．0743．5904．334．253．263．883．153．253．414．0940．2602．862．343．043．432．512．362．112．5336．5301．321．651．030．870．651．261．211．3837．9

2.1.3 西坪塬隧道二次襯砌混凝土碳化情況實(shí)測

碳化深度測試段的混凝土強(qiáng)度等級為C40，混凝土養(yǎng)護(hù)齡期為33～329 d，與段家坪隧道所處環(huán)境基本相同。碳化深度詳細(xì)測試數(shù)據(jù)見表3。

表3西坪塬隧道二次襯砌混凝土碳化情況

Table 3 Concrete carbonization of secondary lining of Xipingyuan Tunnel

齡期/d碳化深度/mm測點(diǎn)1測點(diǎn)2測點(diǎn)3測點(diǎn)4測點(diǎn)5測點(diǎn)6測點(diǎn)7測點(diǎn)8回彈強(qiáng)度/MPa3298．017．737．716．698．027．647．338．0245．23007．787．588．646．617．287．377．345．6046．32407．527．316．315．227．327．426．055．3643．51805．025．315．035．274．494．496．085．1244．11204．304．284．284．283．674．203．324．8541．2913．123．243．012．883．233．192．963．1340．7602．112．232．192．461．891．752．032．1443．3331．021．251．171．060．960．951．131．0640．2

2.1.4 袁家河大橋橋墩混凝土碳化情況實(shí)測

碳化深度測試段的混凝土強(qiáng)度等級為C35，混凝土養(yǎng)護(hù)齡期為32～330 d，與仕望河特大橋所處環(huán)境類似。碳化深度詳細(xì)測試數(shù)據(jù)見表4。

表4 袁家河大橋橋墩混凝土碳化情況Table 4 Concrete carbonization of piers of Yuanjia River Bridge

2.2 低濕條件下影響碳化深度發(fā)展的可能因素

2.2.1 混凝土強(qiáng)度和碳化深度的關(guān)系

本次碳化深度測試只針對了C40和C35等級的混凝土(理論配合比見表5)，將表1—4中的數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算，得出某個(gè)齡期的平均碳化深度后，重新整理(見表6)，發(fā)現(xiàn)在第1—6個(gè)月時(shí)，C35混凝土的平均碳化深度略高于C40，在第8—12個(gè)月時(shí)， C35混凝土的平均碳化深度接近第3—6個(gè)月時(shí)的數(shù)據(jù)，而C40混凝土碳化深度隨著齡期變長呈繼續(xù)增長趨勢。

將表1—4及表6的數(shù)據(jù)匯總，制成混凝土碳化深度-回彈強(qiáng)度關(guān)系圖，如圖2所示。由圖2可知： 如果忽略混凝土強(qiáng)度等級和齡期的不同，回彈強(qiáng)度越大，碳化深度越大，這是由于隨著齡期增長混凝土回彈強(qiáng)度和碳化深度同趨勢增長的結(jié)果； 同齡期、同強(qiáng)度等級的混凝土，實(shí)測回彈強(qiáng)度和碳化深度的發(fā)展趨勢并沒有呈現(xiàn)相同或相反的規(guī)律。

2.2.2 齡期和碳化深度的關(guān)系

通過對混凝土齡期和碳化深度關(guān)系的研究，國內(nèi)外學(xué)者提出了多種碳化深度預(yù)測模型，目前一致認(rèn)可的模型是混凝土碳化深度與碳化時(shí)間的平方根成正比：

(1)

式中：xc為混凝土碳化深度，mm；k為碳化系數(shù)，是反映混凝土碳化速度快慢的綜合參數(shù)；t為碳化時(shí)間，d。

本試驗(yàn)基于在不同工程結(jié)構(gòu)物上測得的碳化深度數(shù)據(jù)，結(jié)合式(1)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)計(jì)算，測得k≈0.312 51，那么陜北地區(qū)低濕條件下碳化深度預(yù)測公式為：

(2)

將表5中的數(shù)據(jù)進(jìn)行回歸分析，當(dāng)按冪函數(shù)進(jìn)行趨勢預(yù)測時(shí)(見圖3)，得到的相關(guān)系數(shù)(R2≈0.727)最接近1，因此碳化深度預(yù)測回歸公式為：

y=0.103t0.713。

(3)

式中y為混凝土碳化深度，mm。

表5 C40混凝土二次襯砌及C35混凝土橋墩配合比Table 5 Mixing proportions of concrete C40 secondary lining and concrete C35 pier

表6 C40和C35混凝土碳化情況Table 6 Carbonization of concretes C40 and C35

圖2 混凝土碳化深度-回彈強(qiáng)度關(guān)系

Fig. 2 Relationship between carbonization depth and rebound strength of concrete

圖3 混凝土碳化深度與齡期的關(guān)系

Fig. 3 Relationship between carbonization depth and age of concrete

式(2)和式(3)為在一定數(shù)量的實(shí)測碳化深度數(shù)據(jù)基礎(chǔ)上建立的預(yù)測公式，由圖3可知，式(3)的相關(guān)系數(shù)R2=0.727，為中度相關(guān)。通過式(2)和式(3)進(jìn)行碳化深度計(jì)算，將得到的計(jì)算值進(jìn)行對比(見表7)，由表7可知： 當(dāng)齡期≤330 d時(shí)，式(2)和式(3)得到的混凝土碳化深度基本一致，但當(dāng)齡期>330 d后，式(3)計(jì)算出的碳化深度值比式(2)明顯變大，不符合混凝土碳化速度逐漸變慢的規(guī)律，因此建議式(3)僅用于計(jì)算齡期≤330 d的混凝土碳化深度。在運(yùn)用式(2)計(jì)算齡期>330 d的混凝土碳化深度時(shí)，應(yīng)進(jìn)行實(shí)體檢測以驗(yàn)證結(jié)果，當(dāng)發(fā)現(xiàn)有偏差時(shí)應(yīng)進(jìn)行適當(dāng)修正。式(2)和式(3)對于陜北地區(qū)低濕條件下混凝土結(jié)構(gòu)物的碳化深度預(yù)測有一定借鑒意義。

表7碳化深度公式計(jì)算值對比

Table 7 Comparison of calculation values of carbonization depth between different formulas

齡期/d碳化深度/mm式(2)計(jì)算值式(3)計(jì)算值301．711．16602．421．91902．962．551203．423．131503．833．671804．194．182104．534．662404．845．132705．145．583005．416．013305．686．433906．177．254506．638．035107．068．785707．469．506607．8410．208409．0612．53120010．8316．15

2.2.3 光照和碳化深度的關(guān)系

在整理表2和表4的數(shù)據(jù)時(shí)，發(fā)現(xiàn)橋墩的向陽面和背陰面的碳化深度似乎存在某種規(guī)律，于是重新選取袁家河大橋、店子河特大橋和仕望河特大橋的幾個(gè)結(jié)構(gòu)物的向陽面和背陰面進(jìn)行碳化深度測定，具體數(shù)據(jù)見表8。

表8 向陽面和背陰面混凝土碳化情況Table 8 Concrete carbonization at sunny slope and shady slope

由表8可知： 同一結(jié)構(gòu)物的向陽面平均碳化深度值均大于背陰面，平均差值約為1.32 mm，因此推測光照會(huì)加速碳化的進(jìn)程，并且有著較大的影響。這是因?yàn)楫?dāng)其他條件相同時(shí)，向陽面的溫度高于背陰面，加快了氣體擴(kuò)散速度，進(jìn)而導(dǎo)致混凝土的碳化速度加快[15]； 同時(shí)，由于碳化過程是化學(xué)反應(yīng)，較高的溫度也加快了碳化反應(yīng)速度，使得在經(jīng)過一定時(shí)間后，混凝土向陽面和背陰面碳化深度出現(xiàn)了較大差異。

2.2.4 結(jié)構(gòu)物位置和碳化深度的關(guān)系

比較表6中隧道和橋墩的碳化深度值可知，隨著時(shí)間的增加，隧道內(nèi)混凝土的碳化深度逐漸高于橋墩。這是因?yàn)樵谒淼朗┕て陂g，大型機(jī)械設(shè)備及鉆爆法施工帶來了大量的熱量，并且由于洞內(nèi)是一個(gè)相對封閉的環(huán)境，洞內(nèi)的年平均溫度要高于洞外，故隧道內(nèi)混凝土碳化反應(yīng)時(shí)間更長，碳化深度更大。

2.3 低濕條件下減少或避免碳化發(fā)生的方法

關(guān)于降低碳化發(fā)生的危害方面，一般采取2種方法： 增強(qiáng)密實(shí)度法和高堿性環(huán)境法。

在增強(qiáng)密實(shí)度法應(yīng)用方面，可以通過隔絕空氣來實(shí)現(xiàn)。實(shí)際工程中經(jīng)常應(yīng)用環(huán)氧厚漿涂料、硅粉砂漿和混凝土封面處理等幾種方法來減慢和阻止CO2的進(jìn)入； 也可以采用SR嵌縫膏和SBS改性瀝青灌注、涂抹、封閉混凝土的表面以隔絕空氣； 也可以通過摻入活性礦物粉末，如粉煤灰、磨細(xì)礦渣粉等來改善混凝土的微結(jié)構(gòu)，增加其密實(shí)度。

在高堿性環(huán)境法應(yīng)用方面，可以通過調(diào)整混凝土配合比來保證一個(gè)適度的高堿性環(huán)境。現(xiàn)行TB 10424—2010《鐵路混凝土工程施工質(zhì)量驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)》[14]中提到，混凝土最大堿含量要滿足不同設(shè)計(jì)使用年限和環(huán)境條件對應(yīng)堿含量的限值要求。但從降低碳化危害的角度出發(fā)，應(yīng)適當(dāng)增大混凝土的堿含量，即盡量選用堿含量為0.60%～0.80%的中堿水泥，在不超過規(guī)范要求的前提下，要盡可能地提高混凝土總堿含量； 同時(shí)，應(yīng)摻入適量粉煤灰，使其能起到微集料填充密實(shí)作用的同時(shí)，避免摻入太多而對Ca(OH)2等堿性物質(zhì)造成過度消耗。

3 結(jié)論與討論

1)混凝土碳化速率受相對濕度的影響很大。

3)降低碳化發(fā)生的危害可采用增強(qiáng)密實(shí)度法和高堿性環(huán)境法。增強(qiáng)密實(shí)度法實(shí)為隔絕空氣； 高堿性環(huán)境法著手于混凝土配合比的調(diào)整，在密實(shí)度得到改善的混凝土中建立一個(gè)適度的高堿環(huán)境，以減少或避免混凝土碳化對耐久性的不利影響。

4)目前在混凝土碳化受光照和結(jié)構(gòu)物位置的影響方面，可以進(jìn)行定性的比較和分析，這對于了解混凝土的碳化規(guī)律可起到一定的借鑒作用，但還缺乏定量方面的研究及分析和計(jì)算方法，后續(xù)的研究可以圍繞著這些方面來開展。

參考文獻(xiàn)(References)：

[1] 牛荻濤, 孫叢濤. 混凝土碳化與氯離子侵蝕共同作用研究[J]. 硅酸鹽學(xué)報(bào), 2013, 41(8): 1094.

NIU Ditao, SUN Congtao. Study of interaction of concrete carbonation and chloride corrosion[J]. Journal of the Chinese Ceramic Society, 2013, 41(8): 1094.

[2] 韓建德, 孫偉, 潘鋼華. 混凝土碳化反應(yīng)理論模型的研究現(xiàn)狀及展望[J]. 硅酸鹽學(xué)報(bào), 2012, 40(8): 1143.

HAN Jiande, SUN Wei, PAN Ganghua. Recent development on theoretical model of carbonation reaction of concrete[J]. Journal of the Chinese Ceramic Society, 2012, 40(8): 1143.

[3] 周萬良, 方坤河, 詹炳根. 摻粉煤灰、礦粉混凝土抗碳化性能研究[J]. 混凝土與水泥制品, 2012(12): 14.

ZHOU Wanliang，F(xiàn)ANG Kunhe，ZHAN Binggen. Study of carbonization resistance of concrete mixed with fly ash and slag[J]. China Concrete and Cement Products, 2012(12): 14.

[4] 余波, 成荻, 楊綠峰. 混凝土結(jié)構(gòu)的碳化環(huán)境作用量化與耐久性分析[J]. 土木工程學(xué)報(bào), 2015, 48(9): 51.

YU Bo, CHENG Di, YANG Lüfeng. Quantification of environmental effect for carbonation and durability analysis of concrete structures[J]. China Civil Engineering Journal， 2015, 48(9): 51.

[5] 黃秀亮, 王成剛, 柳炳康. 再生混凝土抗碳化性能研究[J]. 合肥工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版), 2013(11): 1343.

HUANG Xiuliang, WANG Chenggang, LIU Bingkang. Research on carbonation resistance of recycled aggregate concrete[J]. Journal of Hefei University of Technology(Natural Science), 2013(11): 1343.

[6] 萬朝均, 張廷雷, 陳璐圓, 等. 粉煤灰水泥石碳化性能的化學(xué)分析[J]. 硅酸鹽學(xué)報(bào), 2012, 40(8): 1102.

WAN Chaojun, ZHANG Tinglei, CHEN Luyuan，et al. Chemical analysis of carbonation of fly ash blended cement pastes[J]. Journal of the Chinese Ceramic Society, 2012, 40(8): 1102.

[7] 趙冰華, 費(fèi)正岳, 趙宇, 等. 碳化對混凝土性能的影響[J]. 硅酸鹽通報(bào), 2012, 31(6): 1641.

ZHAO Binghua, FEI Zhengyue, ZHAO Yu, et al. Effect of carbonation on the performance of concrete[J]. Bulletin of the Chinese Ceramic Society, 2012, 31(6): 1641.

[8] 曹明莉, 丁言兵, 鄭進(jìn)炫, 等. 混凝土碳化機(jī)理及預(yù)測模型研究進(jìn)展[J]. 混凝土, 2012(9): 35.

CAO Mingli, DING Yanbing, ZHENG Jinxuan, et al. Overview the mechanism and forecast model of concrete carbonization[J]. Concrete, 2012(9): 35.

[9] 羅小勇, 鄒洪波, 施清亮. 不同應(yīng)力狀態(tài)下混凝土碳化耐久性試驗(yàn)研究[J].自然災(zāi)害學(xué)報(bào)， 2012(2): 196.

LUO Xiaoyong, ZOU Hongbo, SHI Qingliang. Experimental study of durability of concrete carbonation at different stress states[J]. Journal of Natural Disasters, 2012(2): 196.

[10] 盧朝輝, 吳蔚琳, 趙衍剛. 混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)碳化深度預(yù)測模型研究[J]. 鐵道科學(xué)與工程學(xué)報(bào), 2015, 12(2): 368.

LU Chaohui, WU Weilin, ZHAO Yangang. Prediction models for carbonation depth of reinforced and prestressed concrete structures[J]. Journal of Railway Science and Engineering, 2015, 12(2): 368.

[11] 李蓓, 田野, 金南國, 等. 基于水泥水化的混凝土碳化深度預(yù)測模型[J]. 水利學(xué)報(bào), 2015, 46(1): 109.

LI Bei, TIAN Ye, JIN Nanguo, et al. The prediction model of concrete carbonation depth based on cement hydration[J]. Journal of Hydraulic Engineering, 2015, 46(1): 109.

[12] 喬永平, 陳正, 莫林. 環(huán)境相對濕度對混凝土碳化的影響[J]. 商品混凝土, 2015(6): 30.

QIAO Yongping, CHEN Zheng, MO Lin. Effect of environmental relative humidity on concrete carbonation[J]. Ready-mixed Concrete, 2015(6): 30.

[13] 鐵路混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)規(guī)范: TB 10005—2010[S]. 北京: 中國鐵道出版社, 2011.

Code for durability design on concrete structure of railway: TB 10005-2010[S]. Beijing： China Railway Publishing House, 2011.

[14] 鐵路混凝土工程施工質(zhì)量驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn): TB 10424—2010[S]. 北京: 中國鐵道出版社, 2011.

Standard for constructional quality acceptance of railway concrete engineering: TB 10424-2010[S]. Beijing: China Railway Publishing House, 2011.

[15] 鐘小平. 光照對混凝土碳化的影響[J]. 交通科技與經(jīng)濟(jì), 2007, 9(1): 5.

ZHONG Xiaoping. Influence of light on carbonation of concrete[J]. Technology & Economy in Areas of Communications, 2007, 9(1): 5.