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    放電等離子燒結(jié)42CrMo鋼/黃銅雙金屬復合接頭的顯微組織

    2018-04-27 00:47:12姜平
    機械工程材料 2018年4期
    關(guān)鍵詞:島狀銅合金黃銅

    ,姜平,,,,,

    (1.長安大學材料科學與工程學院,西安 710061;2.西安交通大學材料科學與工程學院,西安 710049;3.寧波工程學院材料與化學工程學院,寧波 315211)

    0 引 言

    柱塞泵是工業(yè)生產(chǎn)中應用極為廣泛的一種裝置,其關(guān)鍵零部件如滑靴、配油盤的服役條件較為惡劣。這些關(guān)鍵零部件常用銅合金制造,但往往還未達到預期壽命就因銅合金的嚴重磨損而失效,這既降低了經(jīng)濟效益又造成了材料浪費,因而需要研制一種新型的復合材料以替代傳統(tǒng)銅合金[1]。

    銅具有良好的延展性、耐熱性、導熱性,能滿足零部件在高溫、高速工況下的使用要求;42CrMo鋼是一種中碳結(jié)構(gòu)鋼,具有良好的力學性能。若能將這兩種金屬復合在一起,取長補短使二者產(chǎn)生協(xié)同效應,則有可能滿足不同服役環(huán)境下的要求[2]。但銅與鋼的熔點、導熱系數(shù)、線膨脹系數(shù)和力學性能等都有很大的不同[3],采用傳統(tǒng)焊接方法使二者連接后易產(chǎn)生應力集中,導致開裂。真空擴散焊、熔鑄等是常用的異種金屬連接方法,能實現(xiàn)銅鋼之間良好的冶金結(jié)合。然而,真空擴散焊的擴散時間較長,生產(chǎn)效率較低;熔鑄需要較高的溫度,易導致金屬氧化。放電等離子燒結(jié)(SPS)技術(shù)是一種快速、節(jié)能、環(huán)保的材料加工制備新技術(shù),該技術(shù)集等離子體活化和熱壓為一體,利用壓力使兩種金屬實現(xiàn)機械結(jié)合,利用放電等離子體和導電加熱使金屬升溫,金屬間原子發(fā)生相互擴散,最終實現(xiàn)兩種金屬的冶金結(jié)合[4-5]。和傳統(tǒng)的連接方法相比,SPS技術(shù)能在較短的時間內(nèi)完成燒結(jié)過程,大大節(jié)約了時間,提高了生產(chǎn)效率。

    因此,作者采用SPS技術(shù)制備了42CrMo鋼/黃銅接頭,研究了接頭的顯微組織、成分分布、顯微硬度分布以及組織形成過程,為新型鋼銅復合材料的制備提供依據(jù)。

    1 試樣制備與試驗方法

    試驗材料為42CrMo鋼,熱軋態(tài),實測化學成分見表1;黃銅,擠壓態(tài),實測化學成分見表2。由圖1可知:42CrMo鋼的顯微組織主要為索氏體和針狀鐵素體,鋼中存在帶狀偏析,這是由熱軋而導致的[6],這種偏析容易導致42CrMo鋼與黃銅連接時出現(xiàn)裂縫及未焊合現(xiàn)象,在連接前適當增加保溫時間可減少該缺陷;黃銅的顯微組織主要為由鋅固溶在銅中形成的α和β固溶體,中間彌散分布的針狀、圓點狀顆粒為強化相。

    表1 42CrMo鋼的化學成分(質(zhì)量分數(shù))Tab.1 Chemical composition of 42CrMo steel (mass) %

    表2 黃銅的化學成分(質(zhì)量分數(shù))Tab.2 Chemical composition of brass (mass) %

    將42CrMo鋼和黃銅分別機加工成φ20 mm×8 mm和φ20 mm×5 mm的圓柱體,將待連接表面用600#,800#,1200#砂紙依次研磨,拋光機拋光后,在丙酮中超聲清洗30 min,用吹風機吹干,待用。

    圖1 42CrMo鋼和黃銅的顯微組織Fig.1 Microstructures of 42CrMo steel (a) and brass (b)

    如圖2所示,將黃銅和42CrMo鋼試樣放入石墨模具中,置于SPS-1030型真空燒結(jié)爐內(nèi),抽真空至約0.5 Pa后,用液壓泵在Z軸方向上施加壓力,壓力分別為5,10 MPa,溫度為770 ℃,升溫方式為在3 min內(nèi)升溫到600 ℃,再在2 min內(nèi)升溫到700 ℃,再在3 min升溫到770 ℃,保溫時間為1 h,保溫結(jié)束后,經(jīng)2 h冷卻到室溫,得到42CrMo鋼/黃銅接頭。

    圖2 放電等離子燒結(jié)示意Fig.2 Schematic of spark plasma sintering

    用DTQ-5型金相切割機將連接后的試樣沿縱向切開,用600#,800#,1200#,1500#的砂紙依次研磨,拋光機拋光后,分別用體積分數(shù)為4%的硝酸酒精溶液腐蝕42CrMo鋼,用體積分數(shù)為10%的氯化鐵鹽酸溶液腐蝕黃銅,采用擦拭的方法,時間2~4 s,然后在Axio Observer ZIM型光學顯微鏡上觀察腐蝕前后的顯微組織。利用S-4800型掃描電鏡(SEM)觀察接頭的微觀形貌,用附帶的Bruker-5030型能譜分析儀(EDS)分析微區(qū)化學成分。用扭力扳手沿兩種金屬組織差異明顯的界面處將試樣機械斷開,用D8-AdvanceX射線衍射儀(XRD)分析黃銅側(cè)斷口的物相組成。用MH-5型顯微硬度計測接頭截面顯微硬度,載荷0.98 N,保載時間為10 s,從原始結(jié)合界面處分別向銅鋼兩側(cè),每隔50 μm取點測試。

    2 試驗結(jié)果與討論

    2.1 顯微組織

    由圖3可知:與熔鑄連接的直線型界面[7]明顯不同,SPS連接42CrMo鋼/黃銅接頭的連接界面呈犬牙交錯狀;在較小壓力(5 MPa)下界面附近出現(xiàn)了一條明顯的縫隙,而較大壓力(10 MPa)下的縫隙消失,在10 MPa壓力下燒結(jié)后,42CrMo鋼的顯微組織與未燒結(jié)原始組織相同,但偏析消失;黃銅側(cè)近界面處出現(xiàn)大面積團狀、島狀組織,且距界面越遠該組織分布越稀疏;在近鋼側(cè)的黃銅中有一個明顯的組織細密的過渡層,寬度為10~20 μm,該層可能是因42CrMo鋼和黃銅接觸部分溫度較高,黃銅熔化而形成的;在縫隙附近發(fā)現(xiàn)一些微小孔隙,這些孔隙應是因鐵、銅擴散速率不同而產(chǎn)生的柯肯達爾空洞,以及銅和鋼因膨脹系數(shù)不同導致燒結(jié)收縮性差異較大而產(chǎn)生的少量空隙。

    圖3 不同壓力SPS連接42CrMo鋼/黃銅接頭腐蝕前后的截面形貌Fig.3 Cross section morphology of 42CrMo steel/brass joint by SPS under different pressures before (a-b) and after (c) corrosion

    2.2 截面硬度分布

    由圖4可知,鋼/銅接頭截面硬度呈梯度變化,在42CrMo鋼和黃銅之間存在一個寬約90 μm的區(qū)域,在此區(qū)域內(nèi),隨著距42CrMo鋼距離的增大,硬度逐漸降低,直至與黃銅基體的硬度接近。

    圖4 在10 MPa壓力下SPS連接后42CrMo鋼/黃銅接頭的截面硬度分布Fig.4 Sectional hardness distribution of 42CrMo steel/brass jointby SPS under pressure of 10 MPa

    圖5 在10 MPa壓力下SPS連接后42CrMo鋼/黃銅接頭的截面SEM形貌Fig.5 SEM micrograph showing cross section of 42CrMo steel/brassjoint by SPS under pressure of 10 MPa

    2.3 微觀形貌和化學成分

    由圖5可見:42CrMo鋼和黃銅之間存在明顯的寬10~20 μm的過渡層和寬約70 μm的島狀組織區(qū),總寬度約90 μm。結(jié)合圖5和表3分析可知:在距界面20 μm的位置D處主要含有鐵、硅、錳元素,沒有發(fā)現(xiàn)銅和鋅元素;位置E處的化學成分與黃銅的基本一致;在過渡層中的位置B處除了含有位置E處的所有元素外,還含有質(zhì)量分數(shù)約10%的鐵,且銅質(zhì)量分數(shù)從60.85%降低至52.22%;黃銅中的島狀組織(位置A,C)均含有鐵、銅、鋅元素,且鐵元素含量大于過渡層中的,這說明鐵擴散至黃銅中并形成了某種以鐵元素為主的固溶體,這既有利于提高界面結(jié)合強度,也有利于銅合金一側(cè)硬度的提高[1]。

    表3 42CrMo鋼/黃銅接頭不同位置(見圖5)的EDS分析結(jié)果(質(zhì)量分數(shù))Tab.3 EDS results at different positions (shown in Fig.5) of42CrMo steel/brass joint (mass) %

    由圖6可知:42CrMo鋼中的鐵元素向黃銅中擴散,黃銅一側(cè)的島狀組織鐵含量較高,硅元素也主要集中在島狀組織里,這是因為硅在鐵中的溶解度較高,二者形成了固溶體,這與EDS分析結(jié)果相符;鋁元素分布較均勻,這是因為鋁在鐵和銅中的溶解度都很高。

    由圖7(a)可知,在過渡層區(qū),銅元素含量略高于鐵元素的,當掃描經(jīng)過島狀組織時,鐵元素含量急劇增大而銅元素含量(質(zhì)量分數(shù),下同)近乎為0,掃描經(jīng)過銅基體組織時,則鐵元素含量近乎為0。

    圖6 在10 MPa壓力下SPS連接后42CrMo鋼/黃銅接頭截面SEM形貌和元素面掃描結(jié)果Fig.6 Cross-section SEM morphology (a) and element mapping results (b-e) of 42CrMo steel/brass joint by SPS under pressure of 10 MPa

    圖7 在10 MPa壓力下SPS連接后42CrMo鋼/黃銅接頭元素線掃描位置和結(jié)果Fig.7 Element linear scanning position (a) and results (b) of42CrMo steel/brass joint by SPS under pressure of 10 MPa

    結(jié)合接頭截面硬度分布可知,在SPS過程中,42CrMo鋼與黃銅發(fā)生元素互擴散[8],42CrMo鋼中的鐵元素向銅中擴散,擴散深度約為90 μm,銅元素向鋼中的擴散則不太明顯。鐵元素擴散深度比熔鑄連接(40~60 μm)[9]、常規(guī)真空擴散連接(3~5 μm)[10]和澆鑄復合(30 μm)[7]的都要深。由此可見,采用SPS技術(shù)連接鋼和銅時元素擴散得更加充分。此外,SPS時的升溫速率快,可在較短時間內(nèi)完成擴散連接過程。

    2.4 物相組成

    由圖8可知,在界面處黃銅中生成了Fe3Si和FeMn3相,說明鐵元素向黃銅中發(fā)生了擴散。

    圖8 在10 MPa壓力下SPS連接后42CrMo鋼/黃銅接頭界面處黃銅斷口的XRD譜Fig.8 XRD pattern of brass fracture at interface of 42CrMosteel/brass joint by SPS under pressure of 10 MPa

    2.5 接頭組織形成過程

    在壓力10 MPa下SPS連接42CrMo鋼和黃銅的過程中,在軸向壓力作用下鋼和黃銅局部凸起點首先接觸,同時在SPS低電壓、高電流的脈沖電源作用下,接觸界面的近表層材料瞬間達到高溫熔融狀態(tài)[11-13],快速冷卻凝固后在靠近鋼側(cè)形成了組織較為細小的寬10~20 μm的過渡層。該過渡層由大量低熔點的銅合金和極少量的鋼熔融混合而成。由于鐵在銅中的溶解度比銅在鐵中的溶解度高一個數(shù)量級[14],因此在隨后的保溫保壓過程中,過渡層中的鐵元素繼續(xù)向銅合金基體側(cè)發(fā)生固相擴散,結(jié)合界面處的線掃描結(jié)果驗證了這一現(xiàn)象。

    一般情況下,固相擴散總是優(yōu)先通過黃銅的晶界或α/β相的相界而實現(xiàn),鐵元素擴散進入黃銅并長大形成富鐵相,即圖5所示深灰色的島狀組織。隨著距結(jié)合界面距離的增大,溫度降低,鐵元素向黃銅中的溶解擴散變得困難,只能向某些高缺陷部位擴散并長大,因此島狀組織變得越來越稀疏;當溫度降低到鐵向銅中擴散的最低溫度后,擴散不再發(fā)生,此處顯微組織與銅合金的原始顯微組織相同。

    此外,鋁、硅元素在鐵中的溶解度較大[14],因此富鐵的島狀組織中的鋁、硅含量也相對較高。

    3 結(jié) 論

    (1) 利用SPS技術(shù)制備42CrMo鋼/黃銅接頭,在42CrMo鋼和黃銅之間存在一個寬10~20 μm的過渡層,過渡層中銅含量較高而鐵含量較低,組織較為均勻細密;在近過渡層的黃銅中存在一寬約70 μm的島狀組織區(qū),島狀組織為以鐵元素為主的固溶體;在較高壓力下,接頭中不存在縫隙,但存在少量孔隙。

    (2) 42CrMo鋼/黃銅接頭的顯微硬度呈梯度變化,鐵元素擴散劇烈,擴散深度達到90 μm,銅的擴散不太明顯,42CrMo鋼和黃銅之間為擴散連接。

    (3) 在42CrMo鋼/黃銅接頭結(jié)合界面處黃銅斷口上存在Fe3Si和FeMn3相。

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