大跨度懸索橋空間溫度場精細(xì)分析方法

朱勁松，陳科旭，孟慶領(lǐng)

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大跨度懸索橋空間溫度場精細(xì)分析方法

朱勁松1, 2，陳科旭1，孟慶領(lǐng)1

(1. 天津大學(xué)建筑工程學(xué)院，天津 300072；2. 濱海土木工程結(jié)構(gòu)與安全教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(天津大學(xué))，天津 300072)

為了研究懸索橋空間溫度場分布及其變化規(guī)律，提出了自然環(huán)境下大跨度懸索橋空間溫度場精細(xì)分析方法．首先根據(jù)構(gòu)件表面所在位置和太陽入射角判斷大跨度懸索橋構(gòu)件外表面的遮擋狀態(tài)，然后基于傳熱理論計(jì)算構(gòu)件外表面所受輻射能，通過對構(gòu)件各外表面施加輻射荷載和對流換熱邊界計(jì)算大跨度懸索橋空間溫度場，最后以某大跨度懸索橋?yàn)槔?，采用多尺度分析方法?jì)算主纜的熱物性參數(shù)，在此基礎(chǔ)上得到了自然環(huán)境下該橋空間溫度場分布．結(jié)果表明，自然環(huán)境下大跨度懸索橋主纜空間溫度場關(guān)于跨中非對稱分布，最高溫度出現(xiàn)在近跨中受太陽正面照射的節(jié)段，主塔迎陽面和背陽面最大溫差近7,℃，橋面陰影區(qū)與相鄰非陰影區(qū)溫差達(dá)15,℃．以該方法為基礎(chǔ)，可以實(shí)現(xiàn)大跨度懸索橋健康監(jiān)測系統(tǒng)結(jié)構(gòu)響應(yīng)中溫度效應(yīng)的精確分離．

懸索橋；自然環(huán)境；熱傳導(dǎo)；空間溫度場；多尺度分析

自然環(huán)境下大跨度懸索橋空間溫度場分布十分復(fù)雜，各構(gòu)件在空間溫度場作用下的效應(yīng)之間相互作用，引起大跨度懸索橋體系環(huán)境溫度效應(yīng)更具復(fù)雜性，使得大跨度懸索橋健康監(jiān)測系統(tǒng)結(jié)構(gòu)響應(yīng)中溫度效應(yīng)分離更加困難．關(guān)于懸索橋溫度場和溫度效應(yīng)的研究近年來也得到了普遍關(guān)注．汪東林和張偉[1]通過試驗(yàn)方法得到了室溫下主纜的熱物性參數(shù)，在此基礎(chǔ)上提出了太陽輻射作用下主纜溫度場的計(jì)算方法；俞明德等[2]通過主纜足尺模型試驗(yàn)研究了日照、氣溫等天氣變化對主纜橫斷面溫度場的影響；Taysi等[3]通過混凝土箱梁節(jié)段模型試驗(yàn)研究了自然環(huán)境下箱梁溫度場的分布規(guī)律；王達(dá)等[4]通過現(xiàn)場實(shí)測得到了懸索橋主纜線形隨溫度變化的規(guī)律；Zhou等[5]對大跨度懸索橋鋼箱梁的溫度效應(yīng)進(jìn)行了研究；劉來君和賀拴海[6]提出了不同溫度下主纜索股調(diào)整的具體方法，解決了懸索橋主纜架設(shè)過程中的溫度效應(yīng)問題；Liu等[7]通過試驗(yàn)得到了H型鋼構(gòu)件在太陽輻射作用下溫度場分布規(guī)律；文獻(xiàn)[8-9]分別從現(xiàn)場實(shí)測和數(shù)值模擬角度對鋼箱梁溫度場和溫度效應(yīng)進(jìn)行了研究；Zhu和Meng[10]提出了橋梁溫度效應(yīng)高效精細(xì)化分析的子結(jié)構(gòu)方法，并以天津市劉莊橋?yàn)槔?yàn)證了該方法的準(zhǔn)確性；徐海鷹和趙少杰[11]根據(jù)懸索橋主纜熱分析模型和非穩(wěn)態(tài)熱傳導(dǎo)微分方程提出了太陽輻射條件下主纜溫度場計(jì)算方法；Robert等[12]通過數(shù)值模擬對Tammar橋日照作用下的溫度效應(yīng)進(jìn)行了研究．綜上所述，目前國內(nèi)外學(xué)者對懸索橋各構(gòu)件溫度場的研究取得較多成果，但對大跨度懸索橋全橋溫度場研究還是以現(xiàn)場實(shí)測為主，缺乏大跨度懸索橋空間溫度場精細(xì)計(jì)算方法，無法實(shí)現(xiàn)溫度效應(yīng)準(zhǔn)確預(yù)測以及大跨度懸索橋健康監(jiān)測系統(tǒng)結(jié)構(gòu)響應(yīng)中溫度效應(yīng)的精確分離．

本文基于傳熱學(xué)理論和太陽輻射三維遮擋理論，提出了自然環(huán)境下大跨度懸索橋空間溫度場計(jì)算方法，依托某在建大跨度懸索橋，對主纜進(jìn)行多尺度分析，得到了懸索橋主纜熱傳導(dǎo)率和比熱容，在此基礎(chǔ)上分析了自然環(huán)境下主纜、主塔和加勁梁溫度場，最后分析了主纜、梁、塔溫差分布規(guī)律．以該方法為基礎(chǔ)，可以實(shí)現(xiàn)大跨度懸索橋健康監(jiān)測系統(tǒng)結(jié)構(gòu)響應(yīng)中溫度效應(yīng)的精確分離．

1?橋梁結(jié)構(gòu)幾何遮擋與傳熱學(xué)理論

1.1?構(gòu)件太陽輻射三維遮擋理論

橋梁構(gòu)件的溫度梯度不僅由非均勻溫度場以及不同構(gòu)件外表面間熱交換產(chǎn)生，也由陽光下構(gòu)件自身或構(gòu)件間遮擋產(chǎn)生．遮擋使構(gòu)件溫度梯度增大，導(dǎo)致數(shù)值分析更加復(fù)雜，所以在橋梁結(jié)構(gòu)溫度場分析中必須考慮太陽輻射三維遮擋的影響．

根據(jù)橋梁構(gòu)件受太陽直接輻射作用的時(shí)間，將太陽輻射三維遮擋分為3種類型[10]．

(1) 永久遮擋．

如果橋梁構(gòu)件某個面(通常為懸索橋構(gòu)件內(nèi)表面)所釋放的所有熱輻射都被橋梁其他構(gòu)件吸收，則稱該面處于永久遮擋狀態(tài)．此類面與外界空氣沒有接觸，所以不接受任何形式的熱荷載．

(2) 自遮擋．

如果橋梁構(gòu)件某個面不處于永久遮擋狀態(tài)，且在某時(shí)段該面上的太陽入射角大于90°，則稱橋梁該構(gòu)件面在該時(shí)段處于自遮擋狀態(tài)．當(dāng)橋梁結(jié)構(gòu)構(gòu)件某個面在某時(shí)段太陽入射角取值范圍為[0°，90°]時(shí)，該面接受太陽輻射，入射角在此范圍之外時(shí)接受的太陽輻射能為0．

(3) 互遮擋．

如果橋梁構(gòu)件某個面不屬于以上2種狀態(tài)，且在某時(shí)段該面上的部分點(diǎn)由于橋梁其他構(gòu)件的遮擋作用而無法受到陽光直射，則稱該時(shí)段此部分點(diǎn)處于互遮擋狀態(tài)．確定橋梁構(gòu)件某個面上的點(diǎn)是否處于互遮擋狀態(tài)最簡便的方法是將該面上的點(diǎn)與太陽連線，若該連線與橋梁其他構(gòu)件相交，則該點(diǎn)處于互遮擋?狀態(tài)．

1.2?自然環(huán)境下熱輻射

橋梁結(jié)構(gòu)在自然環(huán)境中受太陽直接輻射、散射輻射、大氣逆輻射、地面反射輻射以及其他結(jié)構(gòu)輻射.根據(jù)輻射類型，可將橋梁結(jié)構(gòu)所受輻射分為短波輻射和長波輻射．

1.2.1?短波輻射

橋梁構(gòu)件外表面的短波輻射來自太陽輻射且僅產(chǎn)生于從日出到日落這一過程，可分為以下3種．

?(1)

?(2)

?(3)

1.2.2?長波輻射

長波輻射由地表或水面以及大氣層產(chǎn)生，是全天中一直存在的熱輻射，可分為以下3種．

?(4)

?(5)

?(6)

?(7)

1.3?構(gòu)件熱邊界

?(8)

式中為橋梁橋址處風(fēng)速．

綜合以上熱輻射與對流換熱邊界分析，橋梁結(jié)構(gòu)所處的熱環(huán)境如圖1所示．

我院2016年9月至2017年9月收治的66例心律失?；颊邽楸敬闻R床觀察資料,將其平均分為兩組,單純使用胺碘酮治療的33例患者命名為對照組,其中男性患者19例,女性患者14例,年齡在52歲至76歲,平均(61±2.3)歲;使用美托洛爾聯(lián)合胺碘酮治療的33例患者命名為觀察組,其中男性患者21例,女性患者12例,年齡在50歲至75歲,平均(60±1.8)歲。對比兩組患者的性別、年齡等一般資料,差異無明顯的統(tǒng)計(jì)學(xué)意義,P>0.05,可對比觀察兩組患者的臨床治療效果。

圖1?橋梁所處熱環(huán)境

2?自然環(huán)境下大跨度懸索橋空間溫度場精細(xì)分析方法

大跨度懸索橋空間溫度場精細(xì)分析方法考慮了主纜鋼絲間空隙、懸索橋各構(gòu)件遮擋狀態(tài)對溫度場的影響．在對主纜進(jìn)行多尺度分析求出等效熱物性參數(shù)的基礎(chǔ)上，通過判斷懸索橋各構(gòu)件外表面遮擋狀態(tài)計(jì)算熱荷載，利用ABAQUS熱傳導(dǎo)分析模塊求得大跨度懸索橋的空間溫度場．自然環(huán)境下大跨度懸索橋空間溫度場計(jì)算流程如圖2所示．

圖2?大跨度懸索橋空間溫度場計(jì)算流程

2.1?等效主纜熱物性參數(shù)

大跨度懸索橋主纜是由鋼絲和空氣組成的混合體，其熱物性參數(shù)不同于普通鋼絲．采用多尺度分析方法計(jì)算主纜等效熱物性參數(shù)，首先將主纜鋼絲和等效索股分別作為一個尺度，在索股精細(xì)模型中賦予鋼絲與空氣實(shí)際熱物性參數(shù)，在索股等效模型中賦予等效材料的熱物性參數(shù)，計(jì)算兩種尺度模型在相同熱荷載下熱響應(yīng)決定系數(shù)2，當(dāng)2＝1時(shí)，認(rèn)為此等效材料的熱物性參數(shù)為主纜實(shí)際熱物性參數(shù)．

2.2?判斷懸索橋構(gòu)件外表面遮擋狀態(tài)

根據(jù)懸索橋構(gòu)件外表面位置判斷其是否處于永久遮擋狀態(tài)，若不處于永久遮擋狀態(tài)，則根據(jù)構(gòu)件表面傾斜角等計(jì)算太陽入射角，若入射角不屬于[0°，90°]，該面處于自遮擋狀態(tài)．當(dāng)構(gòu)件外表面入射角取值范圍為[0°，90°]，雖然該面可以接受太陽輻射但其可能受其他構(gòu)件遮擋，可通過立體幾何判斷該面是否處于互遮擋狀態(tài)．本文遮擋狀態(tài)判斷通過筆者基于ABAQUS開發(fā)的遮擋子程序?qū)崿F(xiàn)[10]．

2.3?計(jì)算懸索橋空間溫度場

確定懸索橋各構(gòu)件外表面的遮擋狀態(tài)后，根據(jù)熱輻射公式計(jì)算出各構(gòu)件表面所受輻射能大小，再由式(9)給出的傅里葉熱傳導(dǎo)方程求解構(gòu)件內(nèi)部溫度場．通過全部構(gòu)件溫度場計(jì)算得出大跨度懸索橋空間溫度場．

?(9)

式中：為溫度，是時(shí)間與空間變量()的函數(shù)；為熱輻射系數(shù)．

3?實(shí)例分析

3.1?橋梁概況

某在建的主跨720,m鋼-混組合梁單跨懸索橋立面布置如圖3所示．該橋位于東經(jīng)115.2°、北緯40.4°，方位角為北偏西52°．橋面總寬33.6,m，加勁梁為縱橫鋼梁．鋼梁上鋪3,cm砂漿找平后鋪20,cm厚混凝土橋面板和5,cm厚瀝青混凝土．主纜矢跨比為1/9.5，采用高強(qiáng)鍍鋅平行鋼絲預(yù)制索股，共91根，每根索股由127絲5.25,mm的鍍鋅高強(qiáng)鋼絲組成.主塔為高度107.8,m的混凝土門式框架結(jié)構(gòu)．

圖3?實(shí)例懸索橋立面圖(單位：cm)

3.2?有限元模型

采用通用有限元軟件ABAQUS建立實(shí)例懸索橋精細(xì)有限元模型如圖4所示．為保證大跨度懸索橋溫度場分析的精度和計(jì)算效率，主塔、瀝青層、砂漿層以及橋面板采用傳熱實(shí)體單元DC3,D8；加勁梁采用傳熱殼單元DS4；主纜與吊索不參與空間傳熱，但由于后期分析大跨度懸索橋溫度效應(yīng)需要，采用B31梁單元模擬．橋梁有限元模型各類單元總數(shù)為432,868個．

圖4?實(shí)例懸索橋有限元模型

3.3?分析工況

根據(jù)橋址處氣候條件，在春、夏、秋、冬四季中各取一天進(jìn)行溫度時(shí)程仿真分析，時(shí)程范圍為4月15日、7月15日、9月15日、1月15日4天的00：00—24：00，橋址處氣候條件見表1．

表1?橋址處氣候條件

Tab.1?Climate at the bridge site

3.4?分析結(jié)果

3.4.1?主纜熱物性參數(shù)等效結(jié)果

將主纜熱傳導(dǎo)率和比熱容視為變量，索股多尺度分析模型如圖5所示，為便于分析和掌握主纜截面溫度場的情況，圖5(c)中同時(shí)給出了主纜截面溫度提取點(diǎn)編號．

圖5?主纜多尺度分析模型

兩種索股截面模型在相同熱荷載下的熱響應(yīng)決定系數(shù)偽色圖如圖6所示．由圖6可見，當(dāng)主纜比熱容取508,J/(kg·℃)，熱傳導(dǎo)率取26,W/(m·℃)時(shí)，等效截面模型與實(shí)際截面模型熱響應(yīng)的決定系數(shù)接近1，這說明主纜比熱容、熱傳導(dǎo)率取該值與實(shí)際情況最為接近．其他材料熱物性參數(shù)參照文獻(xiàn)選取，實(shí)例懸索橋材料參數(shù)見表2．

圖6?索股精細(xì)模型與等效模型熱響應(yīng)決定系數(shù)偽色圖

表2?材料熱物性參數(shù)

Tab.2?Material parameters for thermal analysis

3.4.2?自然環(huán)境下大跨度懸索橋溫度場計(jì)算結(jié)果

1) 主纜溫度場

大跨度懸索橋主纜在太陽輻射作用下僅受自身遮擋作用．在主纜模型中，截面上部不受水面反射輻射，下部不受大氣逆輻射和散射輻射．限于篇幅，僅給出7月15日主纜溫度場分析結(jié)果．跨中主纜截面典型時(shí)刻溫度分布如圖7所示．

由圖7可見，大跨度懸索橋主纜截面上部溫度高于下部溫度，迎陽面溫度高于背陽面溫度，白天最高溫度出現(xiàn)在截面外部，晚上出現(xiàn)在截面內(nèi)部．白天最高溫度出現(xiàn)在15：00左右，約為42.5,℃．

為驗(yàn)證本文計(jì)算方法與計(jì)算結(jié)果的可靠性，圖8給出了8月18日—8月19日西堠門大橋主纜試驗(yàn)段截面現(xiàn)場實(shí)測溫度分布規(guī)律[2]與采用空間溫度場精細(xì)計(jì)算方法所得的溫度分布規(guī)律對比情況．由圖8可見，截面溫度場分布規(guī)律在25～31,h有較大差異，這是因?yàn)?009年8月18日夜間西堠門大橋所在地出現(xiàn)降雨且風(fēng)速加大．10～25,h，截面頂部點(diǎn)溫度計(jì)算值與實(shí)測值最大相差4,℃，截面溫度提取點(diǎn)的溫度計(jì)算值與實(shí)測值最大相差5,℃．由于試驗(yàn)主纜節(jié)段貼近地面，地面輻射作用較小，所以溫度提取點(diǎn)的溫度計(jì)算值與實(shí)測值相差較大．綜合以上分析，本文提出的懸索橋空間溫度場計(jì)算方法是可靠的.

圖7?主纜跨中截面典型時(shí)刻溫度分布

圖8 西堠門大橋主纜截面溫度計(jì)算值與現(xiàn)場試驗(yàn)值?對比

7月15日跨中主纜截面各溫度提取點(diǎn)的溫度變化曲線如圖9所示．由圖9可見，主纜截面各點(diǎn)達(dá)到最大溫度所需時(shí)間不同，芯部所需時(shí)間最長，頂部所需時(shí)間最短．主纜表面溫度變化快于內(nèi)部，迎陽面溫度變化快于背陽面．同一時(shí)刻截面溫差最高達(dá)10,℃，出現(xiàn)在15：00左右；溫差最小時(shí)刻為6：00左右，溫差小于1,℃．主纜升溫過程內(nèi)部溫度始終低于外部溫度，降溫過程內(nèi)部溫度始終高于外部溫度．

圖9?主纜跨中截面溫度變化

大跨度懸索橋主纜空間溫度場受主纜高程和太陽高度角影響較大．7月15日15：00主纜空間溫度場分布見圖10．由圖10可見，同一時(shí)刻主纜各截面溫度分布差異不大．全跨最高溫度未在跨中出現(xiàn)，而是出現(xiàn)在＝90,m處，究其原因這是由在[0,m，90,m]范圍內(nèi)對流換熱的降溫作用小于太陽輻射的升溫作用所致．＝360,m處與＝0,m處主纜溫差約0.4,℃，這與高程每變化100,m，主纜溫度變化0.6,℃的經(jīng)驗(yàn)規(guī)律一致[16]．當(dāng)主纜表面太陽入射角較大時(shí)，截面溫度在∈[-360,m，180,m]范圍內(nèi)逐漸減小，這說明主纜截面溫度不僅受主纜順橋向傾斜角和方位角影響，還受分析截面外緣方位角與傾斜角影響.

圖10?主纜空間溫度場分布(15:00)

圖11為不同時(shí)刻主纜空間溫度分布，圖中所示溫度為該時(shí)刻各截面平均溫度．由圖11可見，懸索橋主纜溫度場具有較強(qiáng)的時(shí)變特性，18：00—21：00溫差達(dá)7,℃，21：00以后主纜溫度變化幅度較小，這說明21：00之后主纜空間溫度場趨于穩(wěn)定．

圖11?不同時(shí)刻主纜空間溫度場分布

2) 加勁梁、主塔溫度場

橋面由于主塔的遮擋形成陰影區(qū)與非陰影區(qū)；主塔橫梁下側(cè)塔柱受到橫梁的遮擋，其他塔柱面處于自遮擋狀態(tài)；主塔基座和承臺埋入土中，不受任何輻射作用；加勁梁由于橋面的遮擋而僅受水面反射輻射．加勁梁、主塔典型時(shí)刻溫度場分布如圖12所示．

圖12 7月15日加勁梁、主塔典型時(shí)刻溫度分布

由圖12可見，由遮擋產(chǎn)生的橋面低溫區(qū)邊緣呈鋸齒狀分布，這是由加勁梁為縱橫梁形式導(dǎo)致的．橋面陰影區(qū)與相鄰非陰影區(qū)溫差從6：00到12：00逐漸增大，最高接近15,℃；從12：00到21：00逐漸減小，最小溫差為2,℃．主塔塔柱由于受到自身和橫梁遮擋，迎陽面與背陽面溫差從6：00到18：00逐漸增大，最大溫差接近7,℃，18：00以后迎陽面與背陽面溫差逐漸減小，最小溫差為2,℃．由于主塔和橋面材料不同，混凝土主塔升、降溫速度明顯慢于瀝青路面，在下午15：00，最大溫差接近17,℃．

由于該懸索橋?yàn)榻M合梁形式，加勁梁與橋面的溫差將在二者之間產(chǎn)生水平剪力，取溫差最大時(shí)刻12:00的溫差值作為最大溫度梯度研究的依據(jù)，大跨度懸索橋加勁梁和橋面的最大溫差如圖13所示．由圖13可知，加勁梁和橋面的溫度分布為三折線形式，瀝青層和混凝土橋面板層溫度呈線性分布，加勁梁溫度幾乎為均勻分布，由于瀝青鋪裝層的熱傳導(dǎo)率小于混凝土橋面板，其溫差直線斜率較混凝土橋面板更小，溫度梯度更加明顯．砂漿層溫度最低，這是由于砂漿層的溫度僅來源于下層的加勁梁上翼緣和上層的混凝土板傳熱，溫度變化較慢．5,cm厚度的瀝青層最大溫差為10.92,℃，混凝土板頂部與中間層10,cm厚度范圍內(nèi)溫差最大為6.52,℃，而根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》[17]，當(dāng)瀝青混凝土鋪裝層厚度為5,cm時(shí)，混凝土橋面板自上而下10,cm厚度范圍內(nèi)溫度梯度為13.3,℃，這是由于本文為大跨度懸索橋空間溫度場精細(xì)計(jì)算，沒有考慮規(guī)范中溫度梯度計(jì)算的極端工況，此外，由于考慮了規(guī)范中沒有考慮的組合梁下部受到的水面反射輻射，使得混凝土橋面板自上而下10,cm厚度范圍內(nèi)溫度梯度更?。?/p>

圖13?加勁梁和橋面溫度梯度分布(12:00)

3) 大跨度懸索橋構(gòu)件溫度場規(guī)律差異性分析

索、梁、塔溫差引起的溫度效應(yīng)對懸索橋結(jié)構(gòu)影響較大，特別是對加勁梁的位移和彎矩影響尤為顯著，是一種非常重要的溫度荷載[18]，圖14給出了中跨主纜平均溫度、主塔表面平均溫度、加勁梁平均溫度的變化曲線．

圖14?各構(gòu)件平均溫度變化

由圖14可以看出，4個季節(jié)下索、梁、塔溫差分布規(guī)律一致，加勁梁溫度在12：00達(dá)到最高，主纜最高溫度出現(xiàn)在15：00，主塔最高溫度出現(xiàn)時(shí)間落后主纜1～2,h．一天中主纜溫度始終高于主塔溫度，主纜、主塔溫差最小時(shí)刻出現(xiàn)在6：00左右，溫差最大時(shí)刻出現(xiàn)在15：00，達(dá)10,℃．索、梁、塔三者溫差的時(shí)變特性使得加勁梁、主塔的變形和內(nèi)力計(jì)算更加?復(fù)雜．

4?結(jié)?論

(1) 系統(tǒng)地推導(dǎo)了大跨度懸索橋空間溫度場精細(xì)分析方法，主要包括自然環(huán)境下橋梁結(jié)構(gòu)熱荷載和熱邊界，并通過其他學(xué)者在西堠門大橋橋址處的主纜溫度場試驗(yàn)數(shù)據(jù)證明了該計(jì)算方法的可靠性．

(2) 采用多尺度分析方法得到了主纜等效熱物性參數(shù)，在此基礎(chǔ)上分析了主纜空間溫度場．分析結(jié)果表明：太陽輻射作用下主纜溫度場不僅在各截面上呈非對稱分布，而且關(guān)于跨中呈非對稱分布，同一時(shí)刻主纜最高溫度出現(xiàn)在近跨中受太陽正面照射的節(jié)段上．主纜截面較大的溫差將導(dǎo)致索股間相互滑動和主纜扭轉(zhuǎn)．

(3) 主塔塔柱迎陽面與背陽面最大溫差接近?5,℃，各面間較大的溫差將造成主塔的扭轉(zhuǎn)和位移；瀝青面層由于主塔遮擋形成的陰影區(qū)與相鄰非陰影區(qū)的最高溫差達(dá)12,℃，鋪裝層較大的溫差會對混凝土橋面板受力產(chǎn)生不利影響．

(4) 在后續(xù)研究中，將在該方法的基礎(chǔ)上，對自然環(huán)境下大跨度懸索橋溫度效應(yīng)及其變化規(guī)律以及各構(gòu)件溫度效應(yīng)間相互影響進(jìn)行深入分析，為大跨度懸索橋健康監(jiān)測系統(tǒng)結(jié)構(gòu)響應(yīng)中溫度效應(yīng)分離與數(shù)據(jù)分析提供技術(shù)支撐．

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(責(zé)任編輯：樊素英)

Fine Analysis Method for Spatial Temperature Field of Long-Span Suspension Bridge

Zhu Jinsong1, 2，Chen Kexu1，Meng Qingling1

(1．School of Civil Engineering，Tianjin University，Tianjin 300072，China；2．Key Laboratory of Coast Civil Structure Safety(Tianjin University)，Ministry of Education，Tianjin 300072，China)

In order to study the spatial temperature distributions of suspension bridges in natural environment，a method for finely analyzing the spatial temperature field of long-span suspension bridges is proposed．First，the occlusion state is judged according to the position and solar incident angle of the bridge component surface．Then，the radiation energy applied on the component surface is calculated based on heat transfer theory．Through applying the solar radiation and the convective heat transfer，the spatial temperature field of long-span suspension bridge is calculated．Finally，taking a long-span suspension bridge as an example，the material parameters for thermal analysis are obtained through multi-scale analysis and the spatial temperature distributions are calculated based on those parameters．It is shown that the spatial temperature distributions of the main cable in natural environment are not symmetrical about the mid-span．The highest temperature appears in the main cable segment near the mid-span and irradiated by the sun．The maximum temperature difference between the solar radiation surface and the shaded surface of the main tower is up to 7,℃．The temperature difference between the shaded area and adjacent non-shadow area is as high as 15,℃．Based on this method，accurate separation of temperature effects in structural responses of long-span suspension bridge health monitoring system can be realized.

suspension bridge；natural environment；heat transfer；spatial temperature field；multi-scale analysis

10.11784/tdxbz201704112

U448.25

A

0493-2137(2018)04-0339-09

2017-04-27；

2017-09-29.

朱勁松（1975—），男，博士，教授.Email：m_bigm@tju.edu.cn

朱勁松，jszhu@tju.edu.cn.

天津市科技支撐計(jì)劃重點(diǎn)資助項(xiàng)目(16YFZCSF00460)；天津市自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(16JCZDJC40300).

the Science and Technology Support Program of Tianjin，China(No.,16YFZCSF00460)and the Natural Science Foundation of Tianjin，China(No.16JCZDJC40300).