磁液變形鏡的鏡面動力學(xué)建模和實驗驗證?

張柱 吳智政? 江新祥 王園園 朱進(jìn)利 李峰

1)(上海大學(xué)精密機械工程系,上海 200072)

2)(上海理工大學(xué)電氣工程系,上海 200093)

1 引 言

磁性液體(magnetic fluid),又稱磁性流體,是磁性納米微粒分散在基載液中形成的具有磁性又具有流動性的穩(wěn)定膠體[1].當(dāng)磁性液體處于磁場中時,懸浮的磁性納米微粒受到磁場作用力而影響基載液的流動性,利用變化的磁場與其相互作用能控制流體的運動[2,3].1965年,美國國家航空航天局(NASA)的Papell[4]首次將磁性液體用于宇航服可動部位的密封和火箭液體燃料在失重情況下的輸送.經(jīng)過50多年的發(fā)展,磁性液體已經(jīng)在密封[5]、潤滑[6]、阻尼減震[7]、生物醫(yī)療[8]、光學(xué)[9]等諸多領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用.

利用磁性液體既具有液體的流動性,又具有可以被外磁場磁化而擁有磁性的特點,通過改變磁性液體周圍的磁場來精確控制磁性液體表面的變形.Nguyen等[10]提出了一種利用永磁鐵和平面線圈產(chǎn)生的磁場來控制微磁性液滴尺寸大小的方法.Liu等[11]設(shè)計了一種基于流體聚焦結(jié)構(gòu)的微流控芯片,利用U型電磁線圈產(chǎn)生的磁場來控制磁性液滴的尺寸大小和運動速度.Brousseau等[12,13]基于磁性液體設(shè)計了一種液態(tài)可變形反射鏡來糾正光學(xué)系統(tǒng)中的波前像差和控制激光束的波前,反射鏡的鏡面由液體下方的電磁線圈陣列產(chǎn)生的磁場發(fā)生變形.Borra等[14]設(shè)計了一種通電銅導(dǎo)線網(wǎng)格驅(qū)動器驅(qū)動的磁液變形鏡,用來校正液體望遠(yuǎn)鏡系統(tǒng)中因大觀測角度和運行過程中速度波動引起的離軸像差,但是鏡面面形對輸入電流的響應(yīng)是非線性的.Iqbal和Amara[15]通過亥姆霍茲線圈在磁性液體區(qū)域產(chǎn)生大均勻垂直磁場的方法,使磁液變形鏡的鏡面響應(yīng)線性化并且增大了鏡面變形行程.因為磁液液體鏡面低反射率的缺點使得磁液變形鏡不能有效地應(yīng)用于自適應(yīng)光學(xué)系統(tǒng)中,文獻(xiàn)[16–18]通過在磁性液體表面覆蓋一層銀液狀薄膜或者彈性反射薄膜的方法有效地提高了變形鏡鏡面的反射率.Wu等[19,20]通過Maxwell線圈產(chǎn)生大均勻磁場和微小電磁驅(qū)動線圈產(chǎn)生的擾動磁場來精確控制磁液變形鏡的鏡面變形,證明了其鏡面變形行程能達(dá)到100μm并能精確控制激光束的波前.相比于傳統(tǒng)的固態(tài)變形鏡[21?23]和液晶空間光調(diào)制器[24?26],磁液變形鏡具有鏡面連續(xù)平滑、變形行程大、制造成本低、驅(qū)動器易擴展等優(yōu)點.

由于磁液中的磁性納米顆粒相互之間的磁吸引力、van der Waals力和表面活性劑產(chǎn)生的排斥力,磁液受流體磁壓力、熱力學(xué)壓力的影響,使得在重力場、電場和磁場多物理場耦合情況下很難對磁液變形鏡鏡面變形進(jìn)行準(zhǔn)確的建模.Ghaffari等[27]運用Maxwell方程和動量方程對磁性液滴建模,采用水平集(level set)和流體體積(volume of fluid)相耦合的方法對受均勻磁場作用的磁性液滴的聚集形狀進(jìn)行了數(shù)值模擬和實驗驗證.Shi等[28]運用Maxwell方程和兩相流Navier-Stokes方程對處于均勻磁場中運動的磁性液滴進(jìn)行了建模,采用VOSET界面追蹤數(shù)值方法來仿真磁性液滴的表面形狀;文獻(xiàn)[3]分別建立了在水平和垂直均勻磁場作用下的磁性液體液面變形模型,但假設(shè)變形磁液面只發(fā)生整體向上的變形,變形之后的液面仍然是水平的,無法產(chǎn)生特定的面形.Brousseau等[12,13]對磁液變形鏡在擾動磁場作用下的鏡面響應(yīng)進(jìn)行了推導(dǎo)計算,但是為了簡化推導(dǎo)過程,只計算了鏡面在最大變形處的靜態(tài)變形量,因而無法從該變形模型中獲得各個驅(qū)動器之間的影響函數(shù)及系統(tǒng)的動態(tài)性能.Wu等[19]針對受均勻磁場和擾動磁場相疊的磁場作用的磁性液體,在柱坐標(biāo)系下運用Laplace方程和Maxwell方程對液面的變形建模,引入第一類和第二類Bessel函數(shù),采用分離變量的方法推導(dǎo)出磁液變形鏡的動力學(xué)方程.但是這一類建模都是針對圓形的磁液變形鏡,而且也沒有考慮磁液容器的厚度,導(dǎo)致模型的精度降低.

在一些領(lǐng)域,例如激光微加工系統(tǒng)[29]、微激光推進(jìn)系統(tǒng)[30]和高能激光系統(tǒng)[31]等中,激光束的幾何輪廓是方形的,圓形幾何形狀的變形鏡因為鏡面利用率低以及驅(qū)動器的圓形或者三角形排布方式而不能有效地控制方形激光束的波前.為了更有效地控制方形激光束的波前和糾正波前像差,本文以基于方形驅(qū)動器陣列的磁液變形鏡為例,考慮磁性液體受重力場、電場和磁場多物理場耦合的作用,在笛卡爾坐標(biāo)中運用Laplace方程和Maxwell方程,并且在考慮磁液容器厚度的情況下建立了磁液變形鏡的模型,通過引入歐拉函數(shù)和采用分離變量的方法推導(dǎo)出磁液變形鏡的鏡面動力學(xué)方程.然后基于該理論模型,設(shè)計了磁液變形鏡的結(jié)構(gòu)和參數(shù)以滿足鏡面變形要求.最后通過MATLAB,COMSOL Multiphysics和Tracepro軟件聯(lián)合仿真及在自適應(yīng)光學(xué)系統(tǒng)中的實驗測試,驗證了所建模型的準(zhǔn)確性和磁液變形鏡的響應(yīng)性能.

2 磁液變形鏡建模

如圖1所示,磁液變形鏡在笛卡爾坐標(biāo)系中可以表示為一個立方體形的磁性液體.鏡面的面形定義為液面相對于初始平整狀態(tài)時的變形.設(shè)鏡面在任一點(x,y)處的變形為ζ(x,y,t),是通過磁性液體下方驅(qū)動器產(chǎn)生的擾動磁場而發(fā)生的變形.設(shè)磁液的厚度為d,磁液面到容器底部的距離為h,容器的長寬分別為Lx和Ly.表1列出了建立磁液變形鏡模型所涉及的參量.

圖1 方形磁液變形鏡示意圖(a)三維視圖;(b)A-A剖面圖Fig.1.Geometric representation of the square magnetic fluid deformable mirror:(a)Three-dimensional view;(b)A-A view.

表1 符號說明Table 1.List of symbols.

2.1 磁液的控制方程

磁性液體自由表面的變形遵循流體動力學(xué)的基本原理,考慮磁場的影響并根據(jù)質(zhì)量和動量守恒定理,磁液流體場的控制方程式為[3]

式中,V表示流體速度;p,ps和pm分別表示熱力學(xué)壓力、磁致伸縮壓力,磁性壓力;ρ和η分別表示流體的密度和黏度;μ0表示真空磁導(dǎo)率;M和H分別是磁化強度矢量M和磁場強度矢量H的大小.

假設(shè)磁性液體是不可壓縮、非旋流體,磁性液體上方的空氣是不可磁化而且磁導(dǎo)率是各向均勻的,且磁致伸縮壓力ps可忽略不計,那么結(jié)合方程(1),磁性液體的速度勢Φ和磁勢Ψ(i)滿足下列方程:

式中,是磁液面的單位法向量,為空氣熱力學(xué)壓力;2σκ是毛細(xì)壓力,表示為磁液表面張力系數(shù)σ和表面的平均曲率κ的函數(shù),Vz是磁流體速度V的垂直分量,V用標(biāo)量勢Φ表示為V=??Φ.磁場強度向量H(i)用標(biāo)量勢表示為分別表示磁液面上方的空氣區(qū)域、磁性液體區(qū)域和容器底部區(qū)域.

通過求解方程(3)和(4)可以得到ζ,?,ψ(i),i=1,2,3的解.但是方程(4)是關(guān)于磁勢Ψ(i)的非線性方程,線性求解方法不適用于求解這種形式的方程.為了簡化該方程的求解,Brousseau等[13]推導(dǎo)出了磁性液體面形在變形最大處的解:這里μr是磁性液體的相對磁導(dǎo)率,Hn和Ht是磁場強度的法向和切向分量.從結(jié)果中可以看出磁性液體的最大變形與輸入磁場是非線性二次型關(guān)系.這就意味著傳統(tǒng)的線性控制算法不適用于磁液變形鏡鏡面面形的控制.因為鏡面變形與輸入磁場的平方成正比,鏡面只能產(chǎn)生單向的變形,也就是磁性液體只能向上凸起變形,不能向下凹變形.

為了使磁性液體鏡面響應(yīng)線性化,從而能運用現(xiàn)有成熟的線性控制算法控制鏡面面形,本文提出了將磁通量密度為B0大均勻垂直磁場施加于整個磁性液體區(qū)域的方法使磁液變形鏡的輸出線性化.由于在整個磁性液體區(qū)域施加的為均勻磁場,磁場的梯度為0,其鏡面的初始狀態(tài)將仍然保持完全水平,即ζ=0,從而方程(4)左邊的ρgζ項和項為0,磁液面的單位法向量,磁性液體的速度勢Φ0和磁勢Ψ0(i)滿足下列方程:

這里ψ(i)是擾動磁場強度h(i)(i=1,2,3)相對應(yīng)的磁勢,它們之間的關(guān)系式為

將方程(8),(9)和(10)代入到方程(4)中得到如下等式:

將方程(6),(8),(9)代入到方程(3),將方程(7)代入到方程(11),得到如下等式:

2.2 鏡面響應(yīng)推導(dǎo)

以下采用分離變量的方法對ζ,?和ψ(i),(i=1,2,3)這五個未知量求解:

這里

其中kx和ky為模數(shù).方程(12)中的Laplace方程?2?=0將根據(jù)以下兩個邊界條件求解:

根據(jù)方程(12)和(15),得到如下的常微分方程:

該微分方程(19)的通解形式為

運用邊界條件(18),同時求解A(t)和B(t),從而得到

將A(t)和B(t)代入到方程(21)得到?的解為

方程(12)中的磁場ψ(i),i=1,2,3將基于下面的邊界條件求解:

這里C(t)是積分常數(shù),將使用方程(26)來確定其值;對于k=0的特殊情況,V(kz)=1,W(kz)=1.

考慮到垂直于容器壁的速度和磁場分量必須為零的條件,得到如下模態(tài)振型:

和特征方程

模態(tài)方程(33)需要滿足特征方程(34)和(35),E(x,y)必須為

等式(34)–(36)可以由無窮多個離散值kx和ky來求解,即

以輸入磁勢方程(26)作為邊界條件,根據(jù)模態(tài)振型的正交性確定每個模態(tài)相對應(yīng)的參數(shù)C(t)為

這里km,kn和kmn分別表示kx,ky和k對應(yīng)于模數(shù)m,n的離散參數(shù);變量Rm和Rn為

將上述對?,ψ(1),ψ(2)和ψ(3)求得的解方程(22),(27),(28)和(29)代入到方程(13)得到如下等式:

將方程(38)代入到方程(39)中以及考慮到文獻(xiàn)[32]中提到的磁液黏性對阻尼效應(yīng)的影響,可以獲得磁液變形鏡鏡面動力學(xué)方程為

其中

通過求解二階微分方程(40)可以得到磁液變形鏡鏡面廣義變形量,從而在任一位置(xk,yk)處鏡面的變形為

磁液變形鏡鏡面響應(yīng)方程(41)可進(jìn)一步表述為相應(yīng)的狀態(tài)空間表達(dá)形式:

這里x是系統(tǒng)的狀態(tài)向量,i=[i1,i2,i3,···,iJ]T是微線圈陣列的輸入電流向量,ys=[ζ1,ζ2,ζ3,···,ζK]T是磁液變形鏡鏡面在各個采樣點處的變形量;As,Bs和Cs為相應(yīng)的系統(tǒng)矩陣.

3 磁液變形鏡的設(shè)計和仿真

3.1 結(jié)構(gòu)和參數(shù)設(shè)計

在本節(jié)中提出了磁液變形鏡的設(shè)計方法,并以產(chǎn)生拋物面面形為例來設(shè)計基于方形微線圈驅(qū)動器陣列的磁液變形鏡.為了使磁液變形鏡的變形線性化以及能產(chǎn)生大變形行程,采用Maxwell線圈產(chǎn)生大均勻垂直磁場.基于推導(dǎo)的理論模型,為了使磁液變形鏡產(chǎn)生100μm以上的變形行程,運用COMSOL Multiphysics仿真軟件確定大均勻磁場的磁通量密度B0和微線圈在磁液面處產(chǎn)生的最大擾動磁場bz分別為7 mT和0.4 mT.Maxwell線圈由三個分立線圈組成,結(jié)構(gòu)參數(shù)如圖2所示,為了在Maxwell線圈內(nèi)部產(chǎn)生一個較大的均勻磁場,上下兩個小線圈與中間大線圈的安匝比必須滿足49:64,上下兩個小線圈的半徑與中間大線圈的距離分別為.根據(jù)畢奧-薩伐爾定律,在Maxwell線圈中心處的磁場為

這里N是中間線圈的匝數(shù),R為中間線圈的半徑,I為電流的大小.為了使Maxwell線圈能在其中心產(chǎn)生B0=7 mT的均勻磁場,中間線圈的半徑確定為R=100 mm.當(dāng)輸入電流I=500 mA時,根據(jù)方程(43)中心線圈的匝數(shù)確定為N=1125,上下線圈的匝數(shù)都為883.Maxwell線圈的參數(shù)如表2所列.

根據(jù)狀態(tài)空間方程(42),磁液變形鏡的鏡面在輸入電流為i0時的靜態(tài)響應(yīng)表示為

那么鏡面實際面形與期望面形的RMS誤差為

這里K表示鏡面變形的采樣點數(shù).根據(jù)bz=4 mT的設(shè)計要求,確定微線圈的外徑和內(nèi)徑分別為4 mm和2 mm,AWG36銅線匝數(shù)為800匝[34].基于方程(45)和(46),為了使RMS誤差值小于以及能讓磁液變形鏡的相鄰驅(qū)動器之間的耦合系數(shù)位于15%–35%之間[35],確定微線圈中心間距為4.2 mm,并采用如圖2所示的正方形排布.

圖2 方形磁液變形鏡裝置的結(jié)構(gòu)示意圖Fig.2.Schematic diagram of the square magnetic fluid deformable mirror.

表2 Maxwell線圈參數(shù)Table 2.Parameters of the Maxwell coil.

3.2 仿真結(jié)果

基于上述推導(dǎo)的模型和所設(shè)計的結(jié)構(gòu)參數(shù),利用COMSOL Multiphysics和MATLAB軟件聯(lián)合仿真了方形磁液變形鏡的鏡面響應(yīng).仿真中磁液的基本參數(shù)和模型參數(shù)如表3所列.首先,對單一線圈施加電流后的鏡面響應(yīng)進(jìn)行了仿真分析.對中心線圈施加恒定電流后的鏡面面形仿真結(jié)果如圖3(a)和圖3(b)所示,從圖中可以看出,單一通電微線圈所產(chǎn)生的鏡面為高斯面形,而且其峰值位于通電線圈中心的正上方.圖3(c)所示為中心微線圈在通?60–60 mA電流下產(chǎn)生的鏡面形狀二維輪廓曲線,由圖可知線圈之間的交連值約為30%,當(dāng)微線圈的輸入電流為60 mA時,磁液變形鏡實現(xiàn)了100μm以上的大行程響應(yīng).鏡面在微線圈陣列通入(45)式所示的電流后所產(chǎn)生的拋物面面形仿真結(jié)果如圖4所示.

表3 仿真參數(shù)Table 3.Simulation parameters.

圖3 中心微線圈在通15 mA電流下產(chǎn)生的鏡面面形的仿真結(jié)果(a)三維視圖;(b)俯視圖;(c)鏡面面形x軸向輪廓圖Fig.3.The surface de flection of the central coil with current of 15 mA:(a)Three-dimensional view;(b)top view;(c)x pro file of surface de flection.

圖4 基于理論模型所產(chǎn)生的拋物面面形(a)三維視圖;(b)俯視圖Fig.4.The parabolic surface shape generated by the magnetic fluid deformable mirror:(a)Threedimensional view;(b)top view.

利用MATLAB,COMSOL Multiphysics和Tracepro軟件對方形磁液變形鏡的鏡面產(chǎn)生方形聚焦激光束進(jìn)行了聯(lián)合仿真并分析該聚焦光束的質(zhì)量.圖5為自適應(yīng)光學(xué)系統(tǒng)仿真示意圖,利用第一級R1和R2第二級光束擴束組和對激光源所產(chǎn)生的圓形光束進(jìn)行放大,放大后的光束通過孔徑為15 mm×15 mm方形光闌得到方形光束.拋物面對方形光束聚焦后并以7°–10°的反射角度將其反射到波前傳感器和電荷耦合器(CCD)相機上,CCD相機放置在聚焦光路z=20 mm處.為了使聚焦后的光束全部位于波前傳感器的傳感區(qū)域,反射光束需要第三級縮束組R3進(jìn)行縮小.在圖6中可以看出聚焦光束的輪廓仍然是方形的,并且光束的強度分布很均勻.

圖5 自適應(yīng)光學(xué)系統(tǒng)仿真示意圖Fig.5.Layout of simulation adaptive optics system.

圖6(a)聚焦光束能量分布圖;(b)x和y軸向能量分布圖Fig.6.(a)The pro file of focused beam;(b)x and y pro file of focused beam.

4 實驗驗證

4.1 磁液變形鏡鏡面線性響應(yīng)和動力學(xué)特性

根據(jù)上述所設(shè)計的結(jié)構(gòu)參數(shù),制作了磁液變形鏡原型樣機.如圖7所示,該磁液變形鏡主要由方形微線圈陣列、Maxwell線圈、磁性液體和容器支架組成.在本節(jié)中,首先通過實驗驗證磁液變形鏡鏡面大行程線性響應(yīng)特性.如圖8所示,用激光多普勒干涉儀(Polytec,Germany)測量微線圈中心正上方處鏡面的變形量,微線圈從?60 mA到60 mA每隔10 mA依次加載電流,并記錄鏡面的變形量.在實驗過程中,Maxwell線圈的驅(qū)動電流為500 mA,在中心區(qū)域產(chǎn)生的磁通量密度為7 mT.

圖7 磁液變形鏡裝置(a)Maxwell線圈;(b)微線圈陣列;(c)磁性液體Fig.7.The magnetic fluid deformable mirror:(a)The Maxwell coil;(b)electromagnetic coils array;(c)the container with magnetic fluid.

圖8 磁液變形鏡鏡面線性響應(yīng)實驗測試平臺Fig.8.Experimental setup for linear surface response of magnetic fluid deformable mirror.

如圖9所示,藍(lán)色“°”標(biāo)記點和紅色“?”標(biāo)記點分別表示磁液變形鏡的解析模型和實際鏡面在微線圈中心正上方所產(chǎn)生靜態(tài)面形的波峰或波谷值,藍(lán)色虛線和紅色點劃線分別表示解析模型鏡面和實際鏡面變形量的擬合曲線.可以明顯地看出,在微線圈中心正上方的鏡面響應(yīng)輸出與輸入電流成線性關(guān)系,并能實現(xiàn)鏡面的雙向100μm以上的變形.

圖9 磁液變形鏡鏡面在微線圈中心正上方處的變形量Fig.9.The surface de flection at the top of the miniature electromagnetic coil center.

為了驗證磁液變形鏡在微線圈驅(qū)動下鏡面響應(yīng)的影響函數(shù)和線性疊加特性,根據(jù)仿真系統(tǒng)搭建了基于波前傳感器的自適應(yīng)光學(xué)系統(tǒng),圖10所示為該系統(tǒng)實驗測試平臺.測試實驗系統(tǒng)由激光光源、磁液變形鏡、波前傳感器、CCD相機、計算機控制平臺和反射鏡、光束擴束透鏡組、光束縮束透鏡組、分束鏡、光闌等光學(xué)元器件組成.夏克-哈特曼型波前傳感器(WFS150-5C,THORLABS,USA)用來測量鏡面的面形.CCD相機(DCU223C,THORLABS,USA)用于對聚焦光束的成像和測量聚焦光束的幾何尺寸和強度分布.

圖11(a)所示為單一微線圈在通15 mA電流時磁液變形鏡鏡面面形,圖11(b)所示為基于波前傳感器記錄的數(shù)據(jù)得到的鏡面面形和軸向輪廓圖.可以看出,單一微線圈產(chǎn)生的鏡面面形近似為高斯形,并且相鄰驅(qū)動器之間的耦合系數(shù)約為30%.因為WFS150-5C波前傳感器的變形行程檢測范圍小于60μm,所以實驗中微線圈的輸入電流控制在?25–25 mA之間.

圖10 基于波前傳感器的磁液變形鏡鏡面控制實驗平臺Fig.10.Layout of the experimental system setup based on the wavefront sensor.

圖12所示是驗證磁液變形鏡鏡面響應(yīng)在各個采樣點處的線性疊加結(jié)果.在圖12(a)中,以“°”標(biāo)記的點代表中心的微線圈(#15)分別在輸入電流為25 mA和?15 mA時的鏡面響應(yīng),兩種鏡面響應(yīng)曲線的疊加結(jié)果如紅色實線所示.綠色虛線代表#15線圈在輸入電流為10 mA時的鏡面響應(yīng).在圖12(b)中,以“×”標(biāo)記的點分別代表#15線圈和其左邊最近的#16線圈分別在輸入電流為20 mA和?10 mA時的鏡面響應(yīng),綠色虛線則代表這兩種鏡面響應(yīng)的算術(shù)和;當(dāng)兩個線圈同時輸入上述電流時鏡面的響應(yīng)如紅色實線所示.從圖12可以看出,代表實驗結(jié)果的紅色實線與代表線性算術(shù)和的綠色虛線基本重合.結(jié)合圖9和圖12可以看出,磁液變形鏡不僅在微線圈中心正上方的響應(yīng)輸出與輸入電流成線性關(guān)系,在整個鏡面面形各點的響應(yīng)輸出也與輸入電流成線性關(guān)系,而且不同驅(qū)動器之間的輸出響應(yīng)滿足線性疊加原理.從而能使用已經(jīng)成熟應(yīng)用于固態(tài)變形鏡的線性控制算法控制磁液變形鏡的鏡面面形.

圖11 單個微線圈通15 mA電流所產(chǎn)生的鏡面面形(a)鏡面面形三維視圖;(b)鏡面面形的x和y軸向輪廓圖Fig.11.The surface de flection of a single coil with a current of 15 mA:(a)The three-dimensional display of the de flection obtained using the wavefront sensor;(b)x and y pro file of the surface de flection.

圖12 鏡面響應(yīng)的線性疊加性(a)同一線圈輸入不同電流;(b)不同位置的線圈輸入不同電流Fig.12.Linear addition of surface de flection:(a)Linear relationship at a single coil with different currents;(b)linear relationship between two different coils.

圖13 磁液變形鏡鏡面的動態(tài)響應(yīng)(a)鏡面響應(yīng);(b)響應(yīng)誤差Fig.13.Dynamic response of the magnetic fluid deformable mirror:(a)Surface de flection;(b)error.

圖14 磁液變形鏡鏡面響應(yīng)模型的伯德圖Fig.14.Bode plot of the magnetic fluid deformable mirror system.

為了驗證磁液變形鏡鏡面動力學(xué)性能,磁液變形鏡鏡面在正弦信號下的響應(yīng)如圖13所示,其中輸入中心微線圈的正弦電流幅值為10 mA,頻率為1 Hz.圖13(a)中的紅色實線為磁液變形鏡實際響應(yīng)曲線,藍(lán)色點劃線為理論推導(dǎo)模型的響應(yīng)曲線.圖13(b)為鏡面實際響應(yīng)與理論推導(dǎo)模型的響應(yīng)誤差,誤差范圍在4.5%以內(nèi).此外,對磁液變形鏡鏡面在0 Hz到150 Hz隨時間變化的掃頻電流信號作用下的響應(yīng)進(jìn)行了實驗驗證.圖14所示紅色點劃線為磁液變形鏡實驗辨識模型的伯德圖,藍(lán)色實線為理論推導(dǎo)模型的伯德圖,由圖13和圖14可以看出基于理論推導(dǎo)模型的鏡面響應(yīng)與實驗結(jié)果相符,說明磁液變形鏡的鏡面響應(yīng)理論推導(dǎo)模型基本準(zhǔn)確.

4.2 方形激光束聚焦實驗

為了驗證磁液變形鏡對激光束波前的控制性能,利用所搭建的自適應(yīng)光學(xué)系統(tǒng)來控制磁液變形鏡產(chǎn)生拋物面形.由磁液變形鏡所產(chǎn)生的期望鏡面面形為,由方程(45)計算得到的電流i輸入到微線圈驅(qū)動器陣列中,圖15所示為波前傳感器記錄的磁液變形鏡所產(chǎn)生的鏡面拋物面形,從圖中可以看出拋物面的最大變形約為20μm,且面形同圖4的仿真結(jié)果比較符合.相對應(yīng)在CCD相機中獲得的方形聚焦光斑如圖16所示,方形聚焦光斑的尺寸為480μm×480μm,包含了90%以上的激光源總能量,而且光斑強度分布均勻.實驗結(jié)果表明本文設(shè)計的方形磁液變形鏡可以產(chǎn)生期望的鏡面面形,并能有效地控制方形激光束從而獲得均勻的聚焦光斑,驗證了推導(dǎo)模型的準(zhǔn)確性.如結(jié)合現(xiàn)有成熟的固態(tài)變形鏡鏡面控制算法可實時控制磁液變形鏡的鏡面面形,以獲得不同焦距的方形聚焦光,或用以糾正自適應(yīng)光學(xué)系統(tǒng)中光束的時變像差.

圖15 磁液變形鏡產(chǎn)生的拋物面鏡面面形(a)軸測圖;(b)俯視圖Fig.15.The parabolic shape from experimental result:(a)Isometric view;(b)top view.

圖16 基于磁液變形鏡所產(chǎn)生拋物面獲得的光束聚焦光束Fig.16.Focused spot generated by parabolic shape of the magnetic fluid deformable mirror.

5 結(jié) 論

本文在磁性液體受重力場、電場和磁場多物理場耦合情況下,考慮磁液中的磁性納米顆粒相互之間的作用力和磁液受流體磁壓力、磁致伸縮壓力的影響,以方形微線圈陣列驅(qū)動的磁液變形鏡為例,運用Maxwell方程組和Laplace方程,在考慮磁液容器厚度的情況下,通過引入歐拉函數(shù)和分離變量的方法在笛卡爾直角坐標(biāo)系中推導(dǎo)出了磁液變形鏡的鏡面動力學(xué)模型.然后基于推導(dǎo)的模型,設(shè)計了滿足光束波前控制要求的變形鏡結(jié)構(gòu)和參數(shù),并進(jìn)行仿真驗證.最后搭建了基于磁液變形鏡的自適應(yīng)光學(xué)系統(tǒng),驗證了推導(dǎo)模型的準(zhǔn)確性以及所設(shè)計磁液變形鏡鏡面響應(yīng)線性度,實驗結(jié)果表明該磁液變形鏡能產(chǎn)生精確的鏡面面形并具有良好的激光束波前控制性能.

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