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    雙螺桿混輸泵在潿洲11-4N油田的應(yīng)用

    2018-03-06 01:26:32,,,
    中國海洋平臺(tái) 2018年1期
    關(guān)鍵詞:段塞流混輸雙螺桿

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    (湛江南海西部石油勘察設(shè)計(jì)有限公司,廣東 湛江 524057)

    0 引 言

    利用多相混輸工藝,海上平臺(tái)的井口物流不需要經(jīng)過氣液兩相分離,通過混輸泵增壓后可以直接進(jìn)行外輸,能大幅降低油田開發(fā)投資費(fèi)用,生產(chǎn)中還可以降低自噴井的井口回壓,提高油氣產(chǎn)量及采收率[1]?;燧敱米鳛榛燧敼に嚨暮诵脑O(shè)備,從20世紀(jì)90年代開始就成為國際上著重研究開發(fā)的熱點(diǎn)并先后有多個(gè)類型的混輸泵成功投用[2-4]。目前,我國多所院校及研究機(jī)構(gòu)對(duì)雙螺桿混輸泵進(jìn)行多角度的理論研究與產(chǎn)品研制,并取得一定的成果。徐建寧等[5]從螺桿泵的密封裝置設(shè)計(jì)、螺桿的加工工藝及裝配工藝角度進(jìn)行研究;胡斌等[6]針對(duì)螺桿轉(zhuǎn)子建立模型,對(duì)高含氣率下雙螺桿混輸泵轉(zhuǎn)子的熱變形和力變形規(guī)律進(jìn)行研究;許明等[7]通過改換螺旋套和轉(zhuǎn)子的材質(zhì),優(yōu)化泵體內(nèi)部表面處理等角度,提高混輸泵的泵效和使用壽命。但是,雙螺桿混輸泵在海上石油平臺(tái)應(yīng)用的實(shí)踐較少,可借鑒的成功經(jīng)驗(yàn)十分有限,對(duì)混輸流程的設(shè)計(jì)帶來了難度和挑戰(zhàn)。本文結(jié)合潿洲11-4N油田二期開發(fā)的工程實(shí)例,對(duì)影響多相混輸泵運(yùn)行性能的關(guān)鍵因素進(jìn)行分析,給出對(duì)應(yīng)的解決措施,并制定適合現(xiàn)場(chǎng)工況的混輸工藝方案。

    1 潿洲11-4N油田混輸泵應(yīng)用背景

    1.1 WHPB平臺(tái)生產(chǎn)流程

    潿洲11-4N油田位于我國南海北部灣海域,包括已建井口平臺(tái)A(Well-Head Platform A,WHPA)及二期開發(fā)新建井口平臺(tái)B(Well-Head Platform B,WHPB)。WHPB匯集來自WHPA及潿洲11-1 油田立管平臺(tái)(Riser Platform,RP)2座平臺(tái)的生產(chǎn)物流,通過海管一起外輸。其中,WHPB平臺(tái)及RP平臺(tái)流體的外輸壓力均為3 600 kPaG,而來自WHPA平臺(tái)流體的上岸壓力只有1 200~1 500 kPaG,故利用雙螺桿混輸泵將其增壓至3 600 kPaG。生產(chǎn)流程如圖1所示。

    圖1 潿洲11-4N WHPB平臺(tái)生產(chǎn)流程

    1.2 混輸泵進(jìn)口工況及主要技術(shù)參數(shù)

    根據(jù)油藏模擬預(yù)測(cè),混輸泵進(jìn)口的油、氣、水三相物流參數(shù)見表1,可以看出:油、氣、水產(chǎn)量及含氣率在投產(chǎn)的第1年即2015年最高,隨后總體呈現(xiàn)逐年降低的趨勢(shì)。

    表1 混輸泵進(jìn)口流體工況

    根據(jù)表1中的參數(shù),選用2臺(tái)德國雷士公司生產(chǎn)的型號(hào)為L4MG200-075AHOKR-G的雙螺桿多相泵,其主要技術(shù)參數(shù)見表2。

    表2 L4MG200-075AHOKR-G混輸泵技術(shù)參數(shù)

    2 影響混輸泵運(yùn)行性能的關(guān)鍵因素

    2.1 固體顆粒對(duì)螺桿襯套材料的影響

    為保證一定的容積效率及穩(wěn)定性,螺桿泵轉(zhuǎn)子之間及螺桿與襯套之間留有一個(gè)合理的間隙值[8],根據(jù)流體工況及泵材質(zhì)的不同,這一數(shù)值一般在零點(diǎn)幾毫米至幾毫米之間,這就導(dǎo)致其對(duì)流體含砂等固體顆粒直徑的敏感性。

    根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)的生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn),固體顆粒隨流體進(jìn)入泵內(nèi)后,在離心力的作用下很快會(huì)被甩到螺桿與襯套之間的周向間隙中,易對(duì)螺套頂部和襯套內(nèi)壁造成劃痕拉傷,降低螺桿和襯套的使用壽命,增加修泵的頻率,使現(xiàn)場(chǎng)難以維持正常生產(chǎn)。在最嚴(yán)重的情況下,當(dāng)固體顆粒直徑超過泵最小間隙值,并且硬度超過螺桿及襯套的硬度時(shí),會(huì)造成“機(jī)械阻轉(zhuǎn)”,直接導(dǎo)致停泵。

    2.2 進(jìn)口含氣率對(duì)泵動(dòng)態(tài)密封性能的影響

    雙螺桿混輸泵內(nèi)存在3條主要的泄漏通道[9],對(duì)泵的間隙密封性能有較大影響。根據(jù)徐建寧等[5]的理論研究及王凱等[10]建立的數(shù)學(xué)模型,當(dāng)流體中不含氣體或含氣率較低時(shí),徑向、齒側(cè)及周向間隙3條內(nèi)部通道被液體介質(zhì)密封,間隙回流只有少部分的液體;當(dāng)進(jìn)出口壓差不變而含氣率增加到一定程度時(shí),液體的量不足以對(duì)回流間隙起到密封作用,從而導(dǎo)致回流量急劇增大,泵效大大降低。楊小強(qiáng)等[11]的試驗(yàn)則很好地印證了這一結(jié)論,并進(jìn)一步指出:在高含氣率時(shí),一定量的液體對(duì)保持泵的動(dòng)態(tài)密封起到關(guān)鍵的作用。因此,混輸泵對(duì)流體進(jìn)口含氣率(Gas Volume Fraction,GVF)及液體流量存在一定的敏感性。

    2.3 段塞流極端工況對(duì)螺桿和機(jī)械密封的影響

    理論上雙螺桿混輸泵可以輸送純氣體,滿足段塞流含氣率100%的氣塞段工況。但是受材料特性所限,若泵長時(shí)間壓縮氣體,易使嚙合螺桿迅速升溫變形。我國渤海某平臺(tái)就曾發(fā)生類似的事故:生產(chǎn)中由于井下油管段產(chǎn)生嚴(yán)重的段塞流,混輸泵長時(shí)間干轉(zhuǎn)致使螺桿過熱咬死,目前平臺(tái)上采用的3臺(tái)雙螺桿泵已經(jīng)停用。另外,在段塞流工況氣液流體交變載荷的沖擊下,會(huì)使泵產(chǎn)生劇烈震動(dòng),加速軸承和密封等機(jī)械構(gòu)件的磨損,降低使用壽命。

    為了解決這個(gè)問題,雷士泵廠定在泵上設(shè)置專門的溫度探測(cè)與關(guān)停裝置,當(dāng)嚙合螺桿溫度超過80 ℃時(shí)停泵。但是,停泵的直接后果是導(dǎo)致上游平臺(tái)停產(chǎn),同時(shí)還極易引起潛油泵故障,應(yīng)避免這種情況的發(fā)生。

    3 確保混輸泵正常運(yùn)行的措施及混輸方案的設(shè)計(jì)

    3.1 入口改進(jìn)籃式濾器的采用

    對(duì)儲(chǔ)層巖心的力學(xué)強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果表明:潿洲11-4N油田開發(fā)的主力油層潿三段I-IV油組巖石強(qiáng)度較低,屬于弱膠結(jié)儲(chǔ)層結(jié)構(gòu),在生產(chǎn)過程中出現(xiàn)了流體含砂的現(xiàn)象。為了確定混輸泵對(duì)巖砂等固體顆粒直徑的敏感程度,雷士泵廠家根據(jù)工況參數(shù)(見表1)及泵體選材(見表3),模擬計(jì)算出運(yùn)行時(shí)泵內(nèi)間隙最小值為3 mm。在靠近泵入口的管線上采用經(jīng)過改進(jìn)的籃式濾器,如圖2所示,對(duì)固體顆粒直徑進(jìn)行限定,孔徑為0.25 mm。

    表3 混輸泵主要部件材質(zhì)

    與傳統(tǒng)籃式濾器的單濾網(wǎng)相比,經(jīng)過改進(jìn)后的籃式濾器最大的不同是采用了一套共8組濾網(wǎng),在保證過濾精度的前提下,有效過濾表面積增加71%,進(jìn)一步提高過濾效率,同時(shí)把壓降控制在較低的水平(30 kPaG以下),保證了泵的吸入性能。

    圖2 改進(jìn)籃式濾器結(jié)構(gòu)示意圖

    3.2 出口液體管理系統(tǒng)及純液回流

    針對(duì)潿洲11-4N油田的流體工況(見表1),為了保證運(yùn)行時(shí)的動(dòng)態(tài)密封,雷士泵廠家對(duì)進(jìn)口流體GVF條件及最小液體流量提出了一定的要求(見表2)。根據(jù)模擬計(jì)算及工廠性能試驗(yàn),泵所需最小液體流量約為11 L/s,當(dāng)小于該數(shù)值時(shí)泵效出現(xiàn)較明顯的降低。

    為了解決該問題,提出液體管理系統(tǒng)(Liquid Management System)的概念,如圖3所示,在泵出口管線的低點(diǎn)設(shè)置一套小型積液回流裝置,使得液體能夠依靠自身重力積聚到一臺(tái)50 L的儲(chǔ)液罐中。罐中純液在進(jìn)出口壓差(2 100~2 400 kPaG)的作用下通過一條2英寸(1英寸=0.025 4 m)的管線回流至泵入口,回流的最小流量控制通過管線上設(shè)置的限流孔板(RO-001)實(shí)現(xiàn)。在正常運(yùn)行時(shí),持續(xù)的液體回流可以消除GVF瞬時(shí)波動(dòng)帶來的影響,保證較高的泵效,在啟泵前能滿足灌泵的使用要求。

    圖3 “液體管理系統(tǒng)”流程及裝置照片

    但是,受到平臺(tái)空間及投資成本等因素的制約,限制了該系統(tǒng)的儲(chǔ)液罐尺寸和容積,只能在較短時(shí)間內(nèi)滿足泵的最小流量要求,對(duì)氣液波動(dòng)更劇烈且持續(xù)時(shí)間較長的段塞流工況則不適用。

    3.3 外部補(bǔ)充流體的引入

    根據(jù)模擬計(jì)算,潿洲11-4N WHPA至WHPB平臺(tái)的海底管道在最不利情況下,段塞流持續(xù)的時(shí)間將超過20 min,不能滿足雷士泵干轉(zhuǎn)小于15 min的要求。為了解決該問題,從來自RP平臺(tái)高壓流體的上岸管線引出一條支路,經(jīng)過控制閥調(diào)壓接入混輸泵的進(jìn)口,利用外部液體作為補(bǔ)充,消除段塞流帶來的不利影響。外部補(bǔ)充液體流程圖如圖4所示。

    圖4 外部補(bǔ)充液體流程圖

    在靠近混輸泵入口管線上設(shè)置1臺(tái)壓力變送裝置,利用其輸出的信號(hào)直接控制補(bǔ)充支路上的調(diào)壓閥。當(dāng)來自潿洲11-4N WHPA的立管中發(fā)生段塞流時(shí),前部的氣塞段將首先到達(dá)泵入口被壓縮。由于得不到后續(xù)能量的補(bǔ)充,壓力持續(xù)降低至1 200 kPaG時(shí)調(diào)壓閥開啟,把來自RP平臺(tái)的壓力為3 600 kPaG的液體引至泵進(jìn)口,當(dāng)壓力大于1 600 kPaG時(shí)調(diào)壓閥自動(dòng)關(guān)閉。對(duì)于調(diào)壓閥尺寸的確定,按照較為保守的設(shè)計(jì)思路,選取海管最低操作壓力1 200 kPaG時(shí)對(duì)應(yīng)的油氣輸量分別為3 945 m3/d ,58 386 Sm3/d,最終確定了調(diào)壓閥尺寸為4英寸。

    在外部補(bǔ)充流體來源的選擇上,不同的平臺(tái)根據(jù)自身的特點(diǎn),還可以利用其他流體,如生產(chǎn)水、含油污水或海水等,必要時(shí)還可以增加單獨(dú)的穩(wěn)流補(bǔ)液泵。

    3.4 平臺(tái)混輸工藝流程的制定

    在圖1生產(chǎn)流程的基礎(chǔ)上,綜合考慮確保混輸泵正常運(yùn)行的各項(xiàng)措施,制定平臺(tái)混輸工藝流程,如圖5所示。

    圖5 混輸工藝流程示意圖

    4 結(jié) 論

    (1) 在泵進(jìn)口采用改進(jìn)后的籃式濾器,避免了油田投產(chǎn)后流體從地層中攜帶的巖砂和管道內(nèi)壁腐蝕產(chǎn)物等較大固體顆粒對(duì)螺桿和襯套的磨損,延長了泵的使用壽命。

    (2) 在進(jìn)口管線引入外部流體作為補(bǔ)充,避免了平臺(tái)立管嚴(yán)重段塞流工況對(duì)泵機(jī)械構(gòu)件變形的影響,提高了運(yùn)行的穩(wěn)定性。

    (3) 在泵的出口設(shè)置一套液體管理系統(tǒng),滿足泵的最小流量要求,消除進(jìn)口流體GVF瞬時(shí)波動(dòng)對(duì)泵動(dòng)態(tài)密封性能的影響,提高泵的容積效率。

    目前,潿洲11-4N油田的2臺(tái)混輸泵已經(jīng)通過調(diào)試順利投產(chǎn),運(yùn)行情況良好。

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