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    鋼質(zhì)燃?xì)夤艿镭灤┛坠滔嗄Σ寥感扪a(bǔ)方法研究

    2018-02-23 01:53:26劉永濱杜華徐哲
    機(jī)械制造文摘(焊接分冊) 2018年6期
    關(guān)鍵詞:鋼質(zhì)摩擦硬度

    劉永濱,杜華,徐哲

    (中石油昆侖燃?xì)庥邢薰救細(xì)饧夹g(shù)研究院,黑龍江哈爾濱150016)

    0 前言

    進(jìn)入21世紀(jì)以來,隨著國內(nèi)城市建設(shè)速度的加快,鋼質(zhì)管道在各基礎(chǔ)設(shè)施的建設(shè)中起著至關(guān)重要的作用,如天然氣、暖氣和廢水處理管道等。部分管道已經(jīng)服役較長時(shí)間,難免會出現(xiàn)各種缺陷,如腐蝕和貫穿裂紋等。鋼質(zhì)管道的貫穿缺陷會造成漏水、漏氣等問題,易產(chǎn)生安全隱患;而更換管道需要一定的時(shí)間,對人們的生活造成不利影響。因此,鋼質(zhì)管道的在線修補(bǔ)技術(shù)是解決此類問題的關(guān)鍵環(huán)節(jié)。對于某些厚度較薄、精度較高的鋼質(zhì)管道來說,不允許修補(bǔ)后有變形;對于某些輸送特定物質(zhì)的管道,如天然氣管道等,在修補(bǔ)過程中不允許產(chǎn)生火花,以免造成危險(xiǎn)。

    摩擦塞焊是英國焊接研究所發(fā)明的一種新型焊接技術(shù),其基于固相原理,利用高速旋轉(zhuǎn)的塞棒扎入到塞孔中心,二者相互接觸、摩擦,形成塑化金屬,塞棒邊旋轉(zhuǎn)邊下扎,利用頂鍛作用形成接頭[1-2]。自摩擦塞焊發(fā)明以來,廣大學(xué)者將其應(yīng)用到許多材質(zhì)以及工況的補(bǔ)焊[3-9]。欒國紅等人[3]發(fā)現(xiàn) LY12 鋁合金摩擦塞焊接頭內(nèi)部包括兩個(gè)材料塑化區(qū),硬度在接頭中心的塑化區(qū)趨于穩(wěn)定,且與母材相當(dāng)。張迅達(dá)等人[4]對DH36鋼水下摩擦疊焊接頭的組織和性能進(jìn)行分析發(fā)現(xiàn),焊接壓力增加能改善接頭連接質(zhì)量,空氣中焊接所得接頭抗拉強(qiáng)度高于水中焊接接頭。徐雅晨等人[5]對X65管線鋼摩擦塞焊搭接接頭進(jìn)行補(bǔ)焊時(shí)發(fā)現(xiàn),在空氣中焊接時(shí)沒有焊接缺陷的產(chǎn)生;在水下焊接時(shí)低轉(zhuǎn)速和壓力導(dǎo)致接頭產(chǎn)生未填充和未連接缺陷。摩擦塞焊對塞棒材料的選擇比較靈活,且對缺陷的尺寸無嚴(yán)格要求,因此其適用于鋼質(zhì)管道上貫穿孔的修補(bǔ)。

    基于摩擦塞焊技術(shù),對鋼質(zhì)燃?xì)夤艿赖呢灤┛走M(jìn)行修補(bǔ),既要保證鋼質(zhì)管道修補(bǔ)后不發(fā)生變形,又要達(dá)到不漏氣的效果。利用幾種不同材質(zhì)的塞棒對貫穿孔進(jìn)行修補(bǔ),研究不同塞棒的填充效果以及接頭的顯微組織。

    1 試驗(yàn)材料與方法

    使用 Q235B(0.15%C,0.3%Si,0.42%Mn,0.045%P,0.045%S)鋼質(zhì)管道為研究對象,其壁厚為7 mm。焊接試驗(yàn)前,在鋼質(zhì)管道上預(yù)制貫穿孔,孔的上端直徑為7 mm,錐度為11°,如圖1所示。將待焊區(qū)表面用砂紙打磨以去除表面雜質(zhì)。補(bǔ)焊試驗(yàn)在型號為FSW-3LM-4012攪拌摩擦焊機(jī)上進(jìn)行,焊接過程如圖2所示。與傳統(tǒng)塞焊不同的是,試驗(yàn)在下扎過程結(jié)束后,對塞棒施加橫向移動,目的是將已填充的塞棒完全“留”在貫穿孔中,實(shí)現(xiàn)更好的填充效果。塞棒材料分別為6061鋁合金、銅、鋼,尺寸如圖3所示。焊接過程中攪拌頭的轉(zhuǎn)速為 500 r/min,600 r/min,1 500 r/min,下壓量為5 mm,停留時(shí)間為10 s;停留過程結(jié)束后,攪拌頭的前進(jìn)速度為50 mm/min,前進(jìn)距離為10 mm。

    圖1 鋼質(zhì)管道貫穿孔示意圖(mm)

    焊接試驗(yàn)結(jié)束后,用電火花線切割機(jī)沿焊點(diǎn)中心切割金相試樣。金相試樣經(jīng)打磨、拋光后在型號為VHX-1000E光學(xué)顯微鏡和蔡司電鏡上進(jìn)行顯微組織觀察。硬度在型號為HVS-1000的硬度計(jì)上測量,測量間距為0.5 mm,測量力為10 g,保壓時(shí)間為10 s。

    圖2 焊接過程示意圖

    圖3 塞棒尺寸示意圖

    2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

    2.1 填充效果

    圖4為使用不同塞棒所得補(bǔ)焊接頭的表面成形形貌。圖4a為使用鋼質(zhì)塞棒時(shí)所得接頭填充效果,所用轉(zhuǎn)速為500 r/min。從圖4a可以看出,試件表面無孔洞,塞棒對貫穿孔的填充效果較好,但表面不平整。圖4b為使用銅塞棒的填充效果,所用轉(zhuǎn)速為600 r/min。從圖4b可以看出,銅棒可對孔產(chǎn)生良好的填充效果。由于轉(zhuǎn)速較低,焊接過程中的熱量較少,因此表面成形較為粗糙。圖4c為使用鋁塞棒的填充效果,所用轉(zhuǎn)速為1 200 r/min。鋁具有良好的熱塑性,對摩擦塞焊有著極好的適應(yīng)性。如圖4所示,鋁棒的填充效果良好,但表面形成質(zhì)量仍一般。

    圖4 不同塞棒的填充效果

    2.2 接頭橫截面組織形貌及硬度分布

    圖5 為利用鋼質(zhì)塞棒所得補(bǔ)焊接頭的填充效果。從圖5a可以看出,利用鋼質(zhì)塞棒所得接頭的填充深度約為鋼板厚度的2/3。接頭中心存在一較大的孔洞,分析原因可能是焊接過程中塞棒破碎所致。接頭底部連接效果不好,存在明顯裂紋。圖5b為接頭上部填充效果的放大圖,此處塞棒和鋼板之間發(fā)生了明顯的結(jié)合,界面無裂紋。對此區(qū)域進(jìn)行線掃描,位置如圖5b所示。可以看出,鐵元素分布十分均勻,含量無明顯波動,此結(jié)果意味著塞棒和鋼管之間發(fā)生了較好的結(jié)合。圖5d為沿圖5b中線掃描位置所測得的試件硬度??梢钥闯?,硬度沿著線掃描方向無明顯的變化,但由于焊接過程中塞棒變紅,材料發(fā)生一定程度的軟化,因此硬度呈輕微的下降趨勢,但下降并不明顯。

    圖6為補(bǔ)焊過程中的塑性材料流動示意圖。在攪拌頭高速旋轉(zhuǎn)的過程中,塞棒材料在靠近鋼壁表面的線速度與其直徑呈正比,因此靠近鋼板表面區(qū)域材料的流動速度高于塞棒底部材料的流動速度。將靠近鋼板上表面的區(qū)域劃分為材料的高速流動區(qū),靠近孔底部的區(qū)域則為低速流動區(qū)。對于摩擦塞焊來說,高速流動區(qū)域的材料更易與母材結(jié)合形成連接。除此之外,因貫穿孔呈一定的錐度,鋼板傾斜表面會在攪拌頭下壓時(shí)對其產(chǎn)生一定的垂向作用力,對塞棒材料起到頂鍛作用,此頂鍛作用對接頭的成型起著決定性作用。文中所用的是貫穿孔,因此無法對其底部的材料提供頂鍛作用。上述兩原因的綜合作用使得填充材料無法與貫穿孔底部產(chǎn)生有效結(jié)合。

    圖5 使用鋼質(zhì)塞棒的填充效果

    圖6 材料流動示意圖

    圖7 為利用銅塞棒所得補(bǔ)焊接頭的填充效果。使用銅塞棒的填充深度明顯較大,且接頭內(nèi)部無孔洞缺陷。圖7b為銅/鋼結(jié)合界面的放大圖??梢钥闯龆咧g的結(jié)合較為緊密,無明顯裂紋。從圖7可以看出,銅塞棒可對鋼質(zhì)管道的貫穿孔進(jìn)行良好的填充,可以起到基本的防止管道漏水、漏氣的效果。然而,鋼質(zhì)管道在部分使用條件下,其內(nèi)部壓力很大,一般的物理結(jié)合無法徹底實(shí)現(xiàn)防漏的效果。進(jìn)一步對銅/鋼界面進(jìn)行EDS分析,結(jié)果如圖7c所示。從圖可以看出兩種元素在結(jié)合界面處的含量變化十分明顯,沒有形成明顯的擴(kuò)散層。因此可以推斷,此時(shí)銅/鋼之間并沒有發(fā)生冶金結(jié)合,結(jié)合強(qiáng)度較弱。圖7d為使用Cu塞棒所得接頭界面處的硬度分布。由于Cu本身的硬度較低,因此接頭內(nèi)部的硬度值明顯較低,約為100 HV左右,隨著距界面距離的增大,硬度值幾乎不變。

    圖8為使用鋁塞棒所得接頭的填充效果。鋁具有良好的熱塑性,對塞孔的填充效果較好,從圖8a可以看出,鋁塞棒對貫穿孔的填充深度超過板厚的一半。從圖8b鋁/鋼界面的放大圖可以看出,鋁鋼之間結(jié)合緊密,無裂紋、孔洞。圖8c為鋁/鋼界面的元素分布。圖9a為鋁/鋼界面的EDS分析??梢钥闯?,鋁鋼之間發(fā)生了原子擴(kuò)散,產(chǎn)生了擴(kuò)散層,厚度約為1.5 μm。該擴(kuò)散層意味著鋁鋼之間發(fā)生冶金結(jié)合,且結(jié)合強(qiáng)度較高,可承受鋼質(zhì)管道內(nèi)部的壓力。進(jìn)一步分析鋁/鋼界面的元素分布可知,二者之間發(fā)生了較為明顯的原子擴(kuò)散(圖8c)。圖9b為使用鋁塞棒的硬度分布。與使用Cu塞棒時(shí)相似,使用鋁塞棒所得接頭的硬度在界面處變化較大,硬度在鋁側(cè)明顯下降,約為100 HV左右。

    圖7 使用銅質(zhì)塞棒的填充效果

    圖8 使用鋁質(zhì)塞棒的填充效果

    圖9 鋁/鋼界面的元素和硬度分布

    3 結(jié)論

    (1)鋼在填充過程中與鋼筒摩擦生熱,導(dǎo)致塞棒變紅,形成冶金結(jié)合,補(bǔ)焊后接頭組織和硬度均勻。

    (2)銅/鋼界面未發(fā)生冶金連接,結(jié)合強(qiáng)度較弱。補(bǔ)焊接頭內(nèi)部的硬度明顯較低。

    (3)鋁塞棒具有較好的熱塑性,在填充過程中與鋼發(fā)生冶金連接,鋁/鋼界面生成厚度為1.5 μm的擴(kuò)散層。

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