GFRP帶肋筋黏結性能試驗研究

宋金華，史 鵬

(河北工業(yè)大學 土木與交通學院，天津 300401)

0 引 言

混凝土結構是世界上應用最廣泛的建筑建材之一。鋼筋混凝土是混凝土與鋼筋組合而成的復合材料[1]。鋼筋混凝土結構廣泛用于各種工程，然而在侵蝕性的環(huán)境中，鋼筋銹蝕是一個非常嚴重的問題，混凝土結構強度降低，縮短使用壽命。如何解決鋼筋銹蝕問題，提高混凝土結構的耐久性，是土木工程學術界急需解決的問題。GFRP筋具有高性能、耐腐蝕、輕質、徐變小等特性[2- 4]，可以替代普通鋼筋，從根本上解決由鋼筋銹蝕引起的工程失效問題。

GFRP筋混凝土結構并沒有在實際工程中得到應用，缺少科學合理的設計準則。近年來，一些國內學者已經(jīng)對GFRP筋與混凝土黏結性能展開了研究[5-7]，并沒有展開對GFRP筋最佳外形的研究，但是GFRP筋最佳外形研究是基礎工作，由于GFRP筋與混凝土黏結性能除了受到混凝土抗壓強度、GFRP筋埋置深度、直徑等因素影響，GFRP筋本身組成成分和尺寸參數(shù)不同也會導致黏結性能明顯變化[7-11]。因此，確定GFRP帶肋筋最佳外形研究是GFRP帶肋筋與混凝土黏結性能、計算GFRP帶肋筋的黏結錨固長度、建立GFRP帶肋筋與混凝土的黏結-滑移本構模型等關鍵問題[12-13]，同時也是GFRP筋混凝土結構應用的基礎。

筆者分析30種不同參數(shù)的GFRP帶肋筋與混凝土的黏結滑移性能、分析拉拔試件的破壞形式，采用控制變量的方法研究肋參數(shù)的變化對GFRP筋混凝土構件的黏結性能的作用效果，確定GFRP帶肋筋的最佳外形布置，最后構建GFRP筋混凝土構件的黏結-滑移本構模型。

1 GFRP帶肋筋拉拔試驗

1.1 GFRP筋類型

本次試驗用筋為普通的GFRP帶肋筋，彈性模量為38～43 GPa、抗拉強度為750 MPa。帶肋筋內部的玻璃纖維應用低導熱玻璃纖維，該纖維的含量一般為69%。GFRP帶肋筋的加工工藝比較復雜，一般采用拉拔擠壓成型；最后，為提高GFRP筋與混凝土的黏結滑移強度，一般對GFRP筋采用拉筋的纖維束進行緊密纏繞，這樣GFRP筋表面產(chǎn)生的橫肋比較均勻，最后剝開GFRP筋表面的纖維束。

GFRP帶肋筋拉拔試驗中GFRP筋的直徑主要有12、10、8 mm 3類，總共30種不同參數(shù)的GFRP筋。肋高度的定義為GFRP帶肋筋一側變形處直徑與相鄰的兩個變形中點處直徑的1/2，由于肋高度的值比較小，為使試驗結果精確一般求平均值。而帶肋筋的肋間距定義為并排兩橫肋之間的距離；肋間距的控制因素主要有纖維束的纏繞角度、纏繞速度等。GFRP筋的不同肋參數(shù)位置見圖1。

圖1 GFRP筋參數(shù)示意Fig.1 Schematic diagram of parameters of GFRP bar

在試驗室內采用的構件混凝土強度等級為C30，細骨料選用普通中砂、粗骨料選用小于20 mm的碎石。同一批試件在澆筑時，需要留3個100 mm×100 mm×100 mm的立方體試塊。澆筑一晝夜后拆模，各組試塊在相同條件下自然養(yǎng)護28 d。達到一定時間，對預留的立方體試塊進行抗壓試驗，實際測得的抗壓強度為25.36 MPa。

1.2 試件制備

標準的拉拔試件按照American Concrete Institute(ACI)標準設計：GFRP筋的錨固長度一般為4D，不同肋參數(shù)的GFRP筋各自澆筑3個尺寸為150 mm×150 mm×150 mm的試件。每個拉拔構件的表示方法為B@A-C；其中：A為GFRP帶肋筋的肋間距；B為GFRP帶肋筋的直徑；C為GFRP帶肋筋的肋高度，一般表示方法為GFRP筋的肋高度與直徑的比值。

為避免GFRP筋混凝土構件在加載端和GFRP筋端部的受力不均勻，在構件的加載端GFRP帶肋筋和混凝土之間設置塑料套管來減小邊界處的應力過大對試驗結果造成的誤差。其中GFRP筋拉拔試件的示意如圖2，GFRP帶肋筋加載端的長度為380 mm；另一端預留長度在20 mm左右，有利于GFRP帶肋筋自由端滑移值的測量。

圖2 黏結滑移試件(單位：mm)Fig.2 Bond-slip specimen

1.3 試驗裝置

本試驗裝置的型號是JR-50,示意如圖3，實物圖為4。在GFRP帶肋筋混凝土構件的受力過程中，試驗機的作用方向為豎直向下。在吊籃的下板與反力架下部鋼墊板之間安裝使GFRP筋在其中自由轉動的穿心球鉸，從而避免GFRP帶肋筋和加載端的偏移引起混凝土的大范圍劈裂破壞，確保GFRP筋混凝土之間的黏結力為豎直方向。在拉拔試驗機下端安裝可以夾持GFRP帶肋筋的錨具。試驗裝置均勻連續(xù)加載，對于直徑是8 mm的試件，加荷速度是3 KN/s；對于直徑是10 mm的試件，加荷速度是4 KN/s；對于直徑是12 mm的試件，加荷速度是5 KN/s。當試件臨近破壞、變形速度加快時，應停止調整試驗機油門，直至試件破壞，記錄最大荷載。

GFRP帶肋筋兩端滑移量測量：在GFRP帶肋筋的自由端安裝一個位移計，可以測得 GFRP帶肋筋自由端的滑移量；在GFRP帶肋筋與混凝土未接觸段的兩側固定兩個位移計，可以測得GFRP帶肋筋加載端的滑移量，為了使計算結果精確，多次測量取兩個位移計的平均值作為滑移量。

圖3 拉拔試驗裝置示意Fig.3 Schematic diagram of pullout test device

2 拉拔試驗結果

2.1 黏結滑移強度

黏結長度比較小為4D，所以假設剪切應力沿GFRP筋的黏結長度分布均勻，GFRP筋的黏結強度τu為作用在GFRP筋的拉力與GFRP筋與混凝土錨固的接觸面積的比值，即最大平均黏結應力。也即拉拔荷載(拉拔力)除以GFRP筋和混凝土接觸部分的表面積。GFRP筋混凝土構件的黏結強度公式如式(1)：

(1)

式中：p為拉拔荷載；d為GFRP帶肋筋的直徑；la為GFRP筋在混凝土中的錨固長度；τ為GFRP筋與混凝土之間的黏結滑移強度。

2.2 黏結滑移公式

由塑料套管作用的未黏結部分GFRP帶肋筋在荷載作用下的變形比較大。所以加載端的滑移量為

S=Sm-δe

(2)

式中：S為加載端的滑移量；Sm為GFRP帶肋筋與混凝土未接觸段的左、右位置固定兩個位移計測得的加載端滑移量；δe為拉拔荷載P作用下，塑料套管段GFRP帶肋筋的伸長量為

(3)

式中：Ef為GFRP筋的彈性模量；L為塑料套管段GFRP帶肋筋的長度；P為拉拔荷載；Af為GFRP筋的橫截面積。

試驗分為3組，共90個黏結試件的試驗結果如表1。

表1 不同黏結滑移試件的試驗結果Table 1 Test results of different bond-slip specimens

(續(xù)表1)

試件試驗參數(shù)及結果肋高度d/%肋間距/mm肋高度/肋間距加載端滑移/mm黏結強度/MPa極限荷載/kN8@12-0.066120.041.51313.4510.828@16-0.066160.031.7712.9410.418@20-0.066200.022.5911.719.428@24-0.066240.024.011.309.098@8-0.04480.041.4812.5610.108@8-0.05580.051.7413.4410.818@8-0.07780.071.3712.4610.028@8-0.08880.081.4213.7011.028@8-0.09980.091.2611.549.2810@5-0.06650.121.5613.0116.3510@10-0.066100.062.3913.9817.5710@15-0.066150.043.3813.2416.6410@25-0.066250.024.4410.4713.1610@30-0.066300.024.6910.6613.4010@10-0.044100.041.7611.7614.7810@10-0.055100.052.2813.4416.8810@10-0.077100.072.5713.6317.1310@10-0.088100.081.8810.2512.8810@10-0.099100.092.2012.8416.1412@6-0.05560.101.369.2416.7212@12-0.055120.052.5111.6721.1212@18-0.055180.034.110.8519.6312@24-0.055240.034.389.4217.0412@12-0.033120.033.358.0814.6312@12-0.044120.043.1210.8619.6512@12-0.066120.062.7413.0123.5312@12-0.077120.072.6810.0918.25

3 GFRP帶肋筋黏結破壞

3.1 破壞特征

GFRP帶肋筋拉拔試驗中大部分黏結滑移試件表現(xiàn)為拔出破壞，同時GFRP帶肋筋肋間混凝土被剪壞，其中少部分GFRP筋構件中GFRP帶肋筋的橫肋表面有輕微磨損并使部分肋間混凝土被剪碎帶出，見圖5。

圖5 橫肋被磨損的破壞形式Fig.5 Damaged form of transverse rib

3.2 理論分析

GFRP帶肋筋混凝土黏結試件的破壞大多表現(xiàn)為拔出破壞，GFRP筋被周圍混凝土很好的限制，同時在GFRP筋達到極限狀態(tài)被拔出時，混凝土完好無損。主要原因是同黏結試件的尺寸相比，GFRP帶肋筋的錨固長度和直徑較混凝土黏結構件很??；對于一般的螺紋鋼筋等，當鋼筋混凝土構件的破壞表現(xiàn)為拔出破壞，雖然鋼筋在達到極限狀態(tài)被拔出的過程中一直被混凝土限制，在鋼筋和周圍混凝土接觸的部分仍然有少量裂縫，說明普通鋼筋混凝土構件的黏結強度來自于混凝土的強度。GFRP帶肋筋混凝土試件的黏結強度不僅僅受混凝土的約束，還受到GFRP帶肋筋橫肋參數(shù)等的影響。這是GFRP帶肋筋混凝土試件的破壞形式與普通鋼筋的黏結試驗不同的地方。

GFRP帶肋筋和混凝土黏結破壞示意如圖6。在GFRP筋混凝土構件的拉拔實驗中，黏結應力的產(chǎn)生主要為凸肋與周圍混凝土之間的機械咬合力。在黏結應力不斷增加的過程中，楔塊效應逐漸減小，混凝土的破壞界面主要在凸肋部位或者接觸混凝土偏下的部分。由于在試驗過程中，混凝土的強度等級比較低，隨著凸肋間的混凝土被剪碎的過程中，GFRP筋混凝土試塊沒有出現(xiàn)嚴重的貫穿裂縫。在試驗中可以看到部分構件GFRP筋的橫肋表面有細微磨損，這是由一些GFRP筋的表面包有一層抗剪強度非常低的樹脂層造成的；GFRP筋在受力過程中，樹脂層容易被混凝土剪壞，更易形成黏結破壞界面。

圖6 橫肋被磨損的破壞形式Fig.6 Damaged form of transverse rib

4 GFRP筋黏結滑移性能影響因素

4.1 GFRP筋直徑對黏結性能的影響

由直徑不同的GFRP筋繪成的黏結滑移曲線如圖7。GFRP筋混凝土構件的黏結性能隨黏結強度的增大而增大。由于GFRP帶肋筋表面包裹一層樹脂，因此，GFRP帶肋筋與混凝土的黏結破壞主要是由GFRP筋的橫肋破壞引起的，GFRP帶肋筋表面的樹脂層和筋自身的整體工作性能由黏結強度決定的。GFRP帶肋筋與混凝土的黏結剛度隨滑移量的減小而增大，在混凝土內部開裂之前，GFRP筋混凝土構件的黏結強度和黏結滑移的比值越小，GFRP帶肋筋與混凝土構件的協(xié)同能力也就越小。

對比表1、圖7可知：GFRP帶肋筋與混凝土構件的黏結強度隨直徑的增大而減小，而GFRP筋與混凝土的黏結性能隨加載端滑移量的增大而減小。GFRP筋與混凝土之間的黏結力主要與黏結面積成正比，因此，GFRP帶肋筋混凝土構件在試驗過程中存在剪力滯后的規(guī)律。而GFRP帶肋筋的剪切強度主要控制因素為樹脂層、樹脂層與筋中纖維接觸面的剪切剛度。

圖7 GFRP帶肋筋的黏結強度Fig.7 Bond strength of GFRP ribbed bar

GFRP帶肋筋在外力作用下被拔出時，會產(chǎn)生一種名義應力。不均勻的名義應力主要是通過GFRP筋表面橫肋中的纖維與核心纖維的不同作用形式在GFRP帶肋筋的橫截面產(chǎn)生的，名義應力的方向和位置見圖8。這種剪力滯后的現(xiàn)象會導致GFRP帶肋筋橫截面名義應力增大，同時σmax對GFRP帶肋筋的黏結強度的控制作用增強。因此，計算得到的平均應力σave隨著σmax增大而變小。該現(xiàn)象主要說明直徑對GFRP筋黏結性能的作用效果，而且直徑越大GFRP帶肋筋的作用效果更明顯。由圖8可知，GFRP帶肋筋的直徑越大，黏結強度反而減小，因此提高GFRP筋混凝土構件的黏結強度需要降低剪力滯后現(xiàn)象的出現(xiàn)。在GFRP筋的實際應用中，一定要把GFRP帶肋筋混凝土梁中的GFRP配筋控制在一定的范圍內。

圖8 GFRP 帶肋筋截面應力分布Fig.8 Stress distribution of GFRP ribbed bar cross-section

4.2 GFRP筋肋間距對黏結性能的影響

不同肋間距的GFRP帶肋筋，其黏結性能也不同，見下圖9。

圖9 GFRP筋肋間距對黏結性能的影響Fig.9 Effect of rib spacing on bond performance of GFRP ribbed bar

如圖9(a)，GFRP筋直徑為8 mm，GFRP筋的肋間距為8 mm時，黏結強度最大，即為圖中GFRP帶肋筋肋間距/直徑為1；GFRP帶肋筋直徑為10 mm，GFRP帶肋筋的肋間距為10 mm時，黏結強度最大，即為圖中GFRP帶肋筋肋間距/直徑為1；GFRP帶肋筋直徑為12 mm，GFRP帶肋筋的肋間距為12 mm時，黏結強度最大，即為圖中GFRP帶肋筋肋間距/直徑為1；得出結論：直徑為8、10、12 mm的3種GFRP帶肋筋的試驗結果較準確，GFRP帶肋筋肋間距/直徑為1時，GFRP筋的黏結強度最大。

如圖9(b)，GFRP筋直徑為8 mm，GFRP筋的肋間距為4 mm時，GFRP筋加載端滑移量最小，即為圖中GFRP帶肋筋肋間距/直徑為0.5；GFRP筋直徑為10 mm，GFRP筋的肋間距為5 mm時，GFRP筋加載端滑移量最小，即為圖中GFRP帶肋筋肋間距/直徑為0.5；GFRP筋直徑為12 mm，GFRP筋的肋間距為6 mm時，GFRP筋加載端滑移量最小，即為圖中GFRP帶肋筋肋間距/直徑為0.5。直徑為8、10、12 mm的3種GFRP帶肋筋的試驗結果較準確，GFRP帶肋筋肋間距/直徑為0.5時，GFRP筋的加載端滑移量最小。

產(chǎn)生圖9現(xiàn)象是由GFRP帶肋筋的凸肋與肋間混凝土的楔塊效應的不同造成的。如果GFRP筋的肋間距小，肋間混凝土的量也會很少，橫肋和肋間的混凝土共同形成的機械咬合力就會很小。如果GFRP帶肋筋加載端滑移量很少，肋間混凝土會被剪壞，造成GFRP筋的黏結強度也低。反之，肋間混凝土在GFRP帶肋筋的間距過大時也會增多，同時楔塊效應也會隨著肋間混凝土在GFRP筋拉拔的過程中應力的重分布而減慢，所以GFRP帶肋筋的加載端滑移量也較大，在此情況下GFRP帶肋筋的黏結強度有所增加，違反了實際工程應用規(guī)范。由圖9可知，GFRP帶肋筋的肋間距為其直徑的1倍時，GFRP筋的黏結強度最大，同時GFRP筋加載端的滑移量并不大，相比GFRP帶肋筋的肋間距為其直徑的0.5倍更有優(yōu)勢，所以建議GFRP帶肋筋的最佳肋間距/直徑為1。

4.3 GFRP筋肋高度對黏結性能的影響

不同肋高度的GFRP帶肋筋，其黏結性能也不同，見圖10。

圖10 肋高度對GFRP筋黏結性能影響Fig.10 Effect of rib height on bond performance of GFRP ribbed bar

如圖10(a)，GFRP筋直徑為8 mm，GFRP筋的肋高度為0.48 mm時，黏結強度最大，即為圖中GFRP帶肋筋肋高度/直徑為0.06；GFRP帶肋筋直徑為10 mm，GFRP帶肋筋的肋高度為0.6 mm時，黏結強度最大，即為圖中GFRP帶肋筋肋高度/直徑為0.06；GFRP帶肋筋直徑為12 mm，GFRP帶肋筋的肋高度為0.72 mm時，黏結強度最大，即為圖中GFRP帶肋筋肋間距/直徑為0.06；得出結論：直徑為8、10、12 mm的3種GFRP帶肋筋的試驗結果較準確，GFRP帶肋筋肋高度/直徑為0.06時，GFRP筋的黏結強度最大。如圖10(b)，直徑為8、10、12 mm的3種GFRP帶肋筋的加載端滑移量隨肋高度的變化不明顯。

產(chǎn)生圖10現(xiàn)象是由GFRP帶肋筋的凸肋與肋間混凝土的楔塊效應的不同造成的。如果GFRP筋的肋高度過小，肋間混凝土的量也會很少，橫肋和肋間的混凝土共同形成的機械咬合力就會很??；如果GFRP筋的肋高度過大，凸肋和混凝土的接觸面積會增大，機械咬合力也會不斷增大；進而造成凸肋表面的損耗，GFRP筋黏結強度降低，同時肋間混凝土也會隨GFRP筋體流出。由于3種不同直徑的GFRP帶肋筋的肋間距相同，肋間混凝土的應力重分布基本相同，所以肋高度對GFRP帶肋筋加載端滑移的影響可以忽略。GFRP帶肋筋肋高度/直徑為0.06時，GFRP筋的黏結強度最大且?guī)Ю呓畹募虞d端滑移量隨肋高度的變化不明顯。所以建議GFRP帶肋筋的最佳肋高度/直徑為0.06。

5 黏結滑移本構關系模型驗證

5.1 黏結滑移曲線

由該實驗繪出GFRP帶肋筋與混凝土的黏結-滑移曲線見圖11。由τ-s曲線可以清楚地把GFRP帶肋筋的黏結滑移曲線分為4個過程段：微滑移階段、滑移階段、下降階段和殘余階段。

圖11 GFRP帶肋筋黏結-滑移曲線Fig.11 Typical bond-slip curves of GFRP ribbed bar

1)微滑移階段：在GFRP帶肋筋初始加載時，以GFRP帶肋筋和混凝土的黏結力為主，加載端的滑移量非常小，GFRP筋黏結滑移曲線屬于彈性階段。

2)滑移階段：GFRP帶肋筋混凝土構件在加載端周圍的膠著力逐漸消失，該受力端慢慢產(chǎn)生滑移現(xiàn)象。在繼續(xù)受力的過程中，膠著力消失，GFRP帶肋筋的黏結力主要由GFRP筋和混凝土之間的咬合力、摩擦力提供，黏結滑移曲線開始進入非線性階段。GFRP帶肋筋與混凝土之間的黏結強度隨著GFRP筋的凸肋和混凝土之間的咬合力產(chǎn)生的楔塊效應而得到快速增加。在GFRP筋混凝土構件黏結強度接近達到極限黏結強度時，黏結構件的滑移量加快，黏結滑移曲線的斜率接近為0。

3)下降階段：達到極限黏結強度后，黏結滑移曲線開始進入下降階段。在該階段GFRP帶肋筋凸肋周圍的混凝土部分被剪壞，凸肋和混凝土接觸部分的咬合力減小，GFRP帶肋筋受到混凝土的包裹力也會降低且少許凸肋已有細微磨損，由于GFRP帶肋筋與混凝土的黏結力減小而滑移量迅速增加，黏結滑移曲線近似于直線下降狀態(tài)。

4)殘余階段：黏結強度大部分來自GFRP帶肋筋和混凝土之間的摩擦力。由圖可知，殘余階段的曲線主要有兩種形式。如果GFRP帶肋筋的肋間距/筋直徑大于1，GFRP帶肋筋的黏結強度隨黏結滑移量的增加維持在固定值。如果GFRP帶肋筋的肋間距/筋直徑為0.5，GFRP帶肋筋的黏結強度隨滑移量的增加出現(xiàn)依次遞減現(xiàn)象。

5.2 黏結-滑移本構關系模型

如圖12中0～1段為微滑移階段，在該范圍內黏結滑移曲線為上升形式；1～2段為滑移階段，在該范圍內黏結滑移曲線為非線性形式；2～3段為下降階段，在該范圍內黏結滑移曲線近似為直線形式；3～4段為殘余階段，由于GFRP筋肋間距的不同在該范圍內黏結滑移曲線有兩種形式；圖12中1點、2點、3點分別為不同階段的臨界點。

圖12 GFRP筋黏結滑移本構關系模型Fig.12 Bond-slip constitutive model of GFRP ribbed bar

GFRP筋和混凝土黏結滑移模型為：

微滑移階段：

(4)

滑移階段：

(5)

下降階段：

(6)

殘余階段：

τ=τ3-γ[e-ξw(s-s3)cosw(s-s3)-1]+ρ(e-ξw(s-s3)-1)，S>S3

(7)

式中：τ1、τ2、τ3分別為圖12微滑移段、滑移段、下降段對應的黏結強度；α、β、γ、ξ、ω、ρ分別為試驗過程中的參數(shù)；S1、S2、S3分別為圖12微滑移段、滑移段、下降段對應的加載端滑移量。

5.3 模型驗證

由試驗結果可知，式(4)～式(7)表示的黏結滑移模型與構件的實驗數(shù)據(jù)比較接近，可以較全面地體現(xiàn)出GFRP帶肋筋在試驗中的整個受力過程中。式(4)～式(7)本構關系模型和4個GFRP帶肋筋黏結試件的黏結試驗曲線為例進行對比。臨界點1點、2點、3點處模型中各參數(shù)的擬合值及實驗數(shù)據(jù)見表2～表3。

將表2～表3中的數(shù)據(jù)代入式(4)～式(7)中，得到各個GFRP筋混凝土構件的黏結-滑移模擬曲線。各組τ-s試驗曲線與相應擬合曲線的黏結強度隨加載端滑移量變化對比如圖13。

表2 實驗數(shù)據(jù)Table 2 Test data

圖13 黏結滑移試驗曲線與擬合曲線對比Fig.13 Comparison between τ-s test curves and fitting curves

由圖13可知，黏結滑移試驗曲線和式(3)的擬合曲線可以很好的吻合，比較好地表達出GFRP帶肋筋的受力全過程。但是，需要進行更多的試驗對模型的精確程度進行驗。

6 結 論

主要分析了30種不同參數(shù)的GFRP帶肋筋與混凝土的黏結滑移性能、拉拔構件中GFRP帶肋筋的受力過程等，采用控制變量的方法研究肋參數(shù)的變化對GFRP筋混凝土的黏結性能影響，并對試驗結果進行整理、分析，主要結論如下：

1)GFRP帶肋筋混凝土試件的破壞形式為拔出破壞，其中凸肋間的混凝土大部分被破壞，部分橫肋的表面有輕微損耗。

2)GFRP帶肋筋與混凝土之間的黏結強度主要影響因素為GFRP帶肋筋表面凸肋與混凝土的膠著力、咬合力。而摩擦力對其影響很小，所以GFRP帶肋筋混凝土構件的黏結性能明顯加強。

3)在GFRP帶肋筋混凝土構件的拉拔試驗中會出現(xiàn)筋的剪切滯后現(xiàn)象，GFRP帶肋筋的黏結強度隨筋直徑的增大而減小。同時在凸肋和混凝土之間發(fā)生楔塊效應，GFRP帶肋筋凸肋的參數(shù)，如肋間距、肋高度等都對GFRP帶肋筋的黏結性能有很大影響。

4)GFRP筋的最佳肋間距/直徑為應取為1；GFRP帶肋筋的最佳肋高度/直徑為0.06，對以后GFRP帶肋筋的生產(chǎn)及實際應用提供參考依據(jù)。

5)根據(jù)實驗數(shù)據(jù)建立的黏結-滑移本構關系模型形式精簡，與試驗數(shù)據(jù)比較吻合，能較好地描述GFRP帶肋筋在拉拔時的受力全過程，優(yōu)于已有的黏結滑移模型。

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