QFQS—200發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行穩(wěn)定性分析

呂艷玲+張婕+高鈺婷

摘 要：針對(duì)同步發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行時(shí)會(huì)引起功角增大進(jìn)而影響到系統(tǒng)穩(wěn)定性的問題。首先采用MATLAB/ Simulink建立QFQS2002汽輪發(fā)電機(jī)組仿真系統(tǒng)模型，利用該模型依次模擬帶100%、80%、60%負(fù)載工況下進(jìn)相運(yùn)行狀態(tài)，得出單機(jī)進(jìn)相的運(yùn)行特點(diǎn)；接著依據(jù)實(shí)際電廠中該型號(hào)發(fā)電機(jī)組相同工況下進(jìn)相運(yùn)行試驗(yàn)數(shù)據(jù)，將其與仿真結(jié)果對(duì)比，驗(yàn)證了該模型的準(zhǔn)確性；然后針對(duì)發(fā)電機(jī)帶60%負(fù)載的工況進(jìn)行深度進(jìn)相仿真，分析出進(jìn)相過深會(huì)引起功角振蕩系統(tǒng)失去穩(wěn)定性，理應(yīng)避免深度進(jìn)相；最后建立多機(jī)進(jìn)相系統(tǒng)仿真模型并進(jìn)行進(jìn)相運(yùn)行仿真，分析得出多機(jī)進(jìn)相可避免單機(jī)進(jìn)相過深，使功角在穩(wěn)定范圍內(nèi)。

關(guān)鍵詞：

仿真模型； 試驗(yàn)； 進(jìn)相深度； 穩(wěn)定性分析

DOI：10.15938/j.jhust.2017.06.008

中圖分類號(hào)： TM 743

文獻(xiàn)標(biāo)志碼： A

文章編號(hào)： 1007-2683（2017）06-0039-07

Abstract：In order to solve the problem that synchronous generator leading phase operation can enlarge the power angle，which will impact system stability， firstly the type QFQS200 large turbine generator leading phase system simulation model is set up by MATLAB/Simulink software. Then with 100 %， 80% and 60% load conditions，the generator simulation model converts lagging to leading power factor state.And we can get the characteristics of single generator leading phase operation. Compared with the simulation results， the data of the same type generator unit under the same working condition， verify the accuracy of the proposed model. Afterwards， the depth in phase simulation of the generator model with 60% load is carried out， and the results show that the deeper generator in phase the more power angle oscillations is，the system stability will lose，too.Making sure generator operation under the optimal phase depth is necessary. Finally， multigenerators leading phase system simulation model is established， and the model is used to simulate the leading phase operation.It is concluded that the multimachine inphase can avoid the single unit getting deep in leading phase， and have good stability.

Keywords：simulation modeling； experiments； power syetem stability

0 引 言

隨著大容量機(jī)組的投入、地區(qū)電網(wǎng)的聯(lián)合、分布式電網(wǎng)的并入、供電電纜的廣泛使用、輸電配電線路的增加，系統(tǒng)中樞點(diǎn)母線電壓普遍升高，線路無功功率明顯過剩。這已經(jīng)成為電力系統(tǒng)突出的問題。過多的無功功率不僅會(huì)影響電網(wǎng)電壓的質(zhì)量，還會(huì)影響設(shè)備的運(yùn)行質(zhì)量。在電力系統(tǒng)中選取合適的大容量發(fā)電機(jī)組進(jìn)相運(yùn)行，即在保持發(fā)出有功功率不變的情況下，調(diào)節(jié)勵(lì)磁電流，使發(fā)電機(jī)進(jìn)入欠勵(lì)磁狀態(tài)。進(jìn)相運(yùn)行的機(jī)組功率因數(shù)從正轉(zhuǎn)負(fù)，向系統(tǒng)發(fā)出容性無功，進(jìn)而降低系統(tǒng)運(yùn)行電壓 [1]。

本文以一臺(tái)QFQS2002汽輪發(fā)電機(jī)為研究對(duì)象，利用MATLAB/Simulink軟件，建立帶有自動(dòng)勵(lì)磁調(diào)節(jié)器的發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行系統(tǒng)模型。首先，分3種工況進(jìn)行仿真，與電廠相同工況運(yùn)行的實(shí)際試數(shù)據(jù)相對(duì)比，驗(yàn)證模型的正確性。然后，針對(duì)發(fā)電機(jī)帶有120MW負(fù)載的工況，分析進(jìn)相深度對(duì)系統(tǒng)穩(wěn)定性的的影響。最后，在此模型基礎(chǔ)上增加一臺(tái)汽輪發(fā)電機(jī)組，研究?jī)膳_(tái)機(jī)組進(jìn)相運(yùn)行的特點(diǎn)與優(yōu)勢(shì)。

1 進(jìn)相運(yùn)行制約條件

發(fā)電機(jī)進(jìn)相能力一般與本身的結(jié)構(gòu)參數(shù)、特性以及冷卻方式有關(guān)。在維持有功功率恒定情況下，調(diào)節(jié)勵(lì)磁電壓，進(jìn)而改變發(fā)電機(jī)的定子感應(yīng)電勢(shì)。在功率因數(shù)由正轉(zhuǎn)負(fù)的過程中，無功功率從感性轉(zhuǎn)變?yōu)槿菪?。隨著勵(lì)磁電流越來越低，進(jìn)相程度加深，功角越來越大，這必然會(huì)影響系統(tǒng)穩(wěn)定性。功角的變化會(huì)導(dǎo)致發(fā)電機(jī)端部漏磁增加，使定子端部發(fā)熱加重。發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行過程中，機(jī)端電壓也會(huì)跟著降低，一般規(guī)定最低電壓不能超過90%的額定電壓。所以進(jìn)相運(yùn)行要受到穩(wěn)定極限、定子鐵芯溫升、機(jī)端最低電壓的條件制約 [1]。

隨著制造工藝水平的提高與氫冷技術(shù)的大量采用，定子端部因?yàn)槁┐磐ǖ挠绊憣?dǎo)致局部過熱不再是大容量發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行主要限制條件 [2]。在發(fā)電廠通常采用提高母線電壓的方式緩解廠用電的電壓?jiǎn)栴}，但輔助設(shè)備的增加使廠用負(fù)荷加大，即使母線提高電壓，機(jī)端電壓降低的影響也越來越大，不能忽視 [3]。功角增大可能威脅系統(tǒng)的靜態(tài)穩(wěn)定，一旦機(jī)組運(yùn)行在臨界區(qū)域時(shí)會(huì)影響系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定，而且相鄰發(fā)電機(jī)運(yùn)行方式差別較大還易引起系統(tǒng)的低頻振蕩 [1]。勵(lì)磁降低則易引起失磁保護(hù)動(dòng)作。綜上分析可知，進(jìn)相運(yùn)行帶來的穩(wěn)定性問題主要是勵(lì)磁減小和功角增大帶來的穩(wěn)定極限問題 [2-4]。endprint

2 發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行系統(tǒng)仿真分析

2.1 建立模型

以最具代表性的QFQS2002大型汽輪發(fā)電機(jī)為研究對(duì)象，基于MATLAB/Simulink仿真平臺(tái)建立發(fā)電機(jī)模型。發(fā)電機(jī)的基本參數(shù)如表1所示。

根據(jù)進(jìn)相運(yùn)行技術(shù)要求：參加進(jìn)相運(yùn)行的機(jī)組必須投運(yùn)具備低勵(lì)限制功能的勵(lì)磁調(diào)節(jié)裝置，按要求進(jìn)行整定，再經(jīng)過實(shí)際校核后方可投運(yùn)。另外相鄰遲相運(yùn)行機(jī)組亦需投入勵(lì)磁調(diào)節(jié)裝置 [5]。因此在進(jìn)行進(jìn)相運(yùn)行仿真分析過程中，汽輪發(fā)電機(jī)的勵(lì)磁部分將采用簡(jiǎn)單可靠的自并勵(lì)方式，并加裝自動(dòng)勵(lì)磁調(diào)節(jié)系統(tǒng)。

為了保持有功功率不變，假定原動(dòng)機(jī)的出力不變，對(duì)于機(jī)械轉(zhuǎn)矩輸入設(shè)置為常數(shù)，并通過變壓器與無窮大系統(tǒng)連接。通過在勵(lì)磁電壓調(diào)節(jié)模塊中降低勵(lì)磁電壓，實(shí)現(xiàn)進(jìn)相運(yùn)行。仿真模型如圖1所示。

2.2 單機(jī)進(jìn)相運(yùn)行仿真分析

利用已經(jīng)建立的同步發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行系統(tǒng)仿真模型，分別對(duì)發(fā)電機(jī)帶有功功率P為200MW、P為160MW、P為120MW 3種工況，進(jìn)行進(jìn)相仿真，分析各電氣量參數(shù)變化過程。在仿真過程中，設(shè)置額定轉(zhuǎn)矩輸入，且保持不變，總仿真時(shí)間為30s。當(dāng)t=15s時(shí)，勵(lì)磁電壓均減小0.02pu（標(biāo)幺值），使發(fā)電機(jī)進(jìn)入進(jìn)相運(yùn)行狀態(tài)。忽略系統(tǒng)前期不穩(wěn)定的過程，從系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行后開始記錄，將3種工況仿真結(jié)果進(jìn)行對(duì)比。仿真結(jié)果如圖2至圖7所示。

從圖2～圖7可以看出，仿真開始5s后，系統(tǒng)已經(jīng)進(jìn)入穩(wěn)定，此時(shí)發(fā)電機(jī)屬于常規(guī)的遲相運(yùn)行狀態(tài)。發(fā)電機(jī)發(fā)出有功功率分別為1pu、0.8pu、0.6pu，并向系統(tǒng)發(fā)出無功功率分別為0.05pu、0.1pu、0.15pu，在t=15s時(shí)降低勵(lì)磁電壓，大約經(jīng)過3s左右，振蕩減小，各電氣量再次趨于穩(wěn)定。

當(dāng)有功功率為200MW（即P=1pu）時(shí)，可以分析出有功功率基本維持在1pu，無功功率從0.05pu降到-0.12pu，功角由54.6°升高到60.8°，定子電流約增加幅度2%，定子電壓降低幅度約為3%。

當(dāng)有功功率為160MW（即P=0.8pu）時(shí)，有功功率0.8pu仍不變，無功功率從0.1pu降到-0.247pu，功角由45°升到61°，定子電流增加幅度約為5%，定子電壓降低幅度約為4%。

同樣，還可以得到有功功率為120MW（即P=0.6pu）時(shí)，有功功率不變，無功功率從0.15pu降到-0.38pu，功角由36°升到66.5°，定子電流增加幅度約為12%，定子電壓降低幅度約為6%。

從以上3種工況仿真結(jié)果對(duì)比得出，發(fā)電機(jī)帶60%負(fù)載進(jìn)相運(yùn)行，吸收的無功功率最大，功角增加的幅度最大；帶100%負(fù)載進(jìn)相運(yùn)行，吸收的無功功率最少，功角增加的幅度最小。分析得出，要加深發(fā)電機(jī)進(jìn)相深度，可以通過適當(dāng)降低有功功率來實(shí)現(xiàn)，但同時(shí)需要考慮功角的變化，以免超出靜態(tài)穩(wěn)定極限。

3 仿真結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比分析

根據(jù)電網(wǎng)安全性評(píng)價(jià)，電網(wǎng)中容量在200MW及以上機(jī)組應(yīng)該具備進(jìn)相運(yùn)行能力的有關(guān)要求，對(duì)某發(fā)電廠5#機(jī)組QFQS2002發(fā)電機(jī)進(jìn)行了運(yùn)用型進(jìn)相運(yùn)行的試驗(yàn)。試驗(yàn)全程監(jiān)測(cè)并記錄，配合SAVR200型微機(jī)式自動(dòng)勵(lì)磁調(diào)節(jié)器，并事先將低勵(lì)磁限制值整定好。試驗(yàn)分三種工況進(jìn)行：

①工況1，發(fā)電機(jī)帶200MW有功功率，無功功率由遲相10Mvar降到進(jìn)相-30Mvar試驗(yàn)；

②工況2，發(fā)電機(jī)帶160MW有功功率，無功功率由遲相10Mvar降到進(jìn)相-37.5Mvar試驗(yàn)；

③工況3，發(fā)電機(jī)帶120MW有功功率，無功功率由遲相10Mvar降到進(jìn)相-45Mvar試驗(yàn)。

試驗(yàn)與仿真結(jié)果對(duì)比如表2所示。

試驗(yàn)對(duì)有功功率、無功功率、機(jī)端電壓、定子電流、功角以及功率因數(shù)這五種電氣參數(shù)進(jìn)行觀測(cè)，從試驗(yàn)數(shù)據(jù)來看，同步發(fā)電機(jī)進(jìn)相后機(jī)端電壓降低、定子電流增大、功率因數(shù)變負(fù)，各種電氣參數(shù)變化規(guī)律與理論相符。進(jìn)相試驗(yàn)中功角作為重點(diǎn)觀察對(duì)象，可以看出功角一直保持在70°范圍以內(nèi)，發(fā)電機(jī)運(yùn)行安全 [6-10]。

將仿真與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比可以看出兩者存在一些誤差：定子電壓仿真結(jié)果略高于試驗(yàn)結(jié)果，最大誤差為2.98%；定子電流仿真結(jié)果略低于試驗(yàn)結(jié)果，最大誤差為-5.25%；功角的走勢(shì)與試驗(yàn)值相符；有功功率和無功功率與試驗(yàn)值比較幾乎一致。由此驗(yàn)證了該仿真模型的準(zhǔn)確性與實(shí)用性。

4 進(jìn)相深度及穩(wěn)定性分析

繼模型準(zhǔn)確性驗(yàn)證完成，接下來利用該模型研究發(fā)電機(jī)的最大進(jìn)相深度?；谇拔牡姆治?，在同步發(fā)電機(jī)帶有功功率120MW即P=0.6pu的工況下，進(jìn)行最大進(jìn)相深度的仿真分析，尋找該工況下進(jìn)相穩(wěn)定運(yùn)行的勵(lì)磁電壓最小值，以及吸收無功功率的最大值 [11-13]。在系統(tǒng)仿真模型中設(shè)置總仿真時(shí)間為100s，勵(lì)磁電壓為階梯式變化，在t=20s時(shí)降低勵(lì)磁電壓0.05pu，使系統(tǒng)迅速進(jìn)入進(jìn)相狀態(tài)。之后每隔20s等幅度降低一次，降低幅度為0.01pu，觀察各電氣量參數(shù)變化，仿真結(jié)果如圖8～圖11所示。

從上面仿真結(jié)果中可以看到，在0s

從圖中10可以看到，功角上升到100°，系統(tǒng)仍能穩(wěn)定運(yùn)行，此時(shí)發(fā)電機(jī)發(fā)出的無功功率達(dá)到-0.7pu，即從系統(tǒng)吸收無功功率為114Mvar，定子電流增加30%，機(jī)端電壓降低10%。

當(dāng)t=80s即勵(lì)磁電壓降低到0.91pu時(shí)，系統(tǒng)無法繼續(xù)維持穩(wěn)定，開始振蕩。如果再繼續(xù)降低勵(lì)磁可能引發(fā)系統(tǒng)失步，此時(shí)為進(jìn)相極限。故建議對(duì)實(shí)際機(jī)組采取進(jìn)相運(yùn)行過程中，勵(lì)磁電壓要始終大于該值。

從電壓的角度來看，在發(fā)生振蕩之前，t=60s，勵(lì)磁電壓為0.92pu，機(jī)端電壓降至10600V，此時(shí)電壓下降了10%，發(fā)電廠的廠用電一般由機(jī)端電壓母線接入，前文已闡述過，廠用電壓降低最多不能超過10%，所以電壓已經(jīng)達(dá)到極限。

從功角的角度來看，發(fā)生振蕩之前，t=60s，勵(lì)磁電壓為0.92pu，發(fā)電機(jī)功角為107°，系統(tǒng)仍能穩(wěn)定運(yùn)行。雖然在自動(dòng)勵(lì)磁調(diào)節(jié)器的輔助作用下，靜態(tài)穩(wěn)定極限范圍擴(kuò)大了，但是進(jìn)相運(yùn)行之后系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定裕度較低，此時(shí)發(fā)電機(jī)失穩(wěn)的風(fēng)險(xiǎn)很高。

按照運(yùn)行規(guī)范要求，接有自動(dòng)勵(lì)磁調(diào)節(jié)器的發(fā)電機(jī)組靜穩(wěn)極限功角可大于90°。但從系統(tǒng)的穩(wěn)定性和安全性考慮，應(yīng)保留一定的安全裕度。故采取進(jìn)相運(yùn)行功角也應(yīng)在90°范圍內(nèi) [2，6]。

仿真過程中進(jìn)行到t=40s時(shí)，勵(lì)磁電壓降低到0.93pu，功角約為87°，系統(tǒng)有足夠的安全裕度，此時(shí)電壓降低幅度8%，無功功率-0.6pu，約吸收73.8Mvar，既符合對(duì)進(jìn)相運(yùn)行機(jī)組的要求，也能達(dá)到減少系統(tǒng)無功降低機(jī)端電壓的要求。

所以綜合上述分析，對(duì)于發(fā)電機(jī)帶有功功率120MW時(shí)實(shí)施進(jìn)相運(yùn)行，勵(lì)磁電壓降到0.93pu吸收無功功率73.8Mvar是最大進(jìn)相深度

5 多機(jī)進(jìn)相系統(tǒng)仿真分析

在同一發(fā)電廠內(nèi)，其中進(jìn)相運(yùn)行的機(jī)組吸收系統(tǒng)無功，正常運(yùn)行的其他發(fā)電機(jī)組就會(huì)補(bǔ)發(fā)這部分的無功，使最后輸送到系統(tǒng)的無功功率總量無變化，降低了進(jìn)相運(yùn)行發(fā)電機(jī)組的電壓調(diào)節(jié)效果 [8]。如果能讓多臺(tái)機(jī)組共同進(jìn)相運(yùn)行，既可以有效避免單機(jī)進(jìn)相過深，還能緩解其他機(jī)組進(jìn)行補(bǔ)發(fā)的現(xiàn)象 [14-16]。由此在原有模型基礎(chǔ)上搭建兩臺(tái)機(jī)組進(jìn)相運(yùn)行仿真模型。

采用相同類型的汽輪發(fā)電機(jī)組，經(jīng)由不同的變壓器與電網(wǎng)相連，通過設(shè)置輸電線路的參數(shù)，來實(shí)現(xiàn)電氣距離的改變。兩臺(tái)發(fā)電機(jī)組進(jìn)相運(yùn)行仿真系統(tǒng)模型圖如圖11所示。

本次仿真過程中，首先取編號(hào)為00的機(jī)組進(jìn)相運(yùn)行，另一臺(tái)編號(hào)為01的機(jī)組保持遲相運(yùn)行狀態(tài)。兩臺(tái)機(jī)組均帶有額定功率，設(shè)置總仿真時(shí)間為50s，在15s時(shí)降低勵(lì)磁電壓0.01pu，編號(hào)00發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)入進(jìn)相運(yùn)行狀態(tài)，編號(hào)01發(fā)電機(jī)組不作改變。經(jīng)過一小段時(shí)間波動(dòng)，整個(gè)系統(tǒng)進(jìn)入穩(wěn)定。調(diào)節(jié)勵(lì)磁電壓后，兩臺(tái)發(fā)電機(jī)分別處于不同的運(yùn)行狀態(tài)下，將兩臺(tái)機(jī)組相同電氣量的參數(shù)變化數(shù)據(jù)放在一起比較，各電氣量變化曲線如圖13～圖15所示。

仿真結(jié)果表明：遲相運(yùn)行的機(jī)組發(fā)出有功功率和無功功率。進(jìn)相運(yùn)行的機(jī)組發(fā)出有功功率，并吸收系統(tǒng)無功功率。發(fā)電機(jī)組運(yùn)行方式產(chǎn)生差別后，遲相運(yùn)行的機(jī)組會(huì)增發(fā)一部分無功功率，輸入到系統(tǒng)的無功功率總量改變甚少，相當(dāng)于補(bǔ)償進(jìn)相機(jī)組吸收的無功功率，系統(tǒng)電壓降低幅度很小，調(diào)節(jié)電壓效果差。可以看出兩臺(tái)機(jī)組運(yùn)行方式不同導(dǎo)致功角相差較大，存在發(fā)生電氣振蕩的可能，系統(tǒng)的穩(wěn)定性受到影響。

然后利用上面模型進(jìn)行兩臺(tái)機(jī)組在額定工況下同時(shí)進(jìn)相的仿真分析，設(shè)置總仿真時(shí)間仍為35s，在15s時(shí)同時(shí)調(diào)節(jié)勵(lì)磁電壓，使兩臺(tái)發(fā)電機(jī)組勵(lì)磁電壓均從1pu降低0.02pu，兩臺(tái)機(jī)組進(jìn)入進(jìn)相運(yùn)行狀態(tài)。經(jīng)小波動(dòng)后，系統(tǒng)進(jìn)入穩(wěn)定。仿真結(jié)果如圖16～20所示。

從仿真結(jié)果來看，兩臺(tái)發(fā)電機(jī)有功功率基本一致，無功功率降低幅度相差不多，輸入電網(wǎng)電壓一致，定子電流因?yàn)殡姎饩嚯x的影響，而有較為明顯的差別?？傮w上，各電氣量參數(shù)變化趨勢(shì)正確，且與單機(jī)進(jìn)相變化規(guī)律相符。

仿真結(jié)果顯示，從系統(tǒng)吸收的無功功率累計(jì)約0.8pu（即98.4Mvar），機(jī)端電壓下降1000V（即降低8%）。與單機(jī)額定工況下采取進(jìn)相運(yùn)行相比較，單機(jī)進(jìn)相勵(lì)磁電壓降低0.04pu，吸收無功功率0.295（即24Mvar），電壓下降300V，僅從進(jìn)相深度角度考慮，單機(jī)進(jìn)相勵(lì)磁電壓降低過多，吸收無功較少，電壓調(diào)節(jié)效果不如多機(jī)進(jìn)相明顯。

一般來說，負(fù)荷低谷時(shí)系統(tǒng)無功功率過剩，電壓也較高，此時(shí)系統(tǒng)的穩(wěn)定裕度增大，而多臺(tái)機(jī)組同時(shí)進(jìn)相運(yùn)行則會(huì)使電網(wǎng)的暫態(tài)穩(wěn)定性下降，因此應(yīng)該更加注意監(jiān)測(cè)各電氣量參數(shù)的變化，及時(shí)增加勵(lì)磁將發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)入遲相運(yùn)行狀態(tài)，以免發(fā)生失穩(wěn)或失步的現(xiàn)象 [17-22]。仿真過程中，功角從45°增加至65°幅度不是很大，發(fā)電機(jī)仍在安全運(yùn)行區(qū)域。

綜上，多機(jī)進(jìn)相時(shí)既要注意相鄰發(fā)電機(jī)組補(bǔ)發(fā)無功的現(xiàn)象，也要注意進(jìn)相運(yùn)行的機(jī)組電氣量參數(shù)變化的監(jiān)測(cè)。多機(jī)進(jìn)相運(yùn)行相比單機(jī)進(jìn)相運(yùn)行，不僅能夠避免單機(jī)進(jìn)相過深導(dǎo)致系統(tǒng)穩(wěn)定裕度減小的風(fēng)險(xiǎn)，而且多臺(tái)機(jī)組共同吸收系統(tǒng)無功功率，降低系統(tǒng)運(yùn)行電壓，對(duì)系統(tǒng)的穩(wěn)定性影響更小。

6 結(jié) 論

本文以型號(hào)為QFQS2002的200MW汽輪發(fā)電機(jī)為研究對(duì)象，利用MATLAB/Simulink軟件平臺(tái)，建立了較為細(xì)致的仿真模型，并在三種工況下進(jìn)行進(jìn)相運(yùn)行分析，且與省內(nèi)某廠的同型號(hào)機(jī)組進(jìn)相運(yùn)行的試驗(yàn)數(shù)據(jù)做了對(duì)比分析，分析了發(fā)電機(jī)帶120MW有功功率時(shí)進(jìn)相深度的影響，以及發(fā)電機(jī)帶額定有功功率下兩臺(tái)發(fā)電機(jī)機(jī)組進(jìn)相運(yùn)行的特點(diǎn)，結(jié)論如下：

1）仿真與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比，驗(yàn)證所建立的發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行系統(tǒng)仿真模型合理，分析方法正確。

2）要提高發(fā)電機(jī)進(jìn)相深度，可以用適當(dāng)降低有功功率來實(shí)現(xiàn)。從電氣角度來看，機(jī)端電壓降低對(duì)廠用電的影響和功角增大使暫態(tài)穩(wěn)定性降低，這兩方面確實(shí)限制了機(jī)組的進(jìn)相深度。

3）多臺(tái)機(jī)組并聯(lián)運(yùn)行時(shí)若僅一臺(tái)進(jìn)相，同一電廠內(nèi)的其他機(jī)組可能會(huì)補(bǔ)發(fā)這部分無功，抵消進(jìn)相運(yùn)行的效果。如果多臺(tái)機(jī)組同時(shí)進(jìn)相，可以避免單個(gè)機(jī)組進(jìn)相過深，對(duì)電壓調(diào)節(jié)效果更顯著。

參 考 文 獻(xiàn)：

[1] 韋延方， 衛(wèi)志農(nóng)， 張友強(qiáng). 發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行的研究現(xiàn)狀及展望[J]. 電力系統(tǒng)保護(hù)與控制， 2012， 40（9）：146-151.

[2] 解兵， 徐珂， 劉建坤， 等. 電網(wǎng)低負(fù)荷期間發(fā)電機(jī)組進(jìn)相運(yùn)行分析及管理[J]. 江蘇電機(jī)工程，2015，34（4）：28-31.endprint

[3] 鮮霄，尋志偉， 周道軍. 大型汽輪發(fā)電機(jī)運(yùn)行與無功控制[J].電工技術(shù)學(xué)報(bào)，2015，30（5）：98-104.

[4] 王成亮，王宏華. 同步發(fā)電機(jī)進(jìn)相研究綜述[J]. 電力自動(dòng)化設(shè)備， 2012， 32（11）：131-135.

[5] 穆興華. 黑龍江電網(wǎng) 350 MW 汽輪發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行試驗(yàn)分析[J]. 黑龍江電力，2015，37（1）：57-60.

[6] 王成亮，王宏華. 大型同步發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行動(dòng)模試驗(yàn)設(shè)計(jì)[J]. 電測(cè)與儀表， 2016， 53（2）：118-124.

[7] 劉桂林，宋瑋，宋新立， 等. 基于涉網(wǎng)保護(hù)的低勵(lì)限制、失磁保護(hù)與失步保護(hù)配合的研究 [J]. 電力系統(tǒng)保護(hù)與控制， 2014， 42（23）：107-112.

[8] 湯奕， 戴玉臣，陳斌，等. 基于廠用電負(fù)荷修正模型的火電機(jī)組進(jìn)相能力仿真 [J].電力自化設(shè)備， 2016，36（12）：63-68.

[9] 王濤，黃睿，韓愛民. 發(fā)電機(jī)勵(lì)磁系統(tǒng)低勵(lì)限制對(duì)進(jìn)相深度的影響 [J]. 四川電力技術(shù)， 2016， 39（5）：19-23.

[10]徐波， 李十幸. 一種同步發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行時(shí)功角的計(jì)算方法 [J].湖南電力，2011，31（5）：40-42.

[11]李志強(qiáng)，何鳳軍，晁暉，等. 進(jìn)相試驗(yàn)中凸極同步發(fā)電機(jī)靜態(tài)穩(wěn)定限制的數(shù)值分析 [J].電機(jī)與控制學(xué)報(bào)，2011，15（12）：89-95.

[12]劉劍欣， 王玉龍， 王寶華. 同步發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行試驗(yàn)仿真研究 [J].水電能源科學(xué)，2014，32（12）：143-147.

[13]陳波，周寧，舒展. 進(jìn)相試驗(yàn)約束條件下隱極同步發(fā)電機(jī)進(jìn)相深度限值分析 [J]. 電機(jī)與控制應(yīng)用， 2016， 43（2）：30-35.

[14]繆春瓊， 李含霜， 梁鴻飛. 影響大容量發(fā)電機(jī)組進(jìn)相深度原因分析 [J].電子測(cè)試， 2014（23）：106-108.

[15]崔一鉑，凌在汛，盛華夏，等. 基于實(shí)測(cè)參數(shù)模型的發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行仿真研究 [J].電工技術(shù)，2017（42）：4-13.

[16]崔曉丹，鮑顏紅，馬明，等. 大電網(wǎng)發(fā)電機(jī)聯(lián)合進(jìn)相運(yùn)行在線輔助決策計(jì)算 [J]. 電力系統(tǒng)自動(dòng)化，2011，35（24）：79-83.

[17]宋闖，王克文，王君亮， 等. 電力系統(tǒng)多機(jī)協(xié)調(diào)進(jìn)相運(yùn)行的小干擾穩(wěn)定約束分析 [J].河南電力技術(shù)，2016（2）： 42-46.

[18]胡文旺，衛(wèi)志農(nóng)，王成亮，等. 基于恒無功控制策略的雙機(jī)進(jìn)相運(yùn)行研究 [J].電力自動(dòng)化設(shè)備，2012，32（10）：127-131.

[19]楊燕東.關(guān)于國(guó)產(chǎn)引進(jìn)型600MW發(fā)電機(jī)組進(jìn)相運(yùn)行能力的研究 [J].電子技術(shù)與軟件工程，2017（1）：240.

[20]張繼康. 某 500MW水輪發(fā)電機(jī)運(yùn)行中無功深度進(jìn)相故障分析 [J]. 資源節(jié)約與環(huán)保，2016（12）：9.

[21]劉翔宇，何玉靈，周文，等. 考慮電網(wǎng)穩(wěn)定限制的機(jī)組進(jìn)相能力分析 [J]. 華北電力大學(xué)學(xué)報(bào)，2017，44（1）：52-57.

[22]韋延方，衛(wèi)志農(nóng)，孫國(guó)強(qiáng)，等. 多機(jī)進(jìn)相運(yùn)行若干問題探討 [J]. 河海大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版）， 2012， 40（5）：590-596.

（編輯：關(guān) 毅）endprint