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    前牙單端全瓷粘接橋的三維有限元分析研究

    2022-10-15 10:09:50李美康陳志宇安奕霖馬曉平孟令強(qiáng)
    關(guān)鍵詞:鄰面單端斜向

    李美康 陳志宇 安奕霖 馬曉平 孟令強(qiáng)

    單顆前牙缺失是臨床常見的牙列缺損類型。粘接橋修復(fù)與傳統(tǒng)固定橋相比,全瓷粘接橋牙體預(yù)備量小,可以實(shí)現(xiàn)理想的美觀效果,臨床應(yīng)用漸多。但粘接橋無機(jī)械固位形,僅依靠粘接力固位[1],因此脫粘接是最常見的失敗模式,約占78%[2]。上頜前牙粘接橋的橋體主要受唇向力,粘接面受剪切力破壞更易發(fā)生脫粘接[3],因此設(shè)計(jì)力能均勻分布的修復(fù)體是修復(fù)成功的關(guān)鍵;還有粘接面積大小、界面處理方式、固位翼板設(shè)計(jì)、修復(fù)材料等均可影響粘接效果[4],其中粘接面積是最重要的因素。一般認(rèn)為,粘接面積越大,則粘接強(qiáng)度越高,但也有體外實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn),單端粘接橋較小的鄰面粘接面積反而表現(xiàn)出更高的剪切強(qiáng)度[5]。因此,固位翼板設(shè)計(jì)形式目前還沒有統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn),不同形式翼板引起的修復(fù)體、粘接界面及其支持組織的應(yīng)力分布特點(diǎn)尚不明確。本實(shí)驗(yàn)擬采用三維有限元分析方法,建立不同設(shè)計(jì)方式的前牙單端全瓷粘接橋模型,探究不同設(shè)計(jì)對(duì)修復(fù)體、基牙及粘接劑應(yīng)力分布的影響,為前牙缺失的單端粘接橋修復(fù)臨床設(shè)計(jì)提供理論指導(dǎo)。

    材料和方法

    1.主要儀器及軟件

    CBCT(3D eXam,德 國(guó)),Mimics21.0軟 件(Materialise Company,比利時(shí)),Geomagic Studio2014軟件(RaindropCompany,美國(guó)),Hypermesh14.0軟件(Altair Company,美 國(guó)),MSC.Patran2012軟 件(NASA Company,美 國(guó)),MSC.Nastran2012軟 件(NASA Company,美國(guó))。

    2.實(shí)驗(yàn)方法

    (1)樣本的選擇:本實(shí)驗(yàn)選擇牙列完整、咬合關(guān)系正常、牙周狀況良好、牙齒無明顯磨耗的成年人,進(jìn)行CBCT掃描。

    (2)三維有限元模型的建立:將獲得的CT圖像導(dǎo)入Mimics21.0醫(yī)學(xué)圖像處理軟件中,進(jìn)行上頜前牙數(shù)據(jù)提取,導(dǎo)出STL格式文件,再通過Geomagic Studio2014軟件進(jìn)行修補(bǔ)、降噪和曲面化,將模型進(jìn)行精修細(xì)化,形成12-22牙及其牙周支持組織的實(shí)體三維模型。模擬21牙缺失,選擇11牙為基牙設(shè)計(jì)單端粘接橋修復(fù)21。根據(jù)基牙舌側(cè)固位翼板的不同設(shè)計(jì),分為七組,如圖1所示。

    圖1 不同設(shè)計(jì)粘接橋的三維實(shí)體模型

    A組:11舌側(cè)翼板完全占據(jù)11舌側(cè);B組:11舌側(cè)翼板切齦向設(shè)計(jì)同A組,遠(yuǎn)中邊緣位于11近遠(yuǎn)中向3/4處;C組:11舌側(cè)翼板切齦向設(shè)計(jì)同A組,遠(yuǎn)中邊緣位于11近遠(yuǎn)中向1/2處;D組:11舌側(cè)翼板切齦向設(shè)計(jì)同A組,遠(yuǎn)中邊緣位于11近遠(yuǎn)中向1/4處;E組:11舌側(cè)翼板近遠(yuǎn)中向設(shè)計(jì)同A組,切齦向位于11舌側(cè)中1/2;F組:11舌側(cè)翼板遠(yuǎn)中邊緣位于11近遠(yuǎn)中向1/2處,切齦向位于11舌側(cè)中1/2;G組:11無舌側(cè)翼板,僅設(shè)計(jì)11近中鄰面翼板。

    橋體均設(shè)計(jì)為改良蓋嵴式,翼板假設(shè)厚度均勻,約0.8 mm,翼板與基牙間粘接劑層厚度約0.1 mm,牙周膜厚度約0.2 mm,皮質(zhì)骨厚度約2 mm,內(nèi)側(cè)為松質(zhì)骨。將七組對(duì)應(yīng)的STP格式文件導(dǎo)入Hypermesh14.0軟件進(jìn)行網(wǎng)格劃分,各模型的節(jié)點(diǎn)和單元總數(shù)見表1。

    表1 各模型的節(jié)點(diǎn)和單元總數(shù)

    (3)材料參數(shù)賦值、實(shí)驗(yàn)假設(shè)、載荷施加:導(dǎo)出BDF格式文件至MSC.Patran2012軟件和MSC.Nastran2012軟件中進(jìn)行有限元網(wǎng)格屬性設(shè)置、材料參數(shù)定義。參考國(guó)內(nèi)外已發(fā)表研究數(shù)據(jù)[6,7],假設(shè)各結(jié)構(gòu)組織為均質(zhì)、連續(xù)、各向同性的線彈性材料,各組織的彈性模量和泊松比見表2。牙齒與支持組織之間無相對(duì)滑動(dòng),于舌側(cè)面切1/3與中1/3交界區(qū)域進(jìn)行斜向45°加載,模擬正中咬合狀態(tài),于橋體切緣進(jìn)行垂直加載,模擬前伸切咬狀態(tài)。根據(jù)我國(guó)正常青壯年咬合力均數(shù)加載[7],在修復(fù)體上加載平均牙合力9.8 kg(約100 N)。計(jì)算分析修復(fù)體、基牙和粘接劑的生物力學(xué)特性變化。

    表2 有限元模型中各部分材料參數(shù)

    結(jié) 果

    修復(fù)體、基牙和粘接劑的應(yīng)力值結(jié)果及應(yīng)力分布云圖見表3、4,圖2~9。

    表3 各結(jié)構(gòu)的VonMises應(yīng)力峰值(MPa)

    表4 各結(jié)構(gòu)的最大主應(yīng)力峰值(MPa)

    圖2 各組修復(fù)體應(yīng)力峰值(MPa)

    圖3 各組基牙應(yīng)力峰值(MPa)

    圖4 各組舌側(cè)粘接劑應(yīng)力峰值(MPa)

    圖5 各組鄰面粘接劑應(yīng)力峰值(MPa)

    圖6 垂直載荷下各組修復(fù)體應(yīng)力分布云圖

    圖7 斜向載荷下各組修復(fù)體應(yīng)力分布云圖

    圖8 垂直載荷下各組基牙應(yīng)力分布云圖

    圖9 斜向載荷下各組基牙應(yīng)力分布云圖

    1.在垂直和斜向載荷下,修復(fù)體連接體處均為應(yīng)力集中區(qū)域,且隨著粘接面積的減小,應(yīng)力集中的趨勢(shì)更加顯著,舌側(cè)粘接翼板的應(yīng)力值由連接體處向遠(yuǎn)缺隙側(cè)逐漸降低。修復(fù)體等效應(yīng)力值在垂直載荷下約為斜向載荷下應(yīng)力值的兩倍,垂直載荷時(shí),E組(144.50 MPa)和F組(133.67 MPa)等效應(yīng)力值明顯高于其他組,A組等效應(yīng)力值(103.23 MPa)最小,但A組修復(fù)體最大主應(yīng)力(63.96 MPa)最高;斜向載荷下,G組VonMises應(yīng)力和最大主應(yīng)力值均最小。

    2.11基牙在斜向載荷下應(yīng)力值較垂直載荷下應(yīng)力值均有明顯升高,且主要集中于近中鄰面及頸緣區(qū)域,向根尖方向逐漸降低。各組間應(yīng)力值差別不大,斜向載荷時(shí)G組等效應(yīng)力值(46.49 MPa)和最大主應(yīng)力值(52.42 MPa)均明顯高于其他組。

    3.鄰面粘接劑應(yīng)力值高于舌側(cè),斜向載荷下粘接劑應(yīng)力更高。組間對(duì)比,舌側(cè)粘接劑E組和F組兩種載荷下等效應(yīng)力值高于其他組,A組斜向載荷下最大主應(yīng)力值較??;鄰面粘接劑組間對(duì)比,G組在兩種載荷下等效應(yīng)力值和最大主應(yīng)力值均為組間最高。

    討 論

    有限元分析法(finite element analysis method,F(xiàn)EAM)是一種廣泛應(yīng)用的理論力學(xué)分析計(jì)算方法。采用CBCT掃描圖像建立的真實(shí)牙齒組織和修復(fù)材料的三維有限元模型能夠更加準(zhǔn)確的計(jì)算牙體組織的生物力學(xué)分布。大多數(shù)牙體組織的力學(xué)性能呈現(xiàn)非均勻性和各向異性[8],還有一些組織如牙周韌帶為非線性彈性材料,在機(jī)械載荷下組織的應(yīng)力-應(yīng)變行為存在時(shí)間依賴性[9]。目前有限元建模中還不能設(shè)定介質(zhì)的非線性彈性、非均勻性和各向異性特征,因此,本研究設(shè)定牙體及修復(fù)體均為連續(xù)、均質(zhì)、各向同性的線彈性材料,且材料受載荷時(shí)其變形為彈性形變[10]。

    基于全瓷修復(fù)材料和樹脂粘接技術(shù)的發(fā)展成熟,依靠粘接獲得固位的全瓷粘接橋因其微創(chuàng)的突出優(yōu)勢(shì),在嚴(yán)格把控適應(yīng)證的前提條件下已獲得較高的修復(fù)成功率。Kern臨床觀察108例前牙氧化鋯粘接橋修復(fù),10年生存率為98.2%[11]。粘接橋根據(jù)基牙數(shù)目可分為單端和雙端粘接橋,分別在一側(cè)或兩側(cè)基牙上設(shè)計(jì)舌側(cè)固位翼板。修復(fù)成功率并不因基牙的增加而增加,有研究發(fā)現(xiàn),單端粘接橋5年存留率為95.7%,而雙端粘接橋僅為89.7%[12],是由于為雙端粘接橋兩側(cè)基牙動(dòng)度不一致,而導(dǎo)致粘接界面產(chǎn)生剪切應(yīng)力,破壞粘接界面,從而導(dǎo)致修復(fù)體脫落率較高;而單端粘接固定,橋體可隨基牙同步自由運(yùn)動(dòng),粘接界面只受到咬合力量作用,減小了剪切應(yīng)力,較雙端粘接固定的修復(fù)方式可以獲得更高的粘接穩(wěn)定性[13]。Muhittin等進(jìn)行粘接橋的應(yīng)力分析研究也發(fā)現(xiàn)雙端粘接橋較單端粘接橋的VonMises應(yīng)力值明顯偏高[14],因此本實(shí)驗(yàn)選擇建立單端粘接橋三維有限元模型,研究不同形式翼板的單端粘接橋粘接界面及其支持組織的應(yīng)力分布特點(diǎn)。

    粘接橋修復(fù)材料主要包括氧化鋯瓷和玻璃陶瓷,氧化鋯瓷材料彈性模量最大,抗折強(qiáng)度最高,而且氧化鋯瓷可以通過多種方式的表面處理,與樹脂粘接劑產(chǎn)生較強(qiáng)的粘接力[15]。本研究參數(shù)采用氧化鋯瓷材料參數(shù)進(jìn)行應(yīng)力分析。結(jié)合應(yīng)力云圖可以看到,在兩種載荷條件下,七組模型應(yīng)力分布趨勢(shì)相似,連接體處均為應(yīng)力集中區(qū)域,橋體行使切咬功能時(shí)易在此處發(fā)生折斷,與Dal Piva等的研究結(jié)果一致[16]。在臨床實(shí)踐中需注意修復(fù)體連接體厚度不宜過薄,可在不影響外展隙生理外形的基礎(chǔ)上盡量增加連接體的厚度、寬度,提高粘接橋的抗折性。

    VonMises應(yīng)力可反映材料內(nèi)部各點(diǎn)的綜合應(yīng)力,最大主應(yīng)力反映材料內(nèi)部各點(diǎn)的最大可拉伸應(yīng)力[17]。修復(fù)體在垂直載荷下的VonMises應(yīng)力值約為斜向載荷下應(yīng)力值的二倍,而基牙在斜向載荷下應(yīng)力值較垂直載荷下應(yīng)力值均有明顯升高,且主要集中于頸緣區(qū)域,向根尖方向逐漸降低,表明在正中咬合狀態(tài)時(shí),基牙受力較大,而在前伸狀態(tài)時(shí),應(yīng)力更多集中于修復(fù)體。這個(gè)結(jié)果也提示粘接橋成功的關(guān)鍵因素之一是橋體在正中咬合時(shí)有輕咬合接觸,在前伸和側(cè)方咬合時(shí)均應(yīng)無咬合接觸[18]。垂直載荷下,A組修復(fù)體VonMises應(yīng)力峰值最小,隨著翼板遠(yuǎn)中邊緣位置變化,粘接面積減小,修復(fù)體VonMises應(yīng)力峰值升高,但基牙應(yīng)力峰值有下降趨勢(shì),提示臨床進(jìn)行粘接橋修復(fù)時(shí),牙周條件較差的基牙可適當(dāng)減小翼板粘接面積,保護(hù)基牙。C、E兩組和D、F兩組分別具有相似的粘接面積,E、F組修復(fù)體及粘接劑VonMises應(yīng)力值均分別明顯高于C、D兩組,表明在相同粘接面積時(shí),翼板近遠(yuǎn)中向長(zhǎng)度的增加可能不利于修復(fù)體應(yīng)力的分布。斜向載荷下,G組修復(fù)體VonMises應(yīng)力峰值明顯小于其他組別,同時(shí)G組基牙及鄰面粘接劑層最大主應(yīng)力峰值顯著高于其他組,說明在正中咬合狀態(tài)時(shí),無舌側(cè)粘接翼板的粘接橋修復(fù)體脫粘接風(fēng)險(xiǎn)較高,這與Sillam的粘接橋剪切實(shí)驗(yàn)結(jié)果相符[5]。但因G組無需磨除舌側(cè)牙體,鄰面可以選擇微預(yù)備甚至不預(yù)備,可在臨床實(shí)踐中觀察能否作為一種暫時(shí)修復(fù)方案。

    該實(shí)驗(yàn)研究仍然存在一定的局限性,設(shè)計(jì)模型分析時(shí)沒有模擬溫度、pH值、濕度等因素,且咀嚼運(yùn)動(dòng)是一個(gè)復(fù)雜的動(dòng)態(tài)活動(dòng),在咀嚼過程中,修復(fù)體、基牙及其支持組織的形變與應(yīng)力分布和運(yùn)動(dòng)時(shí)間有關(guān)。本實(shí)驗(yàn)只分析了靜態(tài)載荷下的應(yīng)力分布,還需進(jìn)一步的體外力學(xué)實(shí)驗(yàn)研究進(jìn)行驗(yàn)證及臨床病例觀察。

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