曾 銳,李經(jīng)緯
(上海勘測設(shè)計研究院有限公司,上海200434)
地下廠房下部結(jié)構(gòu)三維有限元分析
曾 銳,李經(jīng)緯
(上??睖y設(shè)計研究院有限公司,上海200434)
本文結(jié)合厄瓜多爾TP水電站工程實例,采用國際通用有限元軟件ANSYS,建立地下廠房蝶閥層以下結(jié)構(gòu)三維有限元模型。依據(jù)美國ACI 318等規(guī)范及技術(shù)標準,著重考慮尾水管、集水井內(nèi)外水壓力,研究地下廠房下部結(jié)構(gòu)的整體受力狀態(tài),對應(yīng)力、位移等計算成果做出評價,并通過應(yīng)力成果對結(jié)構(gòu)進行配筋分析和計算,可為其他相關(guān)工程提供設(shè)計參考依據(jù)。
地下廠房;下部結(jié)構(gòu);三維有限元;配筋
TP水電站位于厄瓜多爾境內(nèi),二級地下廠房規(guī)模為66.4 m×27.3 m×47.4 m(長×寬×高),裝機204 MW,設(shè)計水頭233 m,引用流量100 m3/s。從進場交通洞開始依次布置副廠房和主廠房,副廠房下游側(cè)布置安裝間,主變設(shè)在主廠房內(nèi),緊靠發(fā)電機組下游側(cè)布置,設(shè)3臺13.8/230 kV升壓變壓器,開關(guān)站為地面開敞式,出線等級為230 kV,站內(nèi)設(shè)有出線等設(shè)備,與國家電網(wǎng)連接。主廠房共3臺機組,機組間距16 m,發(fā)電機層高程744.00 m,機組安裝高程738.00 m,水輪機層高程732.00 m,蝶閥層高程729.00 m。地下廠房圍巖以安山巖及巖屑凝灰?guī)r為主,圍巖類別主要以III類為主,上覆巖土體厚度約為191 m。本文采用有限元分析軟件ANSYS對地下廠房蝶閥層以下結(jié)構(gòu)進行三維有限元數(shù)值仿真分析,以期為工程設(shè)計提供參考。
以蝶閥層729.00 m高程以下結(jié)構(gòu)(包括蝶閥基礎(chǔ)、尾水管以及集水井)進行建模分析,計算模型深度取1~2倍控制段高度,此次計算模型底部取至704.70 m高程。模型坐標系采用笛卡爾坐標系,x軸方向為地下廠房長度方向,y軸方向為機組順水流方向,z軸方向為豎直向。采用六面體八節(jié)點等參單元(局部采用四面體單元)進行網(wǎng)格劃分,模型共劃分單元數(shù)為77 802個,節(jié)點數(shù)為84 470個,其中廠房結(jié)構(gòu)單元數(shù)為36 927個,節(jié)點數(shù)為42 454個。模型底部為固定約束,基礎(chǔ)側(cè)向按法向連桿約束考慮。
2.2.1 材料參數(shù)
下部結(jié)構(gòu)材料為C280混凝土,C280混凝土和基巖計算材料參數(shù)見表1。
表1 材料參數(shù)
2.2.2 特征水位
發(fā)生水擊時尾水最高涌浪水位752.00 m.s.n.m,對應(yīng)正常發(fā)電水位高程738 m,地震動水壓力按Westergaard公式計算,即:
式中:ah為水平向地震作用系數(shù),取0.21;H0為尾調(diào)室底板頂高程(722.50 m)距正常發(fā)電水位的高度;h為尾水洞中心線高程(726.85 m)距正常發(fā)電水位的高度。
地震時對應(yīng)水位為738+2.42=740.42 m,小于752.00 m,計算尾水位時取752.00 m.s.n.m??紤]到廠房周邊均有排水孔,取外側(cè)水位為733.00 m.s.n.m。
集水井內(nèi)部水位考慮最不利情況,水位取至頂板底部728.60 m.s.n.m,水泵室無水,另一側(cè)水池滿水。
2.2.3 蝶閥層729.00 m高程以上結(jié)構(gòu)、設(shè)備自重及活荷載
729.00 m高程以上結(jié)構(gòu)、設(shè)備自重以及活荷載簡化為以均布力的形式施加于729.00 m平面上與結(jié)構(gòu)有接觸的部位。
結(jié)構(gòu)自重通過三維建模軟件Microstation統(tǒng)計得出,三維模型見圖2,上部結(jié)構(gòu)總體積為6 858.04 m3,737.5 m高程以上梁、板及頂拱的部分重量直接傳至地基(樁號為CT0+010.90~CT0+015.60),應(yīng)予以扣除,因此上部結(jié)構(gòu)傳至底板的重量為141 587.17 kN。與結(jié)構(gòu)有接觸部位的面積為368.5 m2,其分布見圖2。
設(shè)備重量傳至729.00 m高程,與機墩基礎(chǔ)接觸面的重量為29 340 kN,傳至蝶閥基礎(chǔ)的重量為2 868 kN,傳至729.00 m高程周邊與上部結(jié)構(gòu)接觸面的重量為3 678 kN。
729.00 m高程以上活荷載傳至底板荷載為82 202 kN,各層平面活載根據(jù)EM1110-2-3001規(guī)范要求取值。
2.2.4 活荷載
根據(jù)EM1110-2-3001,取作用于高程729.00 m平面(集水井及走廊過道)的活荷載為10 kPa,作為其最不利活荷載考慮。
此次計算主要考慮完建工況(Unusual-1)、蝶閥緊急開啟工況(Unusual-2)、正常運行工況(Usual),3種工況下結(jié)構(gòu)受力形式見表2。
根據(jù)EM1110-2-2104,水工結(jié)構(gòu)的設(shè)計荷載工況組合:
式中:Uh為水工結(jié)構(gòu)設(shè)計荷載;D為恒載;L為活載;Hf為水力系數(shù),僅在水流沖刷部位考慮,即尾水管內(nèi)表面,取1.3。
圖1 729.00 m高程以上模型
圖2 729.00 m高程平面與上部結(jié)構(gòu)接觸面積示意圖
表2 荷載及工況組合
本文只考慮豎向荷載,因此對于大體積混凝土結(jié)構(gòu)只需復(fù)核應(yīng)力是否滿足要求,對于橫向板結(jié)構(gòu)可作為純彎曲構(gòu)件進行考慮,而對于豎向板應(yīng)同時考慮彎曲+軸向荷載。各控制工況下結(jié)構(gòu)整體位移及應(yīng)力云圖見圖3,可見結(jié)構(gòu)最大的總位移值為2.5 mm,位于尾水管進口頂板區(qū)域,量值較小??傮w上,位移和應(yīng)力的規(guī)律基本合理。
圖3 結(jié)構(gòu)整體位移及應(yīng)力云圖
通過應(yīng)力值可得到下部結(jié)構(gòu)各部位的最大彎矩值,最大彎矩值計算結(jié)果如表3所示。其中,尾水管頂部經(jīng)常受到水流沖刷,在彎矩計算時應(yīng)考慮2.3的水力系數(shù)。
對于集水井上游側(cè)邊墻、集水井中隔板、集水井下游側(cè)邊墻可作為彎曲+軸向荷載考慮,但是由于集水井中隔板、集水井下游側(cè)邊墻Z向產(chǎn)生的均是壓應(yīng)力,且頂部荷載較小,可判定在豎向荷載作用下不產(chǎn)生Y向彎曲破壞;另外,集水井上游側(cè)邊墻在頂部有很小的拉應(yīng)力,但是Y向的應(yīng)力差值不大,因此產(chǎn)生的彎矩較小。由此對于集水井上游側(cè)邊墻、集水井中隔板、集水井下游側(cè)邊墻按照構(gòu)造配筋即可。考慮集水井、729 m高程底板防滲水,最小配筋率按ACI 350-06選擇,底板不分縫,長度為45.3 m,取最小配筋率0.5%(雙面),且單面配筋面積不大于1 500 m2,相當于?18@150。其他大體積混凝土部位,根據(jù)EM1110-2-2104要求,取最小配筋率0.28%,考慮溫度和收縮應(yīng)力,最大面積等于每面按30.48 cm間距設(shè)置9號鋼筋,相當于?20@150。
經(jīng)對集水井頂板、底板、中隔墻、邊墻及上下游邊墻和尾水管頂板等不利部位進行剪力復(fù)核,得到各部位剪力均滿足抗剪要求,無需配置抗剪鋼筋。
表3 廠房底板729.0 m高程以下部位最大彎矩值kN·m
表4為廠房底板729.0 m高程以下部位配筋計算最終結(jié)果匯總表,經(jīng)驗證配筋成果能滿足規(guī)范要求。
表4 廠房底板729.0 m高程以下部位配筋計算結(jié)果
本文通過ANSYS建立地下廠房蝶閥層以下結(jié)構(gòu)三維有限元模型,計算分析和研究了結(jié)構(gòu)整體位移變形和應(yīng)力狀態(tài),著重研究尾水管等重要部位的受力狀態(tài)。通過應(yīng)力成果得到彎矩,從而根據(jù)彎矩值進行結(jié)構(gòu)的配筋計算,配筋成果能滿足結(jié)構(gòu)穩(wěn)定和安全要求,計算過程和成果是合理可靠的,可為其他類似工程的設(shè)計提供參考經(jīng)驗。
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