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    基于FLAC3D下穿頂進(jìn)框架橋的橋式盾構(gòu)法開挖分析

    2017-10-12 09:49:05,,3
    湖南交通科技 2017年3期
    關(guān)鍵詞:格構(gòu)橋式立柱

    , , , ,3

    (1.湖南省湘鄉(xiāng)市公路局,湖南 湘鄉(xiāng) 411400;2.湖南聯(lián)智橋隧技術(shù)有限公司,湖南 長沙 410199;3.中南大學(xué), 湖南 長沙 410012)

    基于FLAC3D下穿頂進(jìn)框架橋的橋式盾構(gòu)法開挖分析

    劉克武1,左雁2,謝平2,胡達(dá)2,3

    (1.湖南省湘鄉(xiāng)市公路局,湖南 湘鄉(xiāng) 411400;2.湖南聯(lián)智橋隧技術(shù)有限公司,湖南 長沙 410199;3.中南大學(xué), 湖南 長沙 410012)

    以湖南省某市某下穿高速公路頂進(jìn)框架橋的橋式盾構(gòu)法開挖為工程背景,根據(jù)實(shí)際開挖過程,運(yùn)用FLAC3D建立頂進(jìn)框架橋開挖分析模型,分析了分塊開挖對高速公路路面沉降、橋式盾構(gòu)受力的影響,并為橋式盾構(gòu)法開挖頂進(jìn)框架橋提供有益結(jié)論。

    頂進(jìn)框架橋;橋式盾構(gòu)法;開挖模擬;FLAC3D

    0 引言

    橋式盾構(gòu)法將明槽開挖改為地下暗挖盾構(gòu)支護(hù),降低了頂進(jìn)開挖對路面沉降影響。橋式盾構(gòu)裝配在第1節(jié)框架橋前端,作為開挖面與路基施工支護(hù),同時(shí)起到頂推導(dǎo)向的作用。預(yù)留核心土用來平衡迎面土壓力,使得頂進(jìn)方向開挖面趨于穩(wěn)定,該方向路面沉降不再發(fā)生明顯變化,而由于頂面超挖、子盾構(gòu)支護(hù)不及時(shí)引起垂直頂進(jìn)方向路基土下沉則是引起路面沉降主要因素,因此路面沉降分析可簡化為垂直頂進(jìn)方向平面受力問題。根據(jù)湖南省相關(guān)經(jīng)驗(yàn),頂進(jìn)開挖過程中,高速公路路面沉降控制在5 mm每頂進(jìn)行程,累計(jì)沉降不超過20 mm,如何在高標(biāo)準(zhǔn)、嚴(yán)要求下進(jìn)行開挖施工,保障框架橋順利就位是本文探討的問題。本文基于FLAC3D軟件,依托湖南省某市某下穿高速公路頂進(jìn)框架橋的橋式盾構(gòu)法開挖工程實(shí)例,模擬橋式盾構(gòu)分塊切土工藝,模擬得出施工引起土體位移隨開挖進(jìn)度等規(guī)律。

    1 工程背景

    湖南省某市某框架橋工程采用凈空18.2 m×6.0 m斜交框架橋,框架橋與高速公路斜交63.881°,每孔框架橋全長51 m,框架橋頂覆土厚度約2.000~2.683 m??蚣軜蜃鳂I(yè)設(shè)置3處中繼間,框架橋按4節(jié)預(yù)制,結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)為P8級C40防滲鋼筋混凝土。框架橋頂板、側(cè)墻厚均為130 cm,底板厚140 cm,兩框架橋之間間距150 cm??蚣軜虿捎脴蚴蕉軜?gòu)法“卷板”施工工藝。該項(xiàng)目橋式盾構(gòu)采用全焊鋼結(jié)構(gòu),盾構(gòu)設(shè)置41個(gè)子網(wǎng)格,盾構(gòu)頂部設(shè)置21個(gè)子網(wǎng)格,每個(gè)格構(gòu)立柱內(nèi)設(shè)置4個(gè)固定子網(wǎng)格,全橋共設(shè)置5個(gè)格構(gòu)立柱。上縱梁及下縱梁采用I45a工字鋼,子盾構(gòu)下橫梁采用I32a工字鋼,其余均采用I28a工字鋼。該橋現(xiàn)場預(yù)拼裝、格構(gòu)子網(wǎng)格切土施工如圖1所示。

    框架橋橋位屬于沅江北岸Ⅰ級階地范疇,地面高程54.00~55.10 m,相對高差:1.1 m,地形平坦。地質(zhì)條件為:填筑土①:褐色夾雜色,結(jié)構(gòu)稍密-中密,稍濕-濕。全橋分布,厚度17.80~9.50 m,平均厚度18.56 m;粉質(zhì)粘土②:褐黃色、灰黃色,可塑-硬塑。全橋分布,厚度4.00~5.00 m,平均厚度4.56 m;泥質(zhì)粉砂巖③:褐紅色,強(qiáng)風(fēng)化,節(jié)理裂隙發(fā)育,全橋分布,厚度1.20~1.90 m,平均厚度1.44 m;泥質(zhì)粉砂巖④:紅褐色,中風(fēng)化,巖石完整,未揭穿。

    為便于建模,取平均厚度的加權(quán)平均值。土體物理力學(xué)性質(zhì)如下:天然重度γ=19.28 kN/m3,變形模量E=34.90 MPa,內(nèi)摩擦角φ=28.43°,粘聚力c=20.38 MPa,泊松比ν=0.32。

    2 基于FLAC3D數(shù)值建模

    2.1 屈服準(zhǔn)則

    土體結(jié)構(gòu)極為復(fù)雜,在外力作用下不僅產(chǎn)生彈性變形,還產(chǎn)生塑性變形,筆者采用Mohr- Coulomb彈塑性模型,將計(jì)算區(qū)域土介質(zhì)簡化為理想塑性體。

    Mohr- Coulomb屈服準(zhǔn)則為:

    (1)

    2.2 數(shù)值模擬及邊界條件

    在計(jì)算框架橋開挖時(shí),必須把與結(jié)構(gòu)相連的一部分地基視為連續(xù)體。根據(jù)圣維南原理,開挖模型上界取為高速公路路面,下邊界取至框架橋底部2H(H為框架橋總高),左右兩側(cè)取為1B(B為一副框架橋?qū)挾?,模型寬度為101 m,高度26.81~27.61 m。模型采用Brick、Wedge網(wǎng)格,本文對底部邊界節(jié)點(diǎn)x、y、z3個(gè)方向速度進(jìn)行約束,對x兩側(cè)的邊界進(jìn)行水平約束。由于y方向只設(shè)置1個(gè)單元長度,所以對模型中所有節(jié)點(diǎn)y方向速度進(jìn)行約束,為便于根據(jù)橋式盾構(gòu)法開挖分塊,通過Midas/Civil建立實(shí)體模型導(dǎo)入FLAC3D中,并進(jìn)行Group分組,該模型Gridpoint為7 000個(gè),Zone為3 375個(gè)。網(wǎng)格劃分并分組后的模型見圖2。該模型需要考慮初始應(yīng)力場,模擬初始應(yīng)力場直接采用更改強(qiáng)度參數(shù)的彈塑性求解法,模型底部,σzz=γH,σxx=σyy=σzzν/(1-ν)。

    圖2 頂進(jìn)框架橋橋式盾構(gòu)法開挖模型圖

    2.3 開挖工況模擬

    為開挖對高速公路路面沉降、盾構(gòu)受力的影響,需要解決橋式盾構(gòu)法分塊切土、子盾構(gòu)支護(hù)等相關(guān)內(nèi)容,本文擬提供如下思路:

    1)分塊切土:先頂部子盾構(gòu)切土開挖①區(qū)域,然后開挖格構(gòu)立柱內(nèi)切土開挖②區(qū)域,然后用挖土機(jī)開挖③區(qū)域,而后框架橋就位。FLAC3D中提供NULL模型可便捷實(shí)現(xiàn)上述過程,并按照先左側(cè)后右側(cè)框架橋分階段開挖。如圖3。

    圖3 頂進(jìn)框架橋橋式盾構(gòu)法分塊切土開挖示意圖

    2)子盾構(gòu)支護(hù):開挖①區(qū)域同時(shí)提供頂面支護(hù),開挖②區(qū)域時(shí)同時(shí)提供側(cè)向支護(hù)。頂部子盾構(gòu)4根立柱(I28a工字鋼)間距0.485 m,格構(gòu)立柱6根平聯(lián)間距1.265 m。為簡化分析,采用“剛度等效”原則,將頂部子盾構(gòu)立柱、格構(gòu)立柱轉(zhuǎn)化為結(jié)構(gòu)單元,利用FLAC3D中Structural Element中的Beam直接作用在兩側(cè)土體上。

    3 計(jì)算結(jié)果分析

    3.1 頂部子盾構(gòu)開挖結(jié)果

    下穿高速公路頂進(jìn)框架橋覆蓋層較薄,且行車擾動較大。通過FLAC3D計(jì)算求得開挖①區(qū)域時(shí)刻土體狀態(tài)如圖4所示。

    圖4 框架橋開挖①區(qū)域左側(cè)、右側(cè)土體狀態(tài)圖

    從圖4可知,頂部子盾構(gòu)切土開挖,框架橋頂部全部上覆區(qū)域?qū)⒊尸F(xiàn)塑性張拉破壞狀態(tài)(tension-n),僅計(jì)算至STEP=100時(shí),其路面整體下沉為-1.5 mm,說明上覆土層處于塑性狀態(tài)決定了其對高速公路沉降十分敏感。因此在開挖時(shí),頂層區(qū)域應(yīng)嚴(yán)禁超挖。其次,通過結(jié)構(gòu)單元Beam受力分析可知,子盾構(gòu)立柱軸向應(yīng)力水平為19.16 MPa,處于極低的應(yīng)力水平。

    3.2 格構(gòu)立柱內(nèi)開挖結(jié)果

    開挖格構(gòu)立柱內(nèi)土層時(shí),采用Slove求解。計(jì)算時(shí),頂層土已經(jīng)處于支護(hù)狀態(tài),通過FLAC3D求解,結(jié)果如圖5。

    圖5 開挖格構(gòu)立柱內(nèi)土層時(shí)位移圖(單位:m)

    從圖5可知,開挖格構(gòu)內(nèi)土體主要影響框架橋輪廓兩側(cè),而對框架輪廓內(nèi)核心土影響非常小,說明理想狀況下,最外側(cè)格構(gòu)立柱會受到側(cè)向土壓力而應(yīng)控制超挖以防過多擾動,內(nèi)部格構(gòu)立柱受側(cè)向土壓力影響小,開挖時(shí)刻應(yīng)盡量保持其沿頂進(jìn)軸線行進(jìn),避免格構(gòu)立柱強(qiáng)制變形引起受力增大。此階段采用Solve求解,路面沉降值在2.8 mm,則在該階段開挖時(shí),對路面擾動較小。

    其次,切土開挖時(shí),其影響范圍水平向?yàn)榇笾聻?B寬度,豎向?yàn)闉?.5H深度。根據(jù)影響寬度并考慮實(shí)際超挖難以避免,建議路面沉降監(jiān)測時(shí)基準(zhǔn)水準(zhǔn)點(diǎn)應(yīng)設(shè)置在距離框架橋最外側(cè)2B范圍之外。

    3.3 框架橋就位結(jié)果

    前文分析可知,只要保持核心土預(yù)留深度和核心土坡角,加之頂部子盾構(gòu)的支護(hù)作用,可確保沿頂進(jìn)方向路面位移趨于穩(wěn)定,在這個(gè)前提下,在某一頂進(jìn)行程到位后,用機(jī)械開挖核心土不會對路面沉降過多擾動。本節(jié)則探討框架橋就位后受力特性。

    從圖6可知,框架橋就位后,其土層位移與前一階段大致相等,左側(cè)框架橋就位時(shí),底部跨中處土體位移最大,其壓縮量為15.7 mm,右側(cè)框架橋就位時(shí)刻,底部跨中處土體位移最大,其壓縮量為15.8 mm。

    圖6 框架橋就位時(shí)土層時(shí)位移圖(單位:cm)

    從圖7可知,對于框架橋結(jié)構(gòu)受力,僅有頂板下邊緣及底板上邊緣受拉,其拉應(yīng)力最大為2.46 MPa,其余部分均承受壓應(yīng)力。側(cè)壁內(nèi)邊緣壓應(yīng)力大于側(cè)壁邊緣, 壓應(yīng)力最大值為3.04 MPa。對于鋼筋混凝土框架橋而言其受力是比較小的。在開展對框架橋進(jìn)行應(yīng)力監(jiān)測時(shí),建議在側(cè)壁內(nèi)輪廓跨中、頂板下邊緣跨中、底板上邊緣跨中布設(shè)應(yīng)力測點(diǎn)。

    圖7 框架橋就位時(shí)SXXSZZ應(yīng)力圖(單位:Pa)

    4 結(jié)論與建議

    本文運(yùn)用FLAC3D軟件,以某工程為依托,根據(jù)橋式盾構(gòu)分塊開挖特點(diǎn)和過程,定性分析了頂進(jìn)開挖過程中的受力特點(diǎn),得出結(jié)論如下:

    1)理想狀態(tài)下,高速公路路面沉降成因?yàn)樯细餐翆铀苄允芾茐模_挖過程中,嚴(yán)禁盾構(gòu)頂部土方挖超。

    2)理想狀況下,橋式盾構(gòu)頂部子盾構(gòu)主要承受上覆土層壓力,最外側(cè)格構(gòu)柱承擔(dān)側(cè)向土壓力作用,而內(nèi)部格構(gòu)柱受力很小,證明控制橋式盾構(gòu)設(shè)計(jì)并非土壓力作用,根據(jù)依托工程頂進(jìn)開挖情況來看,橋式盾構(gòu)塑性變形是由強(qiáng)制糾偏引起局部受力過大造成,由此說明橋式盾構(gòu)拼裝與框架橋外輪廓面接順、橋式盾構(gòu)開挖過程橫向偏位控制的重要性。

    3)實(shí)際施工過程中,應(yīng)該加強(qiáng)監(jiān)測反饋控制,路面沉降監(jiān)測基準(zhǔn)點(diǎn)宜布置框架橋外輪廓外2B范圍之外,框架橋受力測點(diǎn)應(yīng)在側(cè)壁內(nèi)輪廓跨中、頂板下邊緣跨中、底板上邊緣跨中。

    4)實(shí)際施工過程中,應(yīng)嚴(yán)格遵循“慢開挖、勤監(jiān)測、快反饋、少糾偏”的原則,達(dá)到“防止盾構(gòu)局部受力過大、減少高速公路路面沉降”最終目的。

    [1] 陳育民, 徐鼎平.FLAC/FLAC3D基礎(chǔ)工程實(shí)例(第二版)[M].北京:中國水利水電出版社,2013.

    [2] 向懷軼, 楊樓城, 朱晨亮, 等. 橋式盾構(gòu)開挖對路基沉降影響分析[J].高速鐵路技術(shù), 2016(1):46-51.

    [3] 滕海文, 王濤,霍豫慧, 等. 基于FLAC3D的沈陽地鐵隧道開挖三維穩(wěn)定性分析[J]. 北京工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào), 2009(8):1074-1079.

    [4] 范巍,王建華,陳錦劍. 連續(xù)墻與土體接觸特性對深基坑變形分析的影響[J]. 上海交通大學(xué)學(xué)報(bào), 2006(12):2118-2121.

    1008-844X(2017)03-0149-04

    U 445.4

    A

    2017-06-27

    湖南省交通廳科技項(xiàng)目(編號:201537)

    劉克武(1968-),男,工程師,研究方向:工程建設(shè)管理。

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