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    釬焊溫度對(duì)GH4169/1Cr18Ni9Ti接頭組織和性能影響研究

    2017-09-14 12:34:22
    焊接 2017年8期
    關(guān)鍵詞:釬縫釬料釬焊

    (1.首都航天機(jī)械公司,北京 100076; 2.天津航天長(zhǎng)征火箭制造有限公司,天津 300462)

    釬焊溫度對(duì)GH4169/1Cr18Ni9Ti接頭組織和性能影響研究

    林志峰1陳志凱1邢斌1李雪飛1鄧?yán)?

    (1.首都航天機(jī)械公司,北京 100076; 2.天津航天長(zhǎng)征火箭制造有限公司,天津 300462)

    采用BNi82CrSiB鎳基釬料真空釬焊GH4169/1Cr18Ni9Ti母材,通過光學(xué)顯微鏡、能譜儀、顯微硬度計(jì)、拉伸試驗(yàn)機(jī)等研究了釬焊溫度對(duì)釬縫的顯微組織、顯微硬度、力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明:在1 060~1 100 ℃范圍內(nèi),接頭的釬縫主要由鎳基固溶體組成,釬縫中未出現(xiàn)金屬間化合物相,釬焊溫度的變化對(duì)接頭的釬縫組織無明顯影響。斷口分析結(jié)果表明:接頭斷裂均為韌性斷裂,斷裂區(qū)域均處于靠近1Cr18Ni9Ti母材的擴(kuò)散區(qū)中。

    真空釬焊GH4169/1Cr18Ni9Ti韌性斷裂微觀組織

    0 序 言

    1Cr18Ni9Ti具有良好的耐蝕性、高溫性能、高強(qiáng)度和焊接性能,在宇航、汽車、機(jī)械、儀器儀表和能源等領(lǐng)域得到了廣泛的應(yīng)用[1]。GH4169合金(國(guó)外牌號(hào)Inconel 718)是20世紀(jì)60年代發(fā)展的一種鎳鐵基高溫合金,該合金具有較好的高溫力學(xué)性能、良好的熱工藝和焊接性能,在航空發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪盤、葉片、石油管道、核工業(yè)結(jié)構(gòu)件等領(lǐng)域也有大量應(yīng)用[2]。目前,關(guān)于GH4169,1Cr18Ni9Ti真空釬焊的研究主要是針對(duì)同種材料,GH4169/1Cr18Ni9Ti異種材料真空釬焊的研究還很少,而在航天工程應(yīng)用中經(jīng)常涉及GH4169/1Cr18Ni9Ti異種材料焊接結(jié)構(gòu)。因此,開展此類研究,對(duì)于異種材料真空釬焊的實(shí)際應(yīng)用具有較好的基礎(chǔ)作用。

    真空釬焊是在真空狀態(tài)下,對(duì)結(jié)構(gòu)件進(jìn)行加熱和保溫,使釬料在適宜的溫度和時(shí)間范圍內(nèi)熔化,通過液態(tài)釬料在母材表面或間隙中浸潤(rùn)、鋪展、毛細(xì)流動(dòng)填縫,最終凝固結(jié)晶,實(shí)現(xiàn)原子間結(jié)合的一種先進(jìn)焊接方法[3]。由于釬焊件處在真空環(huán)境下,能有效隔絕空氣對(duì)產(chǎn)品的影響,有利于提高釬縫質(zhì)量,因而廣泛用于多種材料的焊接,尤其是高溫合金、鈦合金等[4]。釬焊溫度是釬焊工藝的主要參數(shù)之一,在一定釬焊溫度范圍內(nèi),釬料對(duì)于基體金屬的反應(yīng)與溶蝕可保持在可接受的范圍內(nèi),合適的釬焊溫度對(duì)于獲得性能優(yōu)良的接頭十分重要。文中采用BNi82CrSiB釬料[5-6],裝配間隙為60 μm,保溫時(shí)間為20 min,分別在1 060 ℃,1 080 ℃,1 100 ℃三種釬焊溫度下,對(duì)GH4169/1Cr18Ni9Ti母材進(jìn)行真空釬焊試驗(yàn),分析釬焊溫度對(duì)釬縫組織、性能的影響,為GH4169/1Cr18Ni9Ti異種材料的高質(zhì)量連接提供可靠的理論與試驗(yàn)基礎(chǔ)。

    1 試驗(yàn)材料及方法

    試驗(yàn)所用母材為1Cr18Ni9Ti和GH4169,化學(xué)成分見表1所示。試驗(yàn)所用釬料為50 μm厚的BNi82CrSiB釬料,化學(xué)成分見表2,熔化溫度為970~1 000 ℃。

    表1 母材化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)

    表2 BNi82CrSiB的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)

    1.2 釬焊工藝

    試驗(yàn)所用真空爐為WZQH-30型真空釬焊爐,最高加熱溫度為1 320 ℃,爐溫均勻性±5 ℃。文中試驗(yàn)的工藝規(guī)范為:真空度5×10-3Pa,釬焊溫度分別為1 060 ℃, 1 080 ℃,1 100 ℃,保溫時(shí)間20 min,釬焊間隙60 μm,擴(kuò)散處理溫度1 000 ℃,擴(kuò)散處理保溫時(shí)間60 min。

    1.3 測(cè)試方法

    焊前,對(duì)待焊試件進(jìn)行酸洗,去除其表面氧化膜,釬料采用丙酮或酒精進(jìn)行清洗。通過光學(xué)顯微鏡對(duì)接頭界面組織形貌進(jìn)行觀察和分析,能譜儀(EDS)對(duì)接頭界面組織成分進(jìn)行分析,萬能試驗(yàn)機(jī)測(cè)試接頭的室溫剪切強(qiáng)度,顯微硬度計(jì)對(duì)接頭進(jìn)行顯微硬度測(cè)試。

    剪切試件結(jié)構(gòu)如圖1a所示,由圓環(huán)和圓棒組成。釬料通過點(diǎn)焊固定在圓環(huán)試件內(nèi)側(cè),如圖1b所示。釬焊時(shí),釬料熔化并流入間隙中形成接頭。鑒于釬縫圓角對(duì)結(jié)果精度影響較大,試件剪切測(cè)試前采用機(jī)加方式去除釬縫圓角[7],如圖1c所示。

    圖1 剪切試件

    2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

    2.1 微觀組織

    圖2為三種釬焊溫度下的釬縫微觀組織。從圖中可以看出三種接頭的微觀組織存在以下共同點(diǎn):①接頭由釬縫、擴(kuò)散區(qū)、母材三部分組成;②接頭的釬縫與母材均結(jié)合緊密,釬縫組織均勻;④接頭的釬縫區(qū)域未見金屬間化合物相,釬縫組織由鎳基固溶體組成。同時(shí),三種接頭的微觀組織存在以下不同:1 100 ℃的接頭擴(kuò)散區(qū)顏色(GH4169側(cè))比另外兩種的要淺,靠近GH4169一側(cè)擴(kuò)散區(qū)的顏色與GH4169母材的相近,靠近1Cr18Ni9Ti一側(cè)擴(kuò)散區(qū)的顏色與釬縫相近。

    對(duì)接頭的釬縫中心、擴(kuò)散區(qū)進(jìn)行能譜分析,結(jié)果見表3。從表3中可以看出:①釬縫中的Ni含量均很高;②釬縫中Si含量與釬料中的相近;③釬縫中Fe,Cr含量高于釬料;④釬縫中未檢測(cè)出B元素;⑤在靠近1Cr18Ni9Ti一側(cè)擴(kuò)散區(qū),Cr,Fe,B的含量較高,Ni,Si的含量較低。

    該車站站位范圍主要控制管線為布置在灃涇大道道路兩側(cè)、埋深分別為4 m和8 m的污水管,因此考慮將車站設(shè)置在路中進(jìn)行避讓。

    由于真空釬焊使用的是鎳基釬料(Ni含量高于80%),在有限的擴(kuò)散時(shí)間內(nèi)釬料中的大量Ni元素不能充分地?cái)U(kuò)散到母材中,所以釬縫中的Ni含量均很高;釬縫中Si含量與釬料中的相近,說明硅元素并沒有得到完全的擴(kuò)散,大部分仍然存留在釬縫中,從而使接頭中心富余Si元素;釬縫中Fe,Cr含量高于釬料的,說明母材中的Fe,Cr在釬焊過程中不斷向釬縫擴(kuò)散;釬縫中未檢測(cè)出B元素,說明B元素全部擴(kuò)散到母材當(dāng)中。在靠近1Cr18Ni9Ti一側(cè)擴(kuò)散區(qū),Cr,Fe,B

    的含量較高,Ni,Si的含量較低,說明此區(qū)域主要含有Cr-B,Fe-B的化合物;在靠近GH4169一側(cè)擴(kuò)散區(qū),Cr,Fe,Ni的含量較高,Si含量較低,未檢測(cè)到B元素,說明此區(qū)域主要為Fe-Ni-Cr的固溶體。隨著溫度升高,擴(kuò)散區(qū)的Ni含量逐漸升高,導(dǎo)致金相制樣(采用腐蝕劑腐蝕)的釬縫擴(kuò)散區(qū)顏色逐漸變淺(耐腐性增強(qiáng))。

    另外,根據(jù)文獻(xiàn)[8]研究結(jié)論,在釬焊溫度為1 080 ℃,保溫15 min,釬焊間隙60 μm的釬焊規(guī)范下,GH4169材料的釬縫中心區(qū)域會(huì)殘留有金屬間化合物相,而此研究在近似的釬焊規(guī)范下獲得的接頭釬縫未出現(xiàn)金屬間化合物相,其原因主要是研究獲得的釬縫都增加了1 000 ℃/60 min的擴(kuò)散處理工序,釬縫中的B元素在釬料凝固后繼續(xù)向母材擴(kuò)散,消除了釬焊過程中形成的金屬間化合物相,因而釬縫中未出現(xiàn)金屬間化合物相。

    2.2 顯微硬度測(cè)試

    圖3為三種釬焊溫度下的接頭顯微硬度分布。由圖可知,在1 060~1 100 ℃范圍內(nèi),從1Cr18Ni9Ti到GH4169,三種接頭顯微硬度都呈現(xiàn)不斷升高的趨勢(shì),硬度值變化規(guī)律曲線幾乎重合,說明它們?nèi)叩拟F縫成分近似(前文的成分分析結(jié)果也證實(shí)了這一點(diǎn));圖中釬縫區(qū)域未出現(xiàn)尖峰值,表明三種接頭的釬縫均由鎳基固溶體組成,未有金屬間化合物相。

    圖2 不同釬焊溫度下的釬縫微觀組織

    溫度T/℃區(qū)域元素含量(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)BSiCrFeNi1060A—0.4526.3015.5538.911060B—4.947.497.0380.541060C7.061.0243.7342.491.401080A—0.4223.0915.2643.961080B—4.708.206.5080.601080C7.481.5543.5042.512.571100A—0.5220.3917.2749.521100B—4.878.297.0179.831100C5.930.9835.1246.8211.16

    2.3 剪切強(qiáng)度分析

    表4為三種釬焊溫度下的接頭剪切試驗(yàn)結(jié)果,從表4可以看出,三種接頭剪切強(qiáng)度相差不大,1 060 ℃的接頭獲得最大剪切強(qiáng)度為318 MPa。圖4為接頭剪切斷口掃描照片,從圖中可以看出,接頭在斷裂過程中出現(xiàn)了較大的塑性變形,產(chǎn)生了大量的韌窩,因而其斷裂機(jī)理為韌性斷裂。對(duì)三種接頭斷裂表面進(jìn)行能譜分析,發(fā)現(xiàn)其Fe含量分別為39.87%(1 060 ℃),35.98%(1 080 ℃),34.28%(1 100 ℃),根據(jù)Fe含量在接頭的分布規(guī)律,推斷它們的斷裂位置都處于靠近1Cr18Ni9Ti母材的擴(kuò)散區(qū)中。

    圖3 不同釬焊溫度下的接頭顯微硬度分布

    表4 不同釬焊溫度下接頭剪切強(qiáng)度

    圖4 釬焊接頭斷口形貌

    3 結(jié) 論

    (1)采用BNi82CrSiB非晶釬料真空釬焊實(shí)現(xiàn)了GH4169與1Cr18Ni9Ti的可靠連接,接頭由釬縫、擴(kuò)散區(qū)、母材三部分組成,釬縫中未發(fā)現(xiàn)金屬間化合物相;隨著溫度升高, Ni逐漸向擴(kuò)散區(qū)擴(kuò)散,Si元素并沒有得到完全的擴(kuò)散,大部分仍然存留在釬縫中。

    (2)在1 060~1 100 ℃范圍內(nèi),從1Cr18Ni9Ti到GH4169一側(cè),接頭的顯微硬度不斷升高,溫度的變化對(duì)釬縫顯微硬度沒有明顯影響。

    (3)在1 060 ℃釬焊溫度下,接頭獲得最高常溫剪切強(qiáng)度值318 MPa,斷口分析表明其為韌性斷裂,斷裂區(qū)域處于靠近1Cr18Ni9Ti母材的擴(kuò)散區(qū)中。

    [1] 徐 峰. 不銹鋼薄板儲(chǔ)能焊點(diǎn)焊接頭的顯微組織與力學(xué)性能[J]. 機(jī)械工程材料,2010,34(6): 64-66.

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    2016-11-19

    TG454

    林志峰,1982年出生,本科,工程師。主要從事液體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)的研究制造工作,已發(fā)表文章3篇,已申報(bào)專利2項(xiàng)。

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