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    基于CAE分析的某車型中央扶手支架強度分析與優(yōu)化設(shè)計

    2019-07-10 12:55:30賀鑫汪躍中董華東
    汽車零部件 2019年6期
    關(guān)鍵詞:中央網(wǎng)格有限元

    賀鑫,汪躍中,董華東

    (奇瑞新能源汽車技術(shù)有限公司,安徽蕪湖 241000)

    0 引言

    乘用車中央扶手位于前排駕駛室兩個座椅中間位置,用于支撐乘客手臂,保證行駛過程中的舒適性,從而有效緩解駕駛員長期駕駛的疲勞感[1]。某車型中央扶手包括扶手下本體、扶手上裝飾板、扶手上蓋板、扶手下裝飾板、扶手支架等。扶手支架作為中央扶手的骨架部分,具有承載作用,因此中央扶手支架的強度分析顯得尤為重要。

    1 CAE分析

    1.1 CAE分析簡介

    CAE(Computer Aided Engineering,計算機輔助工程)技術(shù)是計算機技術(shù)和工程分析技術(shù)相結(jié)合形成的新興技術(shù),理論基礎(chǔ)是有限元理論和數(shù)值計算方法[2],主要是利用計算機對工程或產(chǎn)品進行性能與安全可靠性分析,軟件包括Nastran、ANSYS、ABAQUS、HyperWorks等[3]。CAE分析的應(yīng)用改變了傳統(tǒng)的設(shè)計方法和流程,可以在設(shè)計階段及時發(fā)現(xiàn)設(shè)計中存在的缺陷和錯誤,并及時改進,從而提高設(shè)計質(zhì)量和效率,極大地降低了產(chǎn)品的開發(fā)時間和費用,推動企業(yè)技術(shù)進步[4]。

    1.2 CAE分析的工作流程

    利用CAE分析對產(chǎn)品進行分析,主要采用圖1所示的流程。

    圖1 CAE分析工作流程

    2 扶手支架強度分析

    2.1 建立CAE模型

    HyperMesh作為HyperWorks軟件的前處理環(huán)節(jié)[5],因具有強大的網(wǎng)格劃分能力、完善的網(wǎng)格修改工具、不錯的后處理功能以及支持多種求解器接口等優(yōu)勢,而成為現(xiàn)代企業(yè)通用的CAE平臺[6]。

    首先將圖2所示的中央扶手支架的三維實體模型進行簡化,刪除對于結(jié)果影響不大的螺栓、塑料件等零件,導(dǎo)入HyperMesh中進行網(wǎng)格劃分,建立中央扶手支架的有限元模型。模型采用以四邊形殼單元為主、三角形網(wǎng)格過渡的單元形態(tài)[7]。網(wǎng)格大小為6 mm,網(wǎng)格單元數(shù)量為5 754。扶手支架材料為DC01,屈服極限為190 MPa,質(zhì)量為1.96 kg。建立的中央扶手支架有限元模型如圖3所示。

    圖2 中央扶手支架實體模型

    2.2 載荷加載

    該車型的中央扶手支架是由設(shè)計部門提供,為新設(shè)計件。通過在扶手上施加載荷980 N(如圖4所示),對其進行最大變形、最大應(yīng)力等強度分析,判斷是否滿足實際需求、是否需要進行結(jié)構(gòu)優(yōu)化。

    2.3 仿真計算

    2.3.1 ABAQUS簡介

    ABAQUS作為汽車行業(yè)中廣泛使用、功能強大的有限元軟件,可以分析復(fù)雜的非線性問題[8]。非線性問題包括材料非線性、邊界非線性和幾何非線性[9]。而材料非線性的彈塑性變形行為如圖5所示:應(yīng)變較小時,材料性質(zhì)基本為線彈性,彈性模量E為常數(shù);當(dāng)應(yīng)力超過屈服應(yīng)力后,剛度明顯下降,此時材料的應(yīng)變包括塑性應(yīng)變和彈性應(yīng)變兩部分;在卸載后,彈性應(yīng)變消失,而塑性應(yīng)變是不可恢復(fù)的;如果再次加載,材料的屈服應(yīng)力會提高,即加工硬化。

    圖4 中央扶手支

    圖5 材料的彈塑性行為架載荷加載

    2.3.2 仿真計算與結(jié)果分析

    將中央扶手支架的有限元模型轉(zhuǎn)化為inp文件,然后導(dǎo)入ABAQUS中進行強度仿真,最后將計算生成的odb文件導(dǎo)入Hyper View中進行后處理工作[10]。中央扶手支架材料、屈服強度見表1。得到的分析結(jié)果如圖6—圖10所示。

    表1 中央扶手支架材料、屈服強度

    圖6 中央扶手支架變形

    圖7 中部支架應(yīng)力

    圖8 下部支架應(yīng)力

    圖9 下部支架應(yīng)變

    圖10 車身安裝支架應(yīng)力

    由圖6—圖10可知:中央扶手支架的最大變形為10.5 mm,扶手中部安裝支架的最大應(yīng)力為191 MPa,扶手下部安裝支架的最大應(yīng)力為206 MPa,車身安裝支架的最大應(yīng)力為329 MPa。因此,扶手中部、下部安裝支架不滿足要求,需要進行結(jié)構(gòu)優(yōu)化。

    2.4 結(jié)構(gòu)優(yōu)化

    2.4.1 局部優(yōu)化方案

    在和設(shè)計部門交流討論后,在原方案基礎(chǔ)上進行局部優(yōu)化,初步確定3種優(yōu)化方案。

    方案一:填補原方案扶手中部安裝支架的缺口,進行局部優(yōu)化,如圖11所示。

    圖11 方案一模型

    采用上述同樣的方式,對方案一的有限元模型進行仿真計算,得到的分析結(jié)果如圖12—圖15所示。

    圖12 方案一變形

    圖13 方案一中部支架應(yīng)力

    圖14 方案一下部支架應(yīng)力

    圖15 方案一下部支架應(yīng)變

    2.4.2 輕量化方案

    該車型作為新能源汽車,輕量化設(shè)計對于提升續(xù)航里程具有重要意義[11]。目前輕量化技術(shù)的主要思路是在保證產(chǎn)品性能、成本的前提下,采用基于性能的車身結(jié)構(gòu)優(yōu)化、新材料、新工藝等方式來實現(xiàn)減重、降耗、環(huán)保、安全等目標(biāo)[12]。因此,在設(shè)計階段采用結(jié)構(gòu)優(yōu)化尤為重要[13]。針對該車型的中央扶手支架,在方案一局部優(yōu)化的基礎(chǔ)上,再進行結(jié)構(gòu)優(yōu)化,再和設(shè)計部門的專業(yè)技術(shù)人員進行交流討論后,確定如下兩種方案:

    方案二:在方案一基礎(chǔ)上,刪除中部支架的中部加強板,如圖16所示。

    圖16 方案二模型

    采用上述同樣的方式,對方案二的有限元模型進行仿真計算,得到分析結(jié)果如圖17—圖20所示。

    圖17 方案二變形

    圖18 方案二中部支架應(yīng)力

    圖19 方案二下部支架應(yīng)力

    圖20 方案二下部支架應(yīng)變

    方案三:在方案二基礎(chǔ)上,再刪除中部支架的底部加強板,如圖21所示。

    圖21 方案三模型

    采用上述同樣的方式,對方案三的有限元模型進行仿真計算,得到分析結(jié)果如圖22—圖25所示。

    圖22 方案三變形

    圖23 方案三中部支架應(yīng)力

    圖24 方案三下部支架應(yīng)力

    圖25 方案三下部支架應(yīng)變

    2.5 結(jié)果統(tǒng)計

    根據(jù)上述分析,將原方案、優(yōu)化方案的分析結(jié)果匯總?cè)绫?所示。

    根據(jù)上述分析結(jié)果,可以得到如下結(jié)論:

    (1)原方案的扶手中部安裝支架最大應(yīng)力超過屈服強度,不滿足要求;

    (2)4種方案的最大變形、扶手下部安裝支架的最大應(yīng)力基本相同,最大變形滿足要求,扶手下部安裝支架雖然超過材料屈服強度,但沒有明顯塑性變形,基本都可以接受。

    (3)3種優(yōu)化方案的扶手中部安裝支架都滿足強度要求。

    (4)方案三的扶手中部安裝支架的最大應(yīng)力最小,相對原方案有很明顯的提升。

    (5)綜合考慮4種方案,方案三質(zhì)量最輕,符合輕量化要求。

    表2 分析結(jié)果匯總

    因此,選用方案三為最佳優(yōu)化方案,根據(jù)方案三對該車型的中央扶手支架進行結(jié)構(gòu)優(yōu)化。

    3 結(jié)論

    (1)利用CAE分析建立中央扶手支架的有限元模型,對現(xiàn)有中央扶手支架進行強度分析,發(fā)現(xiàn)扶手中、下部安裝支架不滿足要求,需要進行結(jié)構(gòu)優(yōu)化。

    (2)基于輕量化設(shè)計理念,提出3種優(yōu)化方案,進行CAE分析,將結(jié)果匯總后進行對比分析。

    (3)通過對比分析后發(fā)現(xiàn),方案三為最佳優(yōu)化方案,因此選用方案三進行結(jié)構(gòu)優(yōu)化。

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