大化電站左岸重力壩基礎(chǔ)揚(yáng)壓力偏大原因再分析

黃耿

（廣西桂冠大化水力發(fā)電總廠，廣西大化，530800）

大化電站左岸重力壩基礎(chǔ)揚(yáng)壓力偏大原因再分析

黃耿

（廣西桂冠大化水力發(fā)電總廠，廣西大化，530800）

大化水電站運(yùn)行30余年來，左岸重力壩全部9個(gè)壩段的基礎(chǔ)揚(yáng)壓系數(shù)普遍偏大，遠(yuǎn)超過大壩荷載設(shè)計(jì)采用的滲透壓力折減系數(shù)。歷次大壩觀測(cè)資料分析指出，揚(yáng)壓水位偏高主要受下游水位及地下水的影響。二期工程施工期間，開挖了與其相鄰的接頭土壩，且不存在岸坡地形，投產(chǎn)以后多數(shù)壩段揚(yáng)壓水位呈現(xiàn)明顯“先降后升”現(xiàn)象，根據(jù)歷次觀測(cè)資料分析結(jié)論調(diào)查分析，結(jié)合左岸重力壩下游側(cè)設(shè)計(jì)加固的擋土墻和接頭土石壩形成三面合圍土體的實(shí)際情況，進(jìn)一步分析土體內(nèi)地下水從壩趾基礎(chǔ)和下游側(cè)滲透對(duì)壩基揚(yáng)壓水位的作用機(jī)理，指出揚(yáng)壓水位普遍偏高的直接原因，并提出防范建議。

左岸重力壩；揚(yáng)壓水位；分析

1 工程簡(jiǎn)介

大化水電站一期工程于1975年開工，1986年建成投產(chǎn)，二期工程于2007年7月開工，2009年6月投產(chǎn)。樞紐為Ⅱ等工程，工程規(guī)模為大（2）型，攔河壩、廠房為二級(jí)建筑物，樞紐按重現(xiàn)期100年洪水設(shè)計(jì)，重現(xiàn)期1 000年洪水校核（土壩按洪水重現(xiàn)期2 000年校核）。

工程從右至左依次布置有：右岸土壩、右岸重力壩、船閘、右岸河床式發(fā)電廠房、13孔溢流壩、左岸重力壩、二期工程右側(cè)土石壩、左岸河床式發(fā)電廠房、左側(cè)土石壩段。

大化水庫正常蓄水位155 m，水庫死水位153 m，調(diào)節(jié)庫容0.39億m3，按設(shè)計(jì)日調(diào)節(jié)方式發(fā)電運(yùn)行，水位多在153.8～155 m之間變化，多年平均庫水位154.02 m，多年平均下游水位131.26 m，最低尾水位126.33 m。

大壩已運(yùn)行30余年，至今保持安全穩(wěn)定和良好的健康狀況。但是，從大壩多年來觀測(cè)結(jié)果發(fā)現(xiàn)，左岸重力壩共10個(gè)壩段的基礎(chǔ)揚(yáng)壓系數(shù)普遍偏大，基本在0.68～0.99之間變化，有些甚至達(dá)到1.0，遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過大壩荷載設(shè)計(jì)采用的左、右岸重力壩滲透壓力折減系數(shù)為0.5的設(shè)計(jì)值。尤其2009年二期工程投產(chǎn)以后，左岸重力壩段成為左岸廠房引水渠的右側(cè)擋墻，其工作條件有所改變，從原正常蓄水位工況下不直接參與擋水的岸坡壩段變?yōu)橹苯映惺芩畮焖畨翰⒊惺芰魉傧鄬?duì)較大的水流沖刷作用的擋水建筑物。這種情況下，揚(yáng)壓力的影響因素可能發(fā)生了改變，但揚(yáng)壓水位還依然處在較高水位，這一直是大壩安全運(yùn)行管理人員高度重視的問題。

2 左岸重力壩及其壩基揚(yáng)壓力觀測(cè)布置

2.1 左岸重力壩布置

左岸重力壩總長(zhǎng)144.55 m，共分10個(gè)壩段（左閘檢室、左0～左8）。壩段長(zhǎng)度除按繞壩滲徑大于3倍水頭外，還根據(jù)地形地質(zhì)情況，呈直線和折線形式布置。其中左閘檢室為直線布置，左0壩段左側(cè)軸線下移14.5 m，與左1壩段銜接；左1～左4按折線布置；左5～左8按直線布置［1］。壩頂高程174.5 m，最大壩高44.5 m。壩頂寬11 m，上下游側(cè)各設(shè)2 m寬人行道，見圖1。

圖1 左岸重力壩段下游視圖Fig.1 Gravity dam on the left bank,view from downstream

左重力壩段位于左岸坡地，原地面高程155～165 m，風(fēng)化巖層較厚，弱風(fēng)化巖石在135～145 m高程，原布置方案為強(qiáng)風(fēng)化基巖重力壩方案。1978年2月，壩基開挖發(fā)現(xiàn)強(qiáng)風(fēng)化基巖節(jié)理十分發(fā)育，巖性軟弱，強(qiáng)度低，不宜作為重力壩基礎(chǔ)，經(jīng)設(shè)計(jì)、施工和地質(zhì)三方共同研究，決定把大壩基礎(chǔ)放在弱風(fēng)化巖石上，同時(shí)為避開F7斷層，在0+766樁號(hào)處，將左1～左4按擋水前緣下移11.5 m，左岸重力壩就改為弱風(fēng)化基巖重力壩方案［1］。典型壩段剖面見圖2。各壩段的壩體結(jié)構(gòu)特征值見表1。

圖2 典型壩段剖面圖Fig.2 Section of typical dam block

從表1可看出：左重壩段的建基面基本高于多年下游水位131.26 m。

2.2 壩基揚(yáng)壓力測(cè)壓孔、觀測(cè)點(diǎn)布置

揚(yáng)壓力是作用在壩基和壩體上的重要荷載，它的大小取決于防滲與排水情況、施工質(zhì)量和地質(zhì)條件。本工程壩址地質(zhì)復(fù)雜，基巖滲透性較強(qiáng)，壩基處理設(shè)計(jì)中，在壩踵之后布設(shè)防滲帷幕和幕后排水孔，以折減壩基揚(yáng)壓力。為了解帷幕灌漿及基礎(chǔ)排水孔的實(shí)際效果，掌握運(yùn)行期間揚(yáng)壓力的變化規(guī)律，沿大壩縱向每個(gè)壩段各布置1～2個(gè)測(cè)孔。

壩基揚(yáng)壓力監(jiān)測(cè)設(shè)施經(jīng)過1996年的自動(dòng)化改造后，削減了部分監(jiān)測(cè)施工期及運(yùn)行初期壩基揚(yáng)壓力的測(cè)孔，主要保留了灌漿廊道帷幕后的測(cè)孔，形成沿壩軸線方向的1個(gè)縱向監(jiān)測(cè)斷面（沿大壩縱向基本每個(gè)壩段布置1個(gè)測(cè)孔），共52個(gè)，測(cè)孔編號(hào)UP43～UP52。測(cè)點(diǎn)基本資料見表2，測(cè)點(diǎn)布置圖見圖3。

表1 各壩段的壩體結(jié)構(gòu)特征值Table 1 Characteristic value of dam body structures

表2 壩基揚(yáng)壓力測(cè)點(diǎn)布置情況考證表Table 2 Investigation of the points for uplift pressure monitoring

圖3 左岸重力壩段揚(yáng)壓力測(cè)點(diǎn)布置圖Fig.3 Distribution of points for uplift pressure monitoring on the left bank

3 歷年實(shí)測(cè)左岸重力壩基礎(chǔ)揚(yáng)壓水位數(shù)據(jù)

收集整理左岸重力壩建成投運(yùn)以來（1986～2016年）的揚(yáng)壓水位觀測(cè)資料發(fā)現(xiàn)，相對(duì)溢流壩、廠房等其他壩段，左岸重力壩的9個(gè)壩段壩基揚(yáng)壓水位變化不大，但均處在較高數(shù)值范圍。在30年實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)系列中選取2006年自動(dòng)化監(jiān)測(cè)系統(tǒng)升級(jí)改造以后的11年數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，9個(gè)壩段的揚(yáng)壓水位處在較高的水平，其變化范圍見表3。取左8號(hào)壩段進(jìn)行揚(yáng)壓力變化趨勢(shì)和規(guī)律說明和分析，見圖4。

從表中可看出：與原二期工程圍堰正交的左1～左3壩段揚(yáng)壓水位較之其他壩段均較低。而左0、左5～左8壩段均在151～155 m之間，尤似揚(yáng)壓水位與上游水位相接近的現(xiàn)象。2007年下半年～2009年5月，大化擴(kuò)建工程引水渠開挖，原位于左5～左8壩段上游面的水塘不存在，4個(gè)壩段的揚(yáng)壓水位均出現(xiàn)下降，2009年6月，大化擴(kuò)建工程引水渠蓄水，此后，部分岸坡壩段（左4～左8壩段）揚(yáng)壓水位升高，隨后與之前基本保持在一個(gè)水平。

對(duì)比揚(yáng)壓水位與上、下游水位的數(shù)據(jù)，發(fā)現(xiàn)在下游水位高于壩基面高程的情況下，部分測(cè)孔的揚(yáng)壓水位相應(yīng)地有所改變，而下游水位高的時(shí)段均為汛期或降雨季節(jié)。除此以外的大部分時(shí)段，導(dǎo)致過高的揚(yáng)壓水位的原因需要進(jìn)一步分析研究。

同樣，整理左岸重力壩段壩基滲漏量觀測(cè)數(shù)據(jù)發(fā)現(xiàn)，多年以來，該9個(gè)壩段壩基匯集的滲漏量一般在2～20 mL/s，近幾年甚至無滲漏水。

4 歷次大壩定檢對(duì)左岸重力壩揚(yáng)壓力的評(píng)價(jià)

左岸重力壩揚(yáng)壓力偏高問題存在已久，在前幾次大壩定檢和之前多次大壩觀測(cè)資料分析報(bào)告中，都進(jìn)行了相應(yīng)的分析、評(píng)估，其結(jié)論基本一致。

4.1 1997年第一次大壩定檢有關(guān)分析情況［2］

從1987～1992年揚(yáng)壓力觀測(cè)資料看，有觀測(cè)資料的左0～左8的幕后滲透壓力系數(shù)較原設(shè)計(jì)采用值（α1=0.4，α2=0.2）大。接近建基面高程的左0～左4五個(gè)壩段中，從有實(shí)測(cè)資料的左0、左1、左4三個(gè)壩段的水頭與滲壓系數(shù)看出，當(dāng)水頭為16 m時(shí)，實(shí)測(cè)α值比原設(shè)計(jì)采用值大得多。

4.2 2004年第二次大壩定檢有關(guān)結(jié)論［3］

左岸坡壩段的左0、左4～左8壩段的揚(yáng)壓水位較高，揚(yáng)壓系數(shù)均超過設(shè)計(jì)值0.45，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)情況，揚(yáng)壓系數(shù)偏高主要受地下水位及壩前水池的影響。首次定檢時(shí)曾以這些測(cè)孔實(shí)測(cè)最大揚(yáng)壓系數(shù)對(duì)壩體進(jìn)行穩(wěn)定復(fù)核，其安全系數(shù)滿足現(xiàn)行規(guī)范要求。與首次定檢相比，沒有升高趨勢(shì)。

表3 左岸重力壩左0（UP44）～左8（UP52）號(hào)壩段揚(yáng)壓水位、揚(yáng)壓系數(shù)年最大值統(tǒng)計(jì)表（揚(yáng)壓水位單位：m）Table 3 Statistics of the maximum uplift level and uplift pressure coefficient measured by UP44～UP52

圖4 左岸重力壩8號(hào)壩段測(cè)壓管（UP52）2006～2016年揚(yáng)壓力測(cè)值過程線圖Fig.4 Measured uplift pressure from 2006 to 2016 by piezometric tube UP52 on the block 8 of gravity dam

4.3 2008年第三次大壩定檢時(shí)有關(guān)分析結(jié)論［4］

（1）左岸重力壩段的揚(yáng)壓系數(shù)普遍偏大，UP44、UP48～UP52的最大揚(yáng)壓系數(shù)在0.68～0.99之間。2007年下半年后，由于左岸土壩開挖，這些測(cè)孔揚(yáng)壓力明顯減小，目前UP44、UP48～UP51平均揚(yáng)壓系數(shù)在0.48～0.64之間，仍超過設(shè)計(jì)值。

（2）左、右岸重力壩段基礎(chǔ)揚(yáng)壓力受降雨的影響較明顯。

4.4 2014年第四次大壩定檢有關(guān)分析評(píng)價(jià)［5］

（1）左岸重力壩段揚(yáng)壓水位相對(duì)較高，最高為155.33 m（UP51，測(cè)孔靈敏度不佳），UP49最大年變幅為8.18 m；測(cè)孔水位變幅相對(duì)較大，與上游水位相關(guān)性不強(qiáng)。

（2）UP48、UP50、UP51揚(yáng)壓水位受降雨影響較為明顯，這是因?yàn)榻涤晔怯绊憙砂兜叵滤坏闹饕蛩刂?，如?（UP50）壩段，見圖5。

（3）UP44水位和上游水位相關(guān)性較好，反映帷幕局部防滲效果可能較差。

（4）2007年7月～2009年6月左岸二期工程施工開挖期間，UP44、UP48～UP52水位呈現(xiàn)明顯的“先降低，后升高”變化，變幅最大在8 m左右，過程線見圖6。推測(cè)這是因?yàn)樽蟀锻翂瓮陂_后導(dǎo)致左岸地下水位降低，左岸擴(kuò)建工程完工蓄水后地下水位又隨之升高。

（5）左岸重力壩段大部分測(cè)孔揚(yáng)壓系數(shù)超過設(shè)計(jì)值，主要是受地下水位較高影響。大壩安全首次定檢和第二次定檢按實(shí)測(cè)最大揚(yáng)壓力對(duì)大壩抗滑穩(wěn)定進(jìn)行了復(fù)核，結(jié)果均滿足規(guī)范要求。這些測(cè)孔水位大部分和上游水位無明顯相關(guān)，且運(yùn)行多年總體上沒有升高趨勢(shì)，故防滲帷幕應(yīng)該是有效的，不影響大壩抗滑穩(wěn)定。

5 揚(yáng)壓力偏高原因的進(jìn)一步探討分析

5.1 需要探討的問題

兩岸較高的地下水位是左岸重力壩揚(yáng)壓水位的主要影響因素，在2007年之前，該壩段尚屬于真正意義的岸坡壩段，這個(gè)結(jié)論比較容易理解。但2009年6月以后，大化擴(kuò)建工程破除上游圍堰，引水渠蓄水，原位于圍堰或水塘覆蓋的各壩段上游面直接擋水，形成真正意義上的攔河大壩。同時(shí)，左岸重力壩的左側(cè)為擴(kuò)建廠房的過水流道及其右側(cè)的土石壩，壩的下游側(cè)僅存在范圍不大的巖坎，不與山體相連，似乎又不能直接說明地下水位與揚(yáng)壓水位的相關(guān)性。那么，地下水位是怎樣作用于左岸重力壩呢？

圖5 UP50揚(yáng)壓水位與降雨量過程線圖Fig.5 Relationship between the uplift level measured by UP50 and precipitation

圖6 UP49、UP50、UP52揚(yáng)壓水位過程線圖Fig.6 Graphs of uplift level measured by UP49,UP50 and UP52

5.2 地下水位作用機(jī)理的探討

為進(jìn)一步查清揚(yáng)壓力偏高的問題，擬從左岸重力壩滲控工程設(shè)計(jì)、工程處理和邊界等方面著手進(jìn)行深入的調(diào)查和分析。

5.2.1 左岸重力壩壩基帷幕灌漿及排水［1］

5.2.1.1 帷幕灌漿

（1）孔排距：由于壩址基巖巖性軟弱，承載能力較小，防滲帷幕采取雙排密孔低壓灌漿。兩排帷幕孔，下游排為主帷幕，上游排為副帷幕，排距1.5 m和1.0 m，孔距2m，兩排孔按連續(xù)三角形布置，均為垂直孔。對(duì)于建基面較高的左5～左8壩段和兩岸土壩段，只布置一排帷幕孔，孔距2 m，各帷幕孔間作淺部基巖固結(jié)灌漿，以提高防滲效果。

（2）單位吸水量值：左岸重力壩段主帷幕防滲標(biāo)準(zhǔn)為ω≤0.03Lu。相應(yīng)帷幕深度達(dá)到基巖ω=0.03Lu線以下5 m。

（3）灌漿壓力：帷幕灌漿是在有壩體廊道底板混凝土做為蓋重的情況下施工，灌漿壓力參照尾巖抗力體固結(jié)灌漿時(shí)所做的無蓋重的巖石抬動(dòng)試驗(yàn)成果，并遵循在帷幕表層段不小于1倍壩前凈水頭，在孔底段不小于2倍壩前凈水頭的原則確定。

（4）灌漿材料：全線采用純水泥漿。

5.2.1.2 排水孔

幕后排水孔為一排斜孔，沿灌漿廊道下游邊布設(shè)，孔距3m，向下游傾角75°，孔深為主帷幕孔深的1/2。

5.2.2 建設(shè)期左岸重力壩加固處理情況［1］

左岸重力壩段基礎(chǔ)為弱風(fēng)化巖石，其設(shè)計(jì)要求與溢流壩相同，計(jì)算荷載情況及各種荷載組合與右岸重力壩相同。

根據(jù)壩基深層抗滑穩(wěn)定核算成果，左岸重力壩加固著重在壩后進(jìn)行加固。

左1～左4壩段采取壩后填土加高的處理方案。為了與相鄰壩段的處理協(xié)調(diào)，同時(shí)根據(jù)當(dāng)時(shí)的施工狀況，填土（包括反濾和護(hù)坡層）須填至158 m高程。為攔擋左1～左4壩段壩后的填土，須在左0壩段下游面垂直壩軸線方向增修一道擋土墻。擋土墻為重力式，墻頂高程為158 m，長(zhǎng)度44.25 m，最大墻高18 m，見圖1和圖2。

基礎(chǔ)如此處理后，左重9個(gè)壩段下游側(cè)的壩趾均埋于29～20 m之下。

5.2.3 左岸重力壩上下游壩面以及與土壩銜接的情況

2007年9月以前，左0～左5壩段是與一期工程預(yù)留二期工程圍堰正交的部分，左岸重力壩上游立面掩埋在圍堰（頂高程169.0 m）兩側(cè)坡面之下；左5～左8壩段的上游立面則被左岸接頭土壩的坡面覆蓋。下游壩坡面左0～左6壩段的158 m高程以下則掩埋在擋土墻內(nèi)，各壩段壩趾掩埋深度在29～9 m之間；左6～左8壩段則為左岸接頭土壩的坡面所覆蓋。

2007年9月～2009年6月間，一期工程預(yù)留圍堰和原接頭土石壩被挖除，左重力壩上游面覆蓋和掩埋層也被削薄。

2009年6月以后，左岸重力壩各壩段上游面直接擋水，形成真正意義上的攔河大壩，下游面仍保留原狀。

5.3 地下水位作用過程分析

（1）地下水位從壩體上游面滲透影響分析：從左重力壩壩基帷幕灌漿及排水設(shè)計(jì)施工效果和第四次大壩定檢的評(píng)價(jià)結(jié)論可推測(cè)，地下水位從壩基上游面滲透影響的能力較低。

（2）地下水位從壩體下游面滲透影響分析：由于在左0壩段下游面垂直壩軸線方向修建了頂高程為158.0 m的擋土墻，將左岸壩段以左的地表水存貯其中，地下水位一直保持較高且不易排出。

這種現(xiàn)象可用電站運(yùn)行管理單位日常巡查所發(fā)現(xiàn)的廊道壩段間伸縮縫滲漏水狀況加以證明，檢查結(jié)果和統(tǒng)計(jì)發(fā)現(xiàn)：每當(dāng)降雨過后，左5～左6、左6～左7、左7～左8間伸縮縫即出現(xiàn)滲漏水，滲漏點(diǎn)位于約151.0 m高程部位，其水質(zhì)呈黃色渾濁狀，從廊道下游側(cè)立面或頂部滲出，降雨過后幾天滲水逐漸減弱或停止，可見“揚(yáng)壓水位受降雨的影響較明顯”，其影響的相關(guān)性見圖4。

同樣，各壩段揚(yáng)壓力測(cè)壓孔距壩趾僅7～17 m，滲透路徑較短，在前述“越往左岸的壩段其地基巖層風(fēng)化基巖節(jié)理較為發(fā)育”的地質(zhì)條件下，地下水位沿著壩趾或更深層基巖向壩基上游或下游壩面段間伸縮縫滲透的可能性很大。這足以說明，左岸重力壩段基礎(chǔ)揚(yáng)壓力受地下水位影響較大。

為加固而修建的壩體下游擋土墻頂高程為158.0 m，垂直于壩軸線且與下游河床混凝土護(hù)坡相連，擋土墻軸線與折線形布置的左1～左6壩段和與之近乎平行的左6～左8壩段，在地形上形成一個(gè)三面合圍的形狀，在這個(gè)相對(duì)不透水的三面合圍體內(nèi)，儲(chǔ)存著不易排出的較高水位的地下水，通過壩趾處或基巖節(jié)理裂隙間滲透，使左岸重力壩的揚(yáng)壓水位基本保持在較高的水位。

這種地下水的滲透，在得到降雨補(bǔ)充的時(shí)段，揚(yáng)壓水位就相應(yīng)地抬高，這從對(duì)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)的分析中已經(jīng)得到充分反映。當(dāng)然，各壩段的壩基地質(zhì)不同，地下水位的作用也不一樣。

另外，每年汛期下游水位抬高，部分壩段的揚(yáng)壓水位也相應(yīng)增高，亦是一樣的道理。

（3）關(guān)于2007年7月～2009年6月期間，UP44、UP48～UP52水位呈現(xiàn)明顯的“先降低，后升高”變化的分析。

根據(jù)以上分析，左岸擴(kuò)建工程開挖期間，原左岸土壩不存在，左重力壩上游側(cè)的地下水位降低，下游側(cè)也因尾水渠開挖使地下水改變方向，流向左側(cè)下游的基坑，影響了左重各壩段下游側(cè)地下水位的作用，從而使揚(yáng)壓水位降低。一旦擴(kuò)建工程尾水渠、右側(cè)土石壩建設(shè)完成，地形地質(zhì)又恢復(fù)了2007年之前的狀態(tài)，因而，左岸擴(kuò)建工程完工蓄水后地下水位又隨之升高，揚(yáng)壓水位則又恢復(fù)到原有的高度。

6 結(jié)語

（1）根據(jù)歷次大壩監(jiān)測(cè)資料分析結(jié)論和以上進(jìn)一步分析，可以認(rèn)為：

①左岸重力壩揚(yáng)壓力普遍偏高，主要是受地下水位較高影響，且主要受到壩體下游側(cè)擋土墻以左三面合圍體內(nèi)地下水的影響。該地下水位與降雨量或其他生產(chǎn)活動(dòng)排水的補(bǔ)充有關(guān)。降雨量大或時(shí)間長(zhǎng)，揚(yáng)壓水位則明顯保持在較高的水平。

②根據(jù)大壩安全首次定檢和第二次定檢按實(shí)測(cè)最大揚(yáng)壓力對(duì)大壩抗滑穩(wěn)定的復(fù)核，結(jié)果均滿足規(guī)范要求。這些測(cè)孔水位大部分和上游水位無明顯相關(guān)，且運(yùn)行多年總體上沒有升高趨勢(shì)，第二次定檢以來實(shí)測(cè)水位未超過復(fù)核采用的水位，故防滲帷幕應(yīng)該是有效的，大壩抗滑穩(wěn)定滿足規(guī)范要求。

（2）在對(duì)正常運(yùn)行工況下壩趾建基面高于下游水位且埋置較深的重力壩進(jìn)行受力分析時(shí)，需重視對(duì)作用于壩體的荷載中可能存在地下水或其他潛在影響因素的分析和核算。

（3）大壩安全運(yùn)行管理人員必須高度重視揚(yáng)壓力偏大問題，開展分析研究，查明揚(yáng)壓力持續(xù)偏高的原因，研究它的變化趨勢(shì)，研究它對(duì)大壩安全穩(wěn)定的影響，現(xiàn)場(chǎng)檢查左0壩段下游混凝土擋土墻墻體排水孔洞排水是否順暢，應(yīng)及時(shí)疏通墻體排水孔，使墻內(nèi)土體的地下水順暢排出，以減小左岸重力壩下游側(cè)和擋土墻背的地下水壓力。■

[1]廣西壯族自治區(qū)電力工業(yè)局勘測(cè)設(shè)計(jì)院.紅水河大化水電站技術(shù)設(shè)計(jì)報(bào)告——第三分冊(cè)[R].1984.

[2]廣西大化水電站大壩安全定期檢查專家組.廣西大化水電站大壩安全定期檢查報(bào)告[R].1994：10.

[3]國(guó)家電力公司大壩安全監(jiān)察中心.大化水電站大壩監(jiān)測(cè)資料分析總報(bào)告[R].2002：54.

[4]國(guó)家電力公司大壩安全監(jiān)察中心.大化水電站大壩安全監(jiān)測(cè)系統(tǒng)評(píng)價(jià)及監(jiān)測(cè)資料分析報(bào)告[R].2008：96.

[5]國(guó)家能源局大壩安全監(jiān)察中心.大化水電站大壩安全監(jiān)測(cè)系統(tǒng)評(píng)價(jià)及監(jiān)測(cè)資料分析報(bào)告[R].2014：60,65.

Analysis on high uplift pressure at foundation of Dahua gravity dam on the left bank

HUANG Geng//Dahua Hydropower Plant

Dahua hydropower station has been in operation for more than 30 years.For the 9 gravity dam blocks on the left bank,the uplift pressure of dam foundation is much higher than designed value.By analysis on monitoring data,the conclusion is gotten that the high uplift pressure is caused by water level downstream and underground water.After the second stage construction,the uplift pressure was decreased first and then increased.Combined with the actual project condition,the influence of underground water on uplift pressure,by seepage through dam toe foundation and downstream of the dam,is analyzed.The cause reasons for high uplift pressure are presented,as well as the prevention suggestions.

left gravity dam;uplift pressure;analysis

TV698.1

B

1671-1092（2017）03-0040-07

2017-02-18；

2017-04-04

黃耿（1964-），男（壯族），廣西都安人，高級(jí)工程師，注冊(cè)監(jiān)理工程師，主要從事大壩安全和水利水電施工技術(shù)管理工作。

作者郵箱：271855062@qq.com