循環(huán)流化床鍋爐節(jié)能潛力分析

車丹

（山西大學(xué)，山西 太原 030001）

循環(huán)流化床鍋爐節(jié)能潛力分析

車丹

（山西大學(xué)，山西 太原 030001）

基于國(guó)家節(jié)能減排政策，針對(duì)現(xiàn)有循環(huán)流化床機(jī)組的設(shè)備及系統(tǒng)配置，綜合分析了循環(huán)流化床鍋爐及輔助系統(tǒng)節(jié)能改造效果和預(yù)期收益。提出了循環(huán)流化床經(jīng)過(guò)爐內(nèi)脫硫后，尾部煙氣酸露點(diǎn)溫度較煤粉爐偏低，在設(shè)計(jì)及運(yùn)行時(shí)，可降低該類型鍋爐的運(yùn)行排煙溫度；通過(guò)系統(tǒng)的燃燒調(diào)整、淺床運(yùn)行、合理控制啟動(dòng)油耗以及相對(duì)成熟的節(jié)能改造技術(shù)，循環(huán)流化床鍋爐在不進(jìn)行整體參數(shù)升級(jí)，現(xiàn)有設(shè)備及系統(tǒng)配置下，節(jié)能降耗效果顯著，綜合采取上述節(jié)能措施后，預(yù)計(jì)可節(jié)能3～5 g/(kW·h)。

循環(huán)流化床鍋爐；排煙溫度；淺床運(yùn)行；節(jié)能

0 引言

2015 年，我國(guó)決定全面實(shí)施燃煤電廠超低排放和節(jié)能改造，大幅降低發(fā)電煤耗和污染排放，2020年前對(duì)燃煤機(jī)組全面實(shí)施超低排放和節(jié)能改造，使所有現(xiàn)役電廠平均煤耗低于310 g/(kW·h)、新建電廠平均煤耗低于300 g/(kW·h)，對(duì)落后產(chǎn)能和不符合相關(guān)強(qiáng)制性標(biāo)準(zhǔn)要求的堅(jiān)決淘汰關(guān)停，東、中部地區(qū)要提前至2017年和2018年達(dá)標(biāo)。在國(guó)家能耗嚴(yán)格要求的前提下，循環(huán)流化床機(jī)組較煤粉爐機(jī)組能耗相對(duì)較大，循環(huán)流化床機(jī)組的節(jié)能降耗刻不容緩。

1 循環(huán)流化床鍋爐的排煙溫度節(jié)能分析

循環(huán)流化床鍋爐普遍采用爐內(nèi)、爐外脫硫，入爐煤中含硫所生成的SO2經(jīng)爐內(nèi)石灰石脫除后，在燃用同種煤質(zhì)下，爐膛出口的SO2較煤粉爐大幅度降低?；谒崧饵c(diǎn)溫度的計(jì)算，鍋爐最終煙道出口排煙溫度的控制將會(huì)隨爐膛出口SO2濃度的降低而降低[1]。酸露點(diǎn)溫度計(jì)算公式如式（1）所示。

式中：Δtp——酸點(diǎn)溫度計(jì)算值；

Sn——1 000 kJ/kg熱值下的折算含硫量；

An——1 000 kJ/kg熱值下的折算干燥無(wú)灰基揮發(fā)分量；

?yh——飛灰占灰分比例。

基于酸點(diǎn)溫度計(jì)算公式，以入爐煤含硫量為1.5%，發(fā)熱量為14 240 kJ/kg，灰分46.5%，爐內(nèi)脫硫效率85%為例，煤粉爐的Δtp為51.8℃，循環(huán)流化床鍋爐為36℃，酸點(diǎn)較煤粉爐降低 16℃。流化床鍋爐運(yùn)行中，排煙溫度的控制較煤粉爐低16℃。鍋爐效率提高約0.9%，機(jī)組供電煤耗可降低約2.4 g/(kW·h)；同時(shí)排煙溫度的降低可節(jié)約脫硫系統(tǒng)耗水率35%，節(jié)約引風(fēng)機(jī)電耗約4%，在冬季投入暖風(fēng)器時(shí)，節(jié)約蒸汽耗汽量，減少布袋除塵器的阻力，提高布袋除塵器的效率，或電除塵的除塵效率，節(jié)能效果顯著?；谘h(huán)流化床鍋爐酸露點(diǎn)溫度較低，對(duì)新建機(jī)組可通過(guò)受熱面及空氣預(yù)熱器設(shè)計(jì)降低鍋爐的設(shè)計(jì)排煙溫度；對(duì)在役機(jī)組在空氣預(yù)熱器之后、脫硫塔之前煙道的合適位置通過(guò)加裝煙氣冷卻器，用來(lái)加熱凝結(jié)水、鍋爐送風(fēng)或城市熱網(wǎng)低溫回水，回收部分熱量，從而達(dá)到節(jié)能提效、節(jié)水效果。采用低壓省煤器技術(shù)，若排煙溫度降低30℃，機(jī)組供電煤耗可降低1.8 g/(kW·h)，脫硫系統(tǒng)耗水量減少70%。

2 淺床運(yùn)行節(jié)能分析

采用淺床運(yùn)行可降低一次風(fēng)機(jī)的壓頭，降低廠用電率，同時(shí)由于降低爐膛上部快速床的物料濃度，二次風(fēng)背壓降低，二次風(fēng)壓降低，二次風(fēng)機(jī)電耗降低，二次風(fēng)的穿透性加強(qiáng)，鍋爐燃燒效率提高，床層壓力每降低1 kPa，每臺(tái)一次風(fēng)機(jī)電流降低3～4 A，二次風(fēng)機(jī)電流降低1～2 A； 此外實(shí)現(xiàn)淺床運(yùn)行后，在降低風(fēng)機(jī)電耗的同時(shí)，爐膛上部較細(xì)的焦炭粒子加強(qiáng)了焦炭對(duì)煙氣中氮氧化物的還原性，氮氧化物生成量減少。

循環(huán)流化床物料開(kāi)口系多粒度平衡。據(jù)多粒度平衡原理，用終端沉降速度可以將床內(nèi)物料區(qū)分為有效和無(wú)效床料?？蓨A帶的有效床料，構(gòu)成燃燒室上部的快速床和形成外部循環(huán)，影響爐膛內(nèi)和外循環(huán)回路的受熱面布置；不可夾帶的無(wú)效床料，無(wú)法參與循環(huán)，底部密相區(qū)粗顆粒的床存量受限于粗顆粒燃料燃燼時(shí)間。

理論上，以大顆粒燃燼為限制適當(dāng)降低構(gòu)成循環(huán)床下部鼓泡床的無(wú)效床存量，避免多余存料量引起的不必要的風(fēng)機(jī)能耗和受熱面磨損是可能的。因?yàn)槿藶橹荒芸刂瓶偞泊媪?，所以可行的技術(shù)路線是提高床料質(zhì)量，降低床存量，達(dá)到減少能耗和磨損的目的。對(duì)循環(huán)流化床物料平衡系統(tǒng)的分析證明為達(dá)到提高床質(zhì)量，降低床存量必須：改進(jìn)分離器的分離效率；改進(jìn)物料回送裝置的流動(dòng)特性；注意控制燃料粒度；更新傳熱系數(shù)和燃燒份額分配設(shè)計(jì)導(dǎo)則。

淺床運(yùn)行最終的床壓及入爐煤粒徑的控制依據(jù)煤的類型、灰分、灰的磨耗特性、燃燒爆破特性及大顆粒的燃燒速率。運(yùn)行實(shí)踐表明淺床運(yùn)行更適合于易燃燼煤種（褐煤和煙煤）[2]，特別是褐煤，可達(dá)到較高的燃燒速率，對(duì)于貧煤及無(wú)燃煤，淺床運(yùn)行可能會(huì)導(dǎo)致飛灰和低渣可燃物升高的問(wèn)題，使鍋爐的燃料特性及熱穩(wěn)定性變差，具體運(yùn)行工況需依據(jù)煤質(zhì)進(jìn)行燃燒調(diào)整確定。

采用淺床運(yùn)行技術(shù)后，鍋爐節(jié)能效果主要體現(xiàn)在以下幾方面。

a） 降低一、二次風(fēng)風(fēng)機(jī)壓頭，減少?gòu)S用電率。

b） 提高二次風(fēng)的穿透力，提高鍋爐燃燒效率。

c）較細(xì)粒徑煤粒的燃燒，可降低煙氣中氮氧化物的生成。

d）降低無(wú)效顆粒對(duì)鍋爐的磨損。

3 鍋爐燃燒調(diào)整

電廠實(shí)際燃用煤種與設(shè)計(jì)煤種差異較大時(shí)，對(duì)鍋爐燃燒造成很大影響。開(kāi)展鍋爐燃燒優(yōu)化試驗(yàn)，確定合理的風(fēng)量、給煤粒徑、一二次風(fēng)配比、床壓等，有利于電廠優(yōu)化運(yùn)行。預(yù)計(jì)可降低供電煤耗0.5～1.5 g/(kW·h)，技術(shù)成熟。現(xiàn)役各級(jí)容量機(jī)組可普遍采用，同時(shí)在燃燒調(diào)整時(shí)要兼顧污染物的排放及控制。

循環(huán)流化床鍋爐的運(yùn)行燃燒調(diào)整主要是對(duì)影響燃燒過(guò)程的燃煤粒徑、床壓及循環(huán)量進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整。循環(huán)流化床鍋爐的燃燒特點(diǎn)，要求入爐煤的顆粒細(xì)度有一定的范圍，顆粒級(jí)配有合理的比例。其中1 mm以下顆粒份額對(duì)燃燒過(guò)程影響較大，合理值可按式（2）計(jì)算。

式中：Vdaf——入爐煤干燥無(wú)灰基揮發(fā)分；

D1——入爐煤中小于1 mm的份額。運(yùn)行調(diào)整總風(fēng)量及一、二次風(fēng)比例的調(diào)整可以有效改善爐內(nèi)風(fēng)、煤及灰的混合程度。鍋爐風(fēng)量的調(diào)整原則是一次風(fēng)保證流化和調(diào)節(jié)床溫，二次風(fēng)調(diào)整過(guò)量空氣系數(shù)。爐膛出口的氧量一般控制在3%~4%，經(jīng)濟(jì)運(yùn)行約3.5%，若兼顧鍋爐低氮燃燒，氧量可控制在2.5%~2.8%。對(duì)床溫的調(diào)節(jié)規(guī)律為：加大一次風(fēng)，降低二次風(fēng)可降低鍋爐的運(yùn)行床溫。利用配風(fēng)調(diào)整床溫的幅度有限，一般在10~15℃，只能作為床溫的輔助調(diào)節(jié)，床溫的調(diào)節(jié)主要靠調(diào)節(jié)循環(huán)灰量。

在物料和床溫滿足運(yùn)行的條件下，一次風(fēng)調(diào)整的原則為滿足爐內(nèi)物料的流化即可。對(duì)我國(guó)單爐膛，床面面積較大的循環(huán)流化床鍋爐來(lái)講，滿足長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行的最低流化風(fēng)量為24 m3/h，但在實(shí)際運(yùn)行中，為保證物料的有效攜帶及鍋爐帶負(fù)荷的要求，一次流化風(fēng)量最低控制約30 m3/h。二次風(fēng)量及二次風(fēng)擋板調(diào)節(jié)主要準(zhǔn)循：滿足給煤燃燼所需的氧量；調(diào)節(jié)上下二次風(fēng)擋板開(kāi)度來(lái)調(diào)節(jié)床溫、燃燼率及氮氧化物排放；滿足上下二次風(fēng)配比情況下，加大二次風(fēng)擋板開(kāi)度，降低二次風(fēng)系統(tǒng)阻力，減少?gòu)S用電。對(duì)于特定的煤質(zhì)及鍋爐，正常條件下，分離器分離出來(lái)的循環(huán)灰全部進(jìn)入爐膛，立管內(nèi)的物料高度維持一定的自平衡狀態(tài)。正常運(yùn)行的返料風(fēng)并不完全取決于返料風(fēng)的大小，返料風(fēng)應(yīng)維持在合適的范圍之內(nèi)保證物料的正常循環(huán)。過(guò)高的返料風(fēng)往往影響返料器的正常運(yùn)行，特別是立管對(duì)應(yīng)的上升段流化風(fēng)，保證立管內(nèi)的物料流化，可反送至返料閥即可，風(fēng)量過(guò)大會(huì)阻礙返料灰的正常返料。實(shí)踐運(yùn)行結(jié)果對(duì)一進(jìn)二出返料器，冷態(tài)用風(fēng)，上升段1 100 m3/h,下降段1 500 m3/h；熱態(tài)用風(fēng)，上升段900 m3/h，下降段1 100 m3/h，風(fēng)機(jī)電流為38~40 A。通過(guò)調(diào)整排渣率，降低床壓運(yùn)行，飛灰可燃物含量降低；但床壓過(guò)低，低渣含碳量會(huì)升高，應(yīng)依據(jù)不同類型煤種、煤質(zhì)灰分、灰的磨耗特性及燃燒速率確定，在現(xiàn)場(chǎng)，可通過(guò)試驗(yàn)確定最佳床壓。

4 循環(huán)流化床鍋爐啟動(dòng)節(jié)能分析

循環(huán)流化床鍋爐啟動(dòng)節(jié)能主要考慮在滿足啟動(dòng)要求的同時(shí)，減小啟動(dòng)用油量。

4.1 利用熱二次風(fēng)進(jìn)行鍋爐輔助加熱

通過(guò)二次風(fēng)風(fēng)道的改造，在2臺(tái)爐之間增加二次風(fēng)熱風(fēng)聯(lián)絡(luò)母管，并加裝隔離擋板。1臺(tái)機(jī)組啟動(dòng)時(shí)，可利用另1臺(tái)熱態(tài)運(yùn)行爐的熱二次風(fēng)進(jìn)行點(diǎn)火啟動(dòng)，減少冷二次風(fēng)對(duì)鍋爐的冷卻，在同等耗油量下，可提高鍋爐啟動(dòng)床料的溫度，從而縮短啟動(dòng)過(guò)程中的投煤時(shí)間。

4.2 提高給水溫度

鍋爐啟動(dòng)時(shí)，在滿足上水要求的前提下，盡量提高鍋爐的上水溫度，有爐底加熱系統(tǒng)的鍋爐要及時(shí)投入爐底加熱，新建機(jī)組應(yīng)設(shè)計(jì)爐底加熱，縮短鍋爐的啟動(dòng)時(shí)間，減少啟動(dòng)用油。

4.3 超臨界循環(huán)流化床鍋爐應(yīng)控制保持合適的給水流量

目前，由于我國(guó)的超臨界循環(huán)流化床鍋爐處于初期試驗(yàn)階段，為保證鍋爐啟動(dòng)過(guò)程中水循環(huán)的可靠性，鍋爐啟動(dòng)最低給水流量設(shè)計(jì)為30%額定蒸發(fā)量，啟動(dòng)給水流量設(shè)計(jì)較大，鍋爐啟動(dòng)時(shí)床溫增長(zhǎng)慢，投煤時(shí)間長(zhǎng)，啟動(dòng)時(shí)間長(zhǎng)，啟動(dòng)耗油量大。通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)的試運(yùn)結(jié)果來(lái)看，在滿足水冷壁壁溫偏差不超過(guò)50℃的情況下，減少啟動(dòng)給水流量，縮短啟動(dòng)時(shí)間。圖1為鍋爐啟動(dòng)過(guò)程中，不同床溫條件下，鍋爐的最小給水流量。

圖1 超臨界循環(huán)流化床鍋爐啟動(dòng)中給水流量隨床溫的變化曲線

4.4 選擇合理點(diǎn)火方式

目前，循環(huán)流化床鍋爐的點(diǎn)火方式主要有固定床點(diǎn)火、床上點(diǎn)火、床下點(diǎn)火、床上床下聯(lián)合點(diǎn)火。各種點(diǎn)火方式的比較如表1所示。

表1 循環(huán)流化床鍋爐不同點(diǎn)方式對(duì)比表

基于上述比較，在循環(huán)流化床運(yùn)行和設(shè)計(jì)中要選擇合適的點(diǎn)火方式。

a）優(yōu)先選擇床下點(diǎn)火方式。采用此種方式，熱量利用率高；床溫加熱均勻；鍋爐澆注料以及水冷壁受熱均勻；便于對(duì)澆注料和水冷壁壁溫的控制。

b）對(duì)不易著火的貧煤以及無(wú)煙煤采用床上、床下聯(lián)合電點(diǎn)火方式，選擇好投運(yùn)床上油槍的時(shí)機(jī)，待床溫升至400℃以上且風(fēng)室溫度在700~ 800℃時(shí)，此時(shí)床溫溫升率較低，及時(shí)投運(yùn)床上油槍升溫。

c）對(duì)褐煤及煙煤力求采用床下點(diǎn)火方式，合理安排啟動(dòng)時(shí)間。

5 合理安排啟動(dòng)時(shí)間

提前檢查好油槍及其系統(tǒng)，減少在點(diǎn)火過(guò)程中處理油槍的次數(shù)。另外，外置床的投運(yùn)時(shí)間也應(yīng)合理安排，床溫高于700℃時(shí)，迅速準(zhǔn)備投運(yùn)外置床。投運(yùn)外置床前應(yīng)適當(dāng)增加給煤量，灰控閥開(kāi)度也不易太大，開(kāi)度為15%左右，以保證床溫的穩(wěn)定性。

汽機(jī)的配合是機(jī)組啟動(dòng)的關(guān)鍵,合理安排汽機(jī)的暖缸和沖轉(zhuǎn)及帶負(fù)荷是降低啟動(dòng)消耗和縮短啟動(dòng)時(shí)間的關(guān)鍵所在。在鍋爐點(diǎn)火后，汽機(jī)應(yīng)適時(shí)送軸封、抽真空，開(kāi)高、低壓旁路開(kāi)始疏水，以保證鍋爐、汽機(jī)前的蒸汽溫度同步上升，一旦鍋爐的蒸汽參數(shù)滿足沖車條件即可進(jìn)行沖車。避免了鍋爐因汽輪機(jī)機(jī)前的溫度還不滿足沖車條件，就維持燃燒，提高機(jī)前溫度的現(xiàn)象[4]。

6 合理的啟動(dòng)床料厚度及粒徑

根據(jù)鍋爐的升溫升壓要求，及時(shí)調(diào)整燃燒量，保證鍋爐的正常升溫。合理安排啟動(dòng)時(shí)間，啟動(dòng)過(guò)程中管理能耗同時(shí)添加合理的啟動(dòng)床料厚度及粒徑。對(duì)整個(gè)系統(tǒng)內(nèi)物料均排空的鍋爐，在啟動(dòng)時(shí)建議添加床料800 mm，返料器為放空的情況下，添加床料啟動(dòng)時(shí)，建議添加床料600 mm，不易太高。根據(jù)循環(huán)物料對(duì)鍋爐貢獻(xiàn)的特點(diǎn)：大顆粒穩(wěn)定床溫，細(xì)顆粒加熱鍋爐，在鍋爐啟動(dòng)添加床料時(shí)，床料添加不宜太細(xì)。若機(jī)組短期停運(yùn)，重新點(diǎn)火時(shí)，床壓較高，可通過(guò)返料器至冷渣器放灰管來(lái)降低鍋內(nèi)的有效物料，提高床溫的溫升速率，及時(shí)提高溫度，縮短機(jī)組的啟動(dòng)時(shí)間。

7 鍋爐附屬系統(tǒng)的節(jié)能分析

7.1 鍋爐受熱面及風(fēng)機(jī)變頻改造

鍋爐普遍存在排煙溫度高、風(fēng)機(jī)耗電高，通過(guò)改造，可降低排煙溫度和風(fēng)機(jī)電耗。具體措施包括：一次風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)葉輪改造或變頻改造；鍋爐受熱面或省煤器改造。預(yù)計(jì)可降低煤耗1.0～2.0 g/(kW·h)，技術(shù)成熟。

對(duì)采用電除塵的機(jī)組可通過(guò)以下幾種方式降低廠用電率。根據(jù)典型煤種，選取不同負(fù)荷，結(jié)合吹灰情況等，在保證煙塵排放濃度達(dá)的情況下，試驗(yàn)確定最佳的供電控制方式及相應(yīng)的控制參數(shù)。通過(guò)電除塵器改造：工頻電源改造為高頻電源，采用低低溫靜電除塵器；選用旋轉(zhuǎn)電極板，節(jié)電效果明顯，預(yù)計(jì)可降低供電煤耗約2～3 g/(kW·h)，技術(shù)成熟。

7.2 暖風(fēng)器系統(tǒng)節(jié)能

暖風(fēng)器為鍋爐防止低溫腐蝕，保證排煙溫度經(jīng)常投運(yùn)的一個(gè)系統(tǒng)。合理選擇和投運(yùn)暖風(fēng)器，可提高機(jī)組整體的運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性。首先，在選擇暖風(fēng)器時(shí)，應(yīng)選擇運(yùn)行阻力較低的暖風(fēng)器，最好采用可旋轉(zhuǎn)的暖風(fēng)器，以便在夏季環(huán)境溫度高時(shí)，解除暖風(fēng)器，降低風(fēng)系統(tǒng)的運(yùn)行阻力。

其次，選用設(shè)計(jì)過(guò)冷段的暖風(fēng)器，充分利用輔汽的熱量，減少輔汽熱能損失，同時(shí)暖風(fēng)器運(yùn)行調(diào)節(jié)設(shè)計(jì)采用疏水溫度控制方式，提高輔汽熱量的利用率。

7.3 石灰石系統(tǒng)的節(jié)能措施

石灰石系統(tǒng)的節(jié)能主要從4個(gè)方面著手。

a）依據(jù)不同負(fù)荷噴入爐內(nèi)的石灰石量，通過(guò)控制輸送用風(fēng)的調(diào)整門，最好投入自動(dòng)控制，來(lái)增加和減少石灰石系統(tǒng)輸送壓縮空氣的用量，減少?gòu)S用電。

b）控制合適的石灰石粒徑，延長(zhǎng)石灰石在爐內(nèi)的停留時(shí)間，加大100～500 μm范圍內(nèi)石灰石粉的粒徑比例。

c）建議石灰石噴口加裝在二次風(fēng)噴口。

d）控制合適的床溫，提高石灰石的脫硫效率。

7.4 鍋爐本體嚴(yán)密性

7.4.1 疏水及減溫水閥門內(nèi)漏

機(jī)組在運(yùn)行過(guò)程中，疏水閥門及減溫水閥門易發(fā)生內(nèi)漏，造成不必要的熱力損失，所以對(duì)于疏水門和減溫水門應(yīng)重點(diǎn)監(jiān)控。防止減溫水閥門內(nèi)漏，造成氣溫調(diào)節(jié)功能變化，熱力資源浪費(fèi)，疏水門的內(nèi)漏是普遍的，應(yīng)及時(shí)調(diào)整行程和更換損壞閥芯。

7.4.2 鍋爐人孔及煙道漏風(fēng)

鍋爐漏風(fēng)造成爐內(nèi)溫度降低，燃燒效率減低，排煙損失增大，引風(fēng)機(jī)電耗增大。

8 結(jié)論

在國(guó)家節(jié)能降耗的前提下，特別是目前電力相對(duì)過(guò)剩的市場(chǎng)環(huán)境下，循環(huán)流化床機(jī)組從鍋爐設(shè)計(jì)及運(yùn)行角度，采取低排煙溫度、低床壓運(yùn)行、燃燒調(diào)整、風(fēng)機(jī)變頻和除塵改造以及輔助系統(tǒng)的節(jié)能運(yùn)行等措施，節(jié)能效果顯著，預(yù)計(jì)綜合節(jié)能3~5 g/(kW·h)。在不進(jìn)行鍋爐整體參數(shù)提升的前提及鍋爐現(xiàn)有設(shè)備及系統(tǒng)配置下，降低循環(huán)流化床鍋爐的能耗。

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Energy Saving Potential Analysis of Circulating Fluidized Bed Boiler

CHE Dan
（Shanxi University,Taiyuan,Shanxi030001,China）

Based on the national energy-saving emission reduction policies,in viewof the unit equipment and systemconfiguration of the circulating fluidized bed existing,the energy-saving effect and expected benefits of CFB boiler and its auxiliary system were comprehensively analyzed.It is pointed out that due todesulfurization in CFB boiler,the acid dewpoint temperature of flue gas is lower in CFB than it in PCboiler sothat the CFB flue gas temperature in design and operation can be lowered.After combustion adjustment,shallow bed operation,lowering start-up fuel consumption and adopting other energy saving technologies,overall parameter upgrading of the CFB boiler is not necessary.After having adopted the energy-saving measures mentioned above,with the present configuration,the energy-saving effect is remarkable,expected tosave 3～5 g/(k·Wh).

circulating fluidized bed boiler；exhaust gas temperature；shallowbed；energy saving analysis

TM621.27

A

1671-0320（2017）03-0061-05

2017-02-19，

2017-04-11

車 丹(1982)女，山西孝義人，2006年畢業(yè)于太原理工大學(xué)熱能與動(dòng)力專業(yè)，碩士，講師，主要研究方向?yàn)殄仩t燃燒技術(shù)。