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    不同工作模式下基于諧波電流有效值分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)的CRT參數(shù)設(shè)計(jì)

    2017-05-23 06:14:25郭毅娜田銘興原東昇
    電力自動(dòng)化設(shè)備 2017年11期
    關(guān)鍵詞:額定電流晶閘管支路

    郭毅娜 , 田銘興 ,原東昇

    (1.蘭州交通大學(xué) 自動(dòng)化與電氣工程學(xué)院,甘肅 蘭州 730070;2.蘭州交通大學(xué) 甘肅省軌道交通電氣自動(dòng)化工程實(shí)驗(yàn)室,甘肅 蘭州 730070;3.西安交通大學(xué) 電力設(shè)備電氣絕緣國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,陜西 西安 710049)

    0 引言

    變壓器式可控電抗器CRT(Controllable Reactor of Transformer type)是一種新型的無功補(bǔ)償設(shè)備,能有效解決長(zhǎng)距離超高壓輸電線路的無功平衡和電壓穩(wěn)定問題[1-5]。CRT本質(zhì)上相當(dāng)于一種多繞組的變壓器,以往文獻(xiàn)多以諧波電流含有率作為繞組的分級(jí)原則,并通過增加控制繞組的級(jí)數(shù)來提高容量[6-9]。但是,對(duì)于大容量、高電壓等級(jí)的CRT而言,控制繞組數(shù)過多會(huì)造成繞組耦合復(fù)雜、繞組容量利用率降低、磁集成設(shè)計(jì)困難[10-11]。

    國(guó)標(biāo)GB/T 14549—93《電能質(zhì)量 公用電網(wǎng)諧波》對(duì)諧波電流允許的最大值是以有效值的形式給出的。據(jù)此可知,以k次諧波電流含有率作為CRT控制繞組分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)時(shí),會(huì)出現(xiàn)諧波含有率很高但實(shí)際注入電網(wǎng)諧波電流有效值(滿足電網(wǎng)諧波電流要求)很小的情況[12-14]。故基于諧波電流含有率的繞組分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)是不經(jīng)濟(jì)的,應(yīng)該以諧波電流有效值作為繞組分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)。同時(shí),CRT各級(jí)控制繞組工作次序的不同衍生出多種工作模式,且工作模式與控制繞組級(jí)數(shù)、各級(jí)電流和諧波電流之間存在著一定的制約關(guān)系[15-16]。因此,僅基于一種工作模式對(duì)CRT進(jìn)行參數(shù)設(shè)計(jì)是不完善的。

    綜上所述,為了在滿足電網(wǎng)諧波電流要求的條件下盡可能地減少控制繞組的級(jí)數(shù),以注入電網(wǎng)的諧波電流有效值作為諧波要求及控制繞組分級(jí)標(biāo)準(zhǔn),并且在不同工作模式下對(duì)CRT控制繞組級(jí)數(shù)、各級(jí)電流分配及諧波電流等參數(shù)進(jìn)行設(shè)計(jì)有著積極的意義。

    1 諧波電流有效值分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)

    圖1為CRT工作原理圖。圖中,W0為工作繞組,其直接并聯(lián)在高壓電網(wǎng)母線上;Wl為各級(jí)控制繞組(l=1,2,…,N;后同);VThl為串聯(lián)在控制繞組中的反并聯(lián)晶閘管閥組;i0為工作繞組電流;il為各控制繞組電流;u為電網(wǎng)電壓;ul為各控制繞組電壓。通過合理控制控制繞組的工作次序,即可實(shí)現(xiàn)空載功率到額定功率的連續(xù)調(diào)節(jié)。

    圖1 CRT工作原理圖Fig.1 Operation principle diagram of CRT

    若忽略繞組電阻的影響,且不考慮控制繞組間的互漏抗、工作繞組的自漏抗以及鐵芯的飽和特性,可得折算至工作繞組的CRT等效電路如圖2所示,各支路依次對(duì)應(yīng)各級(jí)控制繞組。圖中,xl為各控制繞組的等效電抗。

    圖2 折算至工作繞組的CRT等效電路Fig.2 Equivalent circuit converted to work winding of CRT

    若選初始點(diǎn)為電源電壓的正最大值時(shí)刻,則當(dāng)晶閘管的導(dǎo)通角為 αl(0≤αl≤π/2)時(shí),支路l中的電流為:

    其中,Il=U/xl為支路l晶閘管觸發(fā)角為0時(shí)電流有效值,即該支路額定電流。

    對(duì)式(1)進(jìn)行傅里葉分解,可得:

    其中,Il1和Ilk分別為支路l的基波電流有效值及k(k=3,5,7,…)次諧波電流有效值。

    原則上,CRT有多種工作模式,單支路工作模式指在任意時(shí)刻只有1條支路處于調(diào)節(jié)狀態(tài),其他支路處于全導(dǎo)通或截止的工作模式。與其他工作模式相比,單支路工作模式簡(jiǎn)單經(jīng)濟(jì),因此本文的研究基于單支路工作模式,同時(shí)認(rèn)為只有處于調(diào)節(jié)狀態(tài)的支路中存在諧波。

    由圖2可知,在單支路工作模式下,CRT注入電網(wǎng)的諧波電流應(yīng)等于處于調(diào)節(jié)狀態(tài)的這條支路中的諧波電流。因此,要判斷CRT注入電網(wǎng)的諧波電流是否滿足要求,只需關(guān)注CRT處于調(diào)節(jié)狀態(tài)的支路中的諧波電流大小。

    對(duì)支路l而言,其處于調(diào)節(jié)狀態(tài)時(shí)支路中的諧波電流為Ilfk(αl)。設(shè)電網(wǎng)要求CRT引入的最大k次諧波電流為Ikmax,若要滿足諧波要求,則有:

    式(3)即為基于諧波電流有效值的分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)。由該式可知,只要CRT單支路工作模式下處于調(diào)節(jié)狀態(tài)的支路注入電網(wǎng)的諧波電流有效值不大于給定值,就認(rèn)為它是滿足諧波要求的。

    2 工作模式分析

    CRT的工作模式是指各級(jí)控制繞組中反并聯(lián)晶閘管的工作形式和次序。本文就CRT的3種經(jīng)典單支路工作模式進(jìn)行分析和參數(shù)設(shè)計(jì)。

    2.1 順次單支路工作模式

    從零功率到額定功率調(diào)節(jié)過程中,圖2中支路1中的VTh1最先開始調(diào)節(jié)并達(dá)到全導(dǎo)通,而其余支路為全截止;接著VTh2開始調(diào)節(jié)并達(dá)到全導(dǎo)通,除支路1、2外的支路全截止;依次順序,直到VThl處于調(diào)節(jié)狀態(tài)時(shí),支路 1、2、…、l-1 全導(dǎo)通,支路 l+1、l+2、…、N全截止。負(fù)載減小時(shí)按上述過程的逆過程工作。這即是順次單支路工作模式。

    在該模式下,處于調(diào)節(jié)狀態(tài)的支路l的k次諧波電流有效值滿足如下關(guān)系:

    考慮到諧波電流需滿足設(shè)計(jì)要求,則有:

    在忽略繞組電阻和磁飽和的影響條件下,各支路額定電流瞬時(shí)值同相位,因此,CRT的額定電流有效值等于各支路額定電流之和,即:

    對(duì)式(4)不等式兩邊同除以后可得:

    同時(shí),令容量遞增系數(shù)為:

    其中,m=1,2,…,N 且 m≤l。

    對(duì)式(6)不等式兩側(cè)分子分母同除以再將式(7)代入可以得出:

    從式(8)可以看出,只要當(dāng)l=N(即支路N處于調(diào)節(jié)狀態(tài))時(shí)的諧波滿足要求,則其余情況下的諧波均滿足要求。即有:

    當(dāng)CRT的額定電流確定后,根據(jù)式(9)求得滿足最大諧波電流時(shí)的容量遞增系數(shù)β為:

    進(jìn)而求得支路數(shù)N以及任意支路l的電流為:

    2.2 固定單支路工作模式

    在CRT的整個(gè)調(diào)節(jié)范圍內(nèi),始終都讓容量最小的支路處于調(diào)節(jié)狀態(tài),而其余支路要么全導(dǎo)通,要么全截止,稱這種工作模式為固定單支路工作模式。

    該模式下,為實(shí)現(xiàn)功率的平滑調(diào)節(jié),支路額定電流必須按照特定規(guī)律進(jìn)行設(shè)計(jì),即:

    其中,N>1。

    按此規(guī)律,支路1的晶閘管全導(dǎo)通后其額定電流瞬時(shí)轉(zhuǎn)移到支路2,支路2承擔(dān)了支路1的全部電流,支路1的電流回歸為0后繼續(xù)開始調(diào)節(jié)。其余工作狀態(tài)均與此類似。

    該模式下,僅有容量最小的支路處于調(diào)節(jié)狀態(tài)(設(shè)定支路1為調(diào)節(jié)支路),在諧波電流分析時(shí)只需關(guān)注這一支路,此時(shí)注入電網(wǎng)的諧波為 I1fk(α1),當(dāng)I1fk(α1)≤Ikmax時(shí),滿足諧波要求。

    由并聯(lián)分流原理和固定單支路工作模式下的支路電流分配原則可知,總并聯(lián)支路數(shù)N以及任意支路l的電流為:

    2.3 轉(zhuǎn)移單支路工作模式

    轉(zhuǎn)移單支路工作模式的工作原理是:隨著負(fù)載從0開始增大,支路1中的晶閘管開始調(diào)節(jié)至全導(dǎo)通后,支路1中的電流I1轉(zhuǎn)移到支路2,支路2承擔(dān)支路1的電流并從I1的基礎(chǔ)上開始調(diào)節(jié)至全導(dǎo)通,而支路1的電流回歸為0,如此直到支路N全導(dǎo)通后,再從頭開始調(diào)節(jié)支路1。負(fù)載減小時(shí)按上述過程的逆過程工作。

    該模式下,為滿足容量的平滑調(diào)節(jié),轉(zhuǎn)移過程需滿足如下條件[16]:

    式(16)表明,當(dāng)支路l的電流轉(zhuǎn)移到支路l+1時(shí),要控制支路l+1的導(dǎo)通角αl+1,使得在轉(zhuǎn)移瞬間滿足如下條件:支路l+1的基波電流和k次諧波電流分別等于支路l的額定電流Il和給定最大k次諧波電流 Ikmax,轉(zhuǎn)移瞬間導(dǎo)通角為α′l+1。該工作模式下,在已知支路1電流的前提下,其他支路電流可通過遞推算法依次求得,因此支路1電流是計(jì)算其他支路電流的基礎(chǔ)。

    由以上分析可知:不同的工作模式下,支路1電流I1是計(jì)算CRT支路數(shù)N和支路電流的基礎(chǔ);而支路1的電流I1大小受到諧波電流的制約。

    3 參數(shù)設(shè)計(jì)

    CRT進(jìn)行參數(shù)設(shè)計(jì)的目的之一是在滿足諧波電流要求的前提下盡可能地減小支路數(shù),并求得對(duì)應(yīng)各支路的電流分配。因此,確定符合條件的支路1的電流I1是設(shè)計(jì)計(jì)算CRT支路數(shù)N和支路電流等參數(shù)的基礎(chǔ)。

    3.1 支路1電流的確定

    給定k次諧波電流最大值Ikmax,CRT工作在單支路工作模式下時(shí),其注入電網(wǎng)的諧波電流滿足式(4)要求。

    為使支路l在調(diào)節(jié)過程的任意角度下都能滿足諧波要求,則其電流有效值取值范圍滿足:

    其中,fk(αl)max為支路 l在調(diào)節(jié)的過程中 fk(αl)的最大值。

    當(dāng)l=1時(shí),可得支路1的取值范圍,即:

    同時(shí),將支路1的電流I1最大值作為計(jì)算支路數(shù)N等參數(shù)的初值,即:

    3.2 不同工作模式參數(shù)設(shè)計(jì)

    確定支路1的電流I1初值后,結(jié)合不同工作模式的特點(diǎn),可求得對(duì)應(yīng)支路數(shù)N和支路電流。但是無論哪種工作模式下,參數(shù)的計(jì)算結(jié)果均應(yīng)滿足以下條件:CRT支路數(shù)N為整數(shù),若N的計(jì)算結(jié)果為小數(shù),需要對(duì)N向上取整;各個(gè)處于調(diào)節(jié)狀態(tài)的支路注入電網(wǎng)的諧波電流都應(yīng)滿足式(17)的諧波要求;各支路電流之和應(yīng)滿足式(5)要求,即各支路額定電流之和等于CRT額定電流。若不滿足以上任一條件,說明所確定的支路1電流初值取值不合理,對(duì)支路1電流初值進(jìn)行調(diào)整,并重新計(jì)算各參數(shù)。

    3.2.1 順次單支路工作模式參數(shù)設(shè)計(jì)

    首先根據(jù)式(10)求得滿足最大諧波電流時(shí)的容量遞增系數(shù)β后,將該值與根據(jù)式(18)確定的支路1電流I1初值代入式(11)求得支路數(shù)N。若支路數(shù)N計(jì)算結(jié)果為小數(shù),說明支路1電流初值取值不合理,對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行取整,將取整后的支路數(shù)N代入式(11)中重新計(jì)算支路1電流I1,該值為修正后的支路1電流值。將取整后的支路數(shù)N與修正后的支路1電流代入式(12)中,求得其余支路電流,并驗(yàn)證支路電流計(jì)算結(jié)果是否滿足式(17)和式(5)。

    3.2.2 固定單支路工作模式參數(shù)設(shè)計(jì)

    與順次單支路工作模式的設(shè)計(jì)方法類似,首先根據(jù)式(18)確定的支路1電流I1初值,將其代入式(14)求得支路數(shù)N,若支路數(shù)N計(jì)算結(jié)果為小數(shù),對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行取整,將取整后的支路數(shù)N代入式(14)中重新計(jì)算支路1電流I1,該值為修正后的支路1電流值。將取整后的支路數(shù)N與修正后的支路1電流代入式(15)中,求得其余支路電流,并驗(yàn)證支路電流計(jì)算結(jié)果是否滿足式(17)和式(5)。

    3.2.3 轉(zhuǎn)移單支路工作模式參數(shù)設(shè)計(jì)

    轉(zhuǎn)移單支路工作模式下,支路數(shù)N沒有確定的表達(dá)式,需根據(jù)CRT額定電流結(jié)合諧波電流進(jìn)行分析確定。

    令:

    首先根據(jù)式(18)計(jì)算支路1電流I1初值,在已知最大k次諧波電流Ikmax前提下,根據(jù)式(19)先求得支路1電流轉(zhuǎn)移至支路2瞬間的晶閘管導(dǎo)通角α′2,代入式(16)得到支路2電流。同理,根據(jù)支路l電流Il及最大 k 次諧波電流 Ikmax,結(jié)合式(19)和式(16)可計(jì)算求得支路l電流轉(zhuǎn)移至支路l+1瞬間晶閘管導(dǎo)通角α′l+1以及對(duì)應(yīng)的支路電流Il+1。

    判斷所確定的晶閘管調(diào)節(jié)范圍與支路電流是否合理的依據(jù)是:晶閘管導(dǎo)通角αl+1在從α′l+1至0°調(diào)節(jié)過程中,支路l+1出現(xiàn)的諧波電流不能超過最大k次諧波電流 Ikmax,即保證 Il+1fk(αl+1)≤Ikmax。

    當(dāng)諧波電流滿足條件時(shí),應(yīng)判斷所確定的支路電流之和是否滿足式(5)要求,即若所確定的支路電流之和超過CRT額定電流,即需要對(duì)支路1電流I1進(jìn)行調(diào)整,并按照上述過程重新計(jì)算各支路電流至滿足式(17)和式(5)要求,并得到滿足諧波電流要求的支路數(shù)N=l+1。

    若所確定的支路電流之和小于CRT額定電流,即,將該晶閘管范圍對(duì)應(yīng)支路電流作為初值計(jì)算下一條支路電流,并按上述過程再次判斷各支路電流是否滿足式(17)和式(5)。

    3.3 不同工作模式支路數(shù)大小比較

    為了敘述方便,把順次單支路、固定單支路數(shù)和轉(zhuǎn)移單支路工作模式的支路數(shù)分別記為Nsh、Ngu和Nzh。

    當(dāng)k=5時(shí),對(duì)式(2)的第2個(gè)式子求極值可得f5(αl)在 0≤αl≤π/2 范圍內(nèi)的極值點(diǎn)為:

    通過分析計(jì)算可知:與是 f5(αl)在 0≤αl≤π/2 范圍內(nèi)的 2 個(gè)極大值點(diǎn)。

    由式(10)和式(11)可以知道,順次單支路工作模式下,支路數(shù)的大小與最大k次諧波電流Ikmax有關(guān)。

    比較式(11)和式(14)可以知道:當(dāng)時(shí),Nsh≤Ngu;當(dāng) β<2(I5max<0.025Irat)時(shí),Nsh>Ngu。

    對(duì)式(2)的第1個(gè)等式進(jìn)行求導(dǎo)分析可知f1(αl)在0≤αl≤π/2范圍內(nèi)單調(diào)遞減且滿足:

    由式(20)、式(16)可得:

    從而得:

    由式(22)、式(23)可得各支路電流5次諧波系數(shù)滿足:

    轉(zhuǎn)移單支路工作模式下支路l向支路l+1轉(zhuǎn)移瞬間諧波電流等于Ikmax,且從α′l+1調(diào)節(jié)至完全導(dǎo)通的整個(gè)過程中諧波電流始終不能超過Ikmax。

    當(dāng)時(shí),支路 l+1 在調(diào)節(jié)至導(dǎo)通過程中實(shí)際注入電網(wǎng)的諧波電流超過Ikmax,因此,轉(zhuǎn)移瞬間晶閘管導(dǎo)通角范圍為時(shí),CRT實(shí)際注入電網(wǎng)諧波電流可滿足要求。

    在范圍內(nèi),f5(αl)單調(diào)遞增,因此,由式(24)可知:α′2≥ … ≥ α′l+1≥ … ≥α′N。

    而由前文分析可知,f1(αl)在 0≤αl≤π/2 范圍內(nèi)單調(diào)遞減,因此得:

    將式(16)的第1個(gè)式子進(jìn)行化簡(jiǎn)得:

    由式(25)、式(26)可得:

    因此得:

    其中,

    將式(27)進(jìn)行化簡(jiǎn)可得,將該不等式兩邊取對(duì)數(shù)后得:

    式(28)為轉(zhuǎn)移單支路工作模式下支路數(shù)Nzh的范圍。

    當(dāng) k=5 時(shí),的取值范圍為:

    即 1.67≤1 /f1(α′2)≤3.33。

    由式(28)、式(29)可知,轉(zhuǎn)移單支路工作模式下支路數(shù)與轉(zhuǎn)移瞬間的晶閘管導(dǎo)通角有關(guān)。

    比較式(14)與式(28)可知:當(dāng) 1 /f1(α′2) ≥ 2時(shí),由于 M≥1,則 Nzh≤Ngu;當(dāng) 1 /f1(α′2)<2 時(shí),Nzh>Ngu。

    需要說明的是,以上分析只是對(duì)于3種工作模式下支路數(shù)數(shù)值大小的比較,但由于支路數(shù)只能是整數(shù),需將計(jì)算出的結(jié)果向上取整,因此,可能存在不同工作模式下支路數(shù)數(shù)值大小不同而實(shí)際中支路數(shù)相同的情況。同時(shí),根據(jù)取整后的支路數(shù)重新計(jì)算的支路1電流小于或等于其初值,由式(3)可判斷不同工作模式下各支路實(shí)際注入電網(wǎng)的諧波電流不會(huì)超過給定最大k次諧波電流值,因此諧波總是滿足要求。

    此外,固定單支路工作模式因?yàn)橹挥泄潭ǖ?條支路需要調(diào)節(jié),所以其控制較其他2種工作模式最簡(jiǎn)單。

    4 算例

    設(shè)一CRT工作于工頻狀態(tài),額定電流Irat=208A,同時(shí)電網(wǎng)規(guī)定其引入的最大5次諧波電流I5max=3.8 A。

    4.1 順次單支路工作模式參數(shù)設(shè)計(jì)

    順次單支路工作模式下各支路是順序?qū)ǖ?,由式?7)可得任意支路l電流有效值取值范圍為0≤Il≤76.00 A。由式(18)可知支路1電流初值為I1=76.00A。 由式(10)可知級(jí)間容量遞增系數(shù) β=1.57。將I1、β的值代入式(11)可得滿足最大諧波的最小支路數(shù)為:

    由于N的計(jì)算結(jié)果為小數(shù),需對(duì)N向上取整,則N=4。將取整后的支路數(shù)代入式(11)重新計(jì)算I1,可得修正后的I1=53.74 A。

    根據(jù)式(12)可得其余支路的電流有效值為:I2=30.64 A,I3=48.09 A,I4=75.53 A。

    4.2 固定單支路工作模式下參數(shù)設(shè)計(jì)

    固定單支路工作模式下只有支路1處于調(diào)節(jié)狀態(tài)。由式(18)可得支路1電流有效值的取值范圍為0≤I1≤76.00 A。由式(18)可得支路1電流初值為I1=76.00 A。將I1值代入式(14)可得滿足最大諧波的最小支路數(shù)為:

    由于N的計(jì)算結(jié)果為小數(shù),需對(duì)N向上取整,則N=3。將N代入式(14)重新計(jì)算I1,可得修正后的I1=52.00 A。

    根據(jù)式(15)可得其余支路的電流有效值為:I2=52.00 A,I3=104.00 A。

    4.3 轉(zhuǎn)移單支路工作模式下參數(shù)設(shè)計(jì)

    由式(17)可得任意支路l的電流有效值取值范圍為0≤Il≤76.00 A。由式(18)可得支路1電流初值I1=76.00 A。

    轉(zhuǎn)移單支路工作模式下,容量最小的支路1最先開始處于調(diào)節(jié)狀態(tài),支路1在調(diào)節(jié)過程中可能出現(xiàn)的5次諧波電流最大值I5max=3.80 A。

    根據(jù)式(19)可得:

    通過計(jì)算可知支路1中電流向支路2轉(zhuǎn)移時(shí)符合條件的晶閘管觸發(fā)角為α′2=0.46 rad。根據(jù)式(16)可得α′2對(duì)應(yīng)的支路2的電流值為:

    在晶閘管導(dǎo)通角從0.46 rad至0的調(diào)節(jié)過程中,支路2出現(xiàn)的最大諧波電流為3.80 A,諧波電流滿足要求。

    對(duì)I2而言,由于I1+I2>Irat=208.00 A,此時(shí)需對(duì)支路1的電流值進(jìn)行微調(diào),并按上述過程重新計(jì)算直至滿足式(5)要求。 經(jīng)計(jì)算,當(dāng)I1=65.53 A、I2=142.47A時(shí)滿足式(17)和式(5)要求,此時(shí),1 /f1(α′2)=2.17,支路數(shù)N=2。

    4.4 比較分析

    基于諧波電流有效值分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)對(duì)CRT在3種單支路工作模式下的參數(shù)設(shè)計(jì)取值結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,如表1所示。

    由表1可知,3種工作模式下,各支路在調(diào)節(jié)過程中實(shí)際注入電網(wǎng)的諧波電流均滿足式(17)要求,即諧波電流不超過給定最大值,各支路電流之和滿足式(5)要求。

    支路1的電流分配相差不大時(shí),固定單支路工作模式的諧波電流最小。同時(shí),在注入電網(wǎng)諧波電流均滿足要求的情況下,順次單支路工作模式β=1.57<2,支路數(shù)最多。 轉(zhuǎn)移單支路工作模式下 1 /f1(α′2)=2.17>2,支路數(shù)最少,算例結(jié)果符合理論分析結(jié)論。

    表1 不同工作模式下CRT參數(shù)取值結(jié)果對(duì)比Table 1 Comparison of parameters in different operation modes

    5 結(jié)論

    a.CRT支路數(shù)與支路1電流、最大k次諧波電流和工作模式緊密相關(guān)。

    b.基于諧波電流有效值的分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行參數(shù)設(shè)計(jì)時(shí),不同工作模式下的CRT支路數(shù)不同。

    c.在CRT額定容量、支路1電流確定的前提下,固定單支路工作模式下支路數(shù)確定,順次單支路工作模式下支路數(shù)與最大k次諧波電流有關(guān),轉(zhuǎn)移單支路工作模式下支路數(shù)與轉(zhuǎn)移瞬間的晶閘管導(dǎo)通角有關(guān)。

    d.不同工作模式下CRT實(shí)際注入電網(wǎng)的k次諧波電流均不超過電網(wǎng)給定的最大值,諧波電流滿足要求。支路1電流分配相差不大的情況下,固定單支路工作模式下的諧波電流最小。

    e.就本文算例而言,轉(zhuǎn)移單支路工作模式的控制支路數(shù)最少,而固定單支路工作模式諧波電流最小??紤]到固定單支路工作模式控制最簡(jiǎn)單,所以,綜合而言,固定單支路工作模式最優(yōu)。

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