基于導(dǎo)納測量原理的隱極發(fā)電機(jī)失磁保護(hù)應(yīng)用

兀鵬越，徐雷鈞，王正元，王智高

（1.西安熱工研究院有限公司，陜西 西安 710032；2.江蘇大學(xué) 電氣信息工程學(xué)院，江蘇 鎮(zhèn)江 212013；3.華能天津煤氣化發(fā)電有限公司，天津 300452）

0 引言

發(fā)電機(jī)失磁保護(hù)是發(fā)電機(jī)的主保護(hù)之一，常見的失磁保護(hù)判據(jù)分為定子側(cè)判據(jù)和轉(zhuǎn)子側(cè)判據(jù)，一般以定子側(cè)判據(jù)作為主要判據(jù)。我國傳統(tǒng)的發(fā)電機(jī)失磁保護(hù)采用阻抗原理，而目前實(shí)際工程中，國產(chǎn)和大部分國外的發(fā)電機(jī)保護(hù)裝置的失磁保護(hù)定子側(cè)判據(jù)都是基于阻抗平面的，由靜態(tài)穩(wěn)定阻抗圓和異步阻抗圓組成的失磁保護(hù)得到了廣泛應(yīng)用。

導(dǎo)納和阻抗是倒數(shù)關(guān)系，因此基于阻抗平面的失磁過程也可以在導(dǎo)納平面進(jìn)行描述，這在有關(guān)著作中是有論述的［1］。由于導(dǎo)納平面和發(fā)電機(jī)功率平面（以下簡稱P-Q平面）有天然的相似性，在導(dǎo)納平面上的失磁保護(hù)特性可直觀地滿足勵磁限制與失磁保護(hù)的配合關(guān)系，從而避免了目前工程上的失磁保護(hù)阻抗圓與勵磁限制曲線配合計算難題，因此基于導(dǎo)納原理的失磁保護(hù)在工程上具有一定的優(yōu)越性。

西門子公司的發(fā)電機(jī)失磁保護(hù)裝置采用了與眾不同的導(dǎo)納測量原理。由于該原理保護(hù)在國內(nèi)應(yīng)用較少，在DL/T 684—1999《大型發(fā)電機(jī)變壓器繼電保護(hù)整定計算導(dǎo)則》［2］（下文中簡稱《導(dǎo)則》）沒有提及，因此國內(nèi)工程技術(shù)人員對此還不熟悉。目前，該保護(hù)的相關(guān)資料也比較缺乏，除了廠家說明書①M(fèi)ultifunction generator，motorand transformerprotection relay 7UM62.Siemens Manual，2001.的一般性介紹外，僅有少量文獻(xiàn)［3-4］提到了基于導(dǎo)納測量原理的失磁保護(hù)實(shí)際應(yīng)用。而且這些文獻(xiàn)都是基于廠家說明書的簡單論述，既沒有透徹地揭示常規(guī)阻抗原理與導(dǎo)納原理在本質(zhì)上的一致性，使得技術(shù)人員未能深入理解導(dǎo)納特性，常常誤認(rèn)為是完全不同的失磁保護(hù)原理；也未能指出廠家整定原則與國內(nèi)常規(guī)整定計算的不同之處，不能靈活地將《導(dǎo)則》的整定思想準(zhǔn)確地應(yīng)用到基于導(dǎo)納測量原理的失磁保護(hù)整定計算中，給基于導(dǎo)納測量原理的失磁保護(hù)在國內(nèi)的應(yīng)用造成一定障礙。因此，有必要對基于導(dǎo)納原理的失磁保護(hù)在工程上的應(yīng)用進(jìn)行研究。

1 基于阻抗平面的失磁保護(hù)

在傳統(tǒng)繼電保護(hù)中，發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行程度是通過發(fā)電機(jī)機(jī)端阻抗測量值來反映的。失磁阻抗是基于發(fā)電機(jī)額定電壓和額定視在功率下，根據(jù)發(fā)電機(jī)暫態(tài)電抗 x′d、同步電抗 xd、系統(tǒng)電抗 xs，形成靜態(tài)穩(wěn)定圓與異步圓的阻抗軌跡，見圖1。圖中，Xa、Xb、Xc為發(fā)電機(jī)失磁保護(hù)阻抗軌跡與X軸的交點(diǎn)。

圖1 失磁保護(hù)阻抗特性圓Fig.1 Impedance circle of under-excitation protection

設(shè)失磁保護(hù)阻抗圓的圓心為（0，x0）、半徑為R0，其方程為：

根據(jù)《導(dǎo)則》中失磁保護(hù)阻抗圓的整定規(guī)定，取Xa=x′d、Xb=xd、Xc=xs，則在阻抗平面上的靜態(tài)穩(wěn)定圓方程為：

阻抗平面上的異步圓為：

當(dāng)發(fā)電機(jī)失磁時，機(jī)端測量阻抗由第一象限進(jìn)入第四象限，當(dāng)阻抗落入外圓內(nèi)部時表示失去靜態(tài)穩(wěn)定，繼續(xù)進(jìn)入內(nèi)圓則表示發(fā)電機(jī)異步運(yùn)行，由此判斷出發(fā)電機(jī)失磁。

失磁保護(hù)的阻抗原理長期以來得到廣泛應(yīng)用，但存在失磁保護(hù)與勵磁限制配合困難的問題。按照規(guī)程要求，為了防止勵磁限制與繼電保護(hù)定值失配，必須要校核勵磁系統(tǒng)低勵磁限制與失磁保護(hù)的整定配合，以及失磁保護(hù)與進(jìn)相運(yùn)行極限的配合關(guān)系。正確的配合關(guān)系是要求發(fā)電機(jī)進(jìn)相時，首先達(dá)到的是最大進(jìn)相深度限制曲線，其次是勵磁限制曲線，最后是失磁保護(hù)曲線。為了比較這三者關(guān)系，需要將三者映射在同一個坐標(biāo)系。可以將失磁保護(hù)的阻抗特性映射到發(fā)電機(jī)P-Q平面進(jìn)行比較，也可將發(fā)電機(jī)P-Q平面上的低勵限制曲線映射到阻抗RX平面［5］。這2種方法都可行，但顯然都建立在繁復(fù)的數(shù)學(xué)計算基礎(chǔ)上，具有一定的難度。

2 基于導(dǎo)納平面的失磁保護(hù)

將發(fā)電機(jī)機(jī)端導(dǎo)納特性作為失磁保護(hù)的主要判定方式，最早是由德國西門子公司提出的［3］。其原理是，根據(jù)在標(biāo)幺制下發(fā)電機(jī)導(dǎo)納特性與發(fā)電機(jī)運(yùn)行極限特性相同的特點(diǎn)，在P-Q平面表示的發(fā)電機(jī)運(yùn)行極限特性曲線上，直接給出表示靜態(tài)穩(wěn)定特性和動態(tài)穩(wěn)定特性的曲線，作為失磁保護(hù)的動作邊界。保護(hù)裝置測量發(fā)電機(jī)的導(dǎo)納，當(dāng)導(dǎo)納超出特性曲線時，即判斷發(fā)電機(jī)失磁。

2.1 導(dǎo)納特性與發(fā)電機(jī)極限特性的轉(zhuǎn)換關(guān)系

復(fù)功率為：

導(dǎo)納的定義為：

也即：

根據(jù)以上轉(zhuǎn)化公式，可將發(fā)電機(jī)運(yùn)行極限特性曲線以標(biāo)幺值的標(biāo)定方式轉(zhuǎn)換成導(dǎo)納平面圖。在標(biāo)幺制下，發(fā)電機(jī)導(dǎo)納特性與發(fā)電機(jī)運(yùn)行極限特性是相同的，區(qū)別只在于在無功方向反向180°，見圖2。圖中，橫軸、縱軸各量均為標(biāo)幺值。

保護(hù)裝置通過瞬時值采樣得到發(fā)電機(jī)三相電壓、電流的矢量，然后通過這些矢量數(shù)據(jù)計算出電壓、電流的正序分量，再計算出發(fā)電機(jī)有功功率和無功功率，按照復(fù)功率公式除以正序電壓的平方，就將功率平面轉(zhuǎn)換到了導(dǎo)納平面。

2.2 基于導(dǎo)納測量原理的失磁保護(hù)判據(jù)

西門子的發(fā)電機(jī)失磁保護(hù)是在導(dǎo)納平面上，整定出3個相互獨(dú)立的特性段即特性1、特性2、特性3，用這3段特性曲線來表示同步發(fā)電機(jī)的靜態(tài)穩(wěn)定極限邊界與動態(tài)穩(wěn)定極限邊界，見圖3。

圖2 發(fā)電機(jī)運(yùn)行極限映射到G-B平面上Fig.2 Mapping of generator operational limit curve on G-B plane

圖3 基于導(dǎo)納特性的失磁保護(hù)特性曲線Fig.3 Characteristic curves of under-excitation protection based on admittance measurements

（1）靜態(tài)穩(wěn)定極限邊界——特性1、特性2。

當(dāng)發(fā)電機(jī)發(fā)生欠磁后，由于發(fā)電機(jī)的感應(yīng)電動勢E0隨著勵磁電流的減小而減小，電磁轉(zhuǎn)矩也將小于原動機(jī)的轉(zhuǎn)矩，因而引起轉(zhuǎn)子加速的趨勢，使發(fā)電機(jī)的功角δ增大，發(fā)電機(jī)由發(fā)出無功功率轉(zhuǎn)為吸收無功功率，開始進(jìn)入進(jìn)相運(yùn)行。隨著進(jìn)相的深入，發(fā)電機(jī)的運(yùn)行限額可能超出了靜態(tài)穩(wěn)定的邊界。當(dāng)發(fā)電機(jī)超過靜態(tài)穩(wěn)定的邊界以后，就表明發(fā)電機(jī)已經(jīng)超過靜態(tài)穩(wěn)定極限，失去同步。

在西門子的發(fā)電機(jī)失磁保護(hù)中，用特性1和2模擬靜態(tài)穩(wěn)定極限邊界，等效于阻抗平面上的靜態(tài)穩(wěn)定阻抗圓。圖3中，靜態(tài)穩(wěn)定邊界是一段圓弧，西門子的發(fā)電機(jī)失磁保護(hù)中用特性1、2來模擬。

（2）動態(tài)穩(wěn)定極限邊界——特性3。

按照西門子提供的說明書，特性3是發(fā)電機(jī)的動態(tài)穩(wěn)定極限曲線。當(dāng)導(dǎo)納的測量值越過本特性曲線時，發(fā)電機(jī)必將失去穩(wěn)定，跳閘命令立即發(fā)出。特性3模擬動態(tài)穩(wěn)定極限邊界，其整定值一般是根據(jù)經(jīng)驗(yàn)值得到，說明書特別要求該值要大于1。

（3）失磁保護(hù)的邏輯。

上述3條特性曲線和轉(zhuǎn)子側(cè)的勵磁低電壓判據(jù)共同組成了完整的失磁保護(hù)邏輯，見圖4。

特性1、特性2經(jīng)長延時跳閘，這是因?yàn)榇藭r隨著勵磁調(diào)節(jié)器的作用，有可能再次將機(jī)組拉回靜態(tài)穩(wěn)定極限以內(nèi)。如果此時發(fā)電機(jī)低電壓判據(jù)（U1＜）及勵磁電壓故障判據(jù)（＞Uexe.fail）滿足，則短延時跳閘。

特性3已超過動態(tài)穩(wěn)定極限曲線，發(fā)電機(jī)肯定失去穩(wěn)定，立即跳閘。

圖4 失磁保護(hù)邏輯圖Fig.4 Logic diagram of under-excitation protection

2.3 基于導(dǎo)納測量原理的失磁保護(hù)優(yōu)點(diǎn)

基于導(dǎo)納測量原理的失磁保護(hù)直觀易懂、易于整定。從圖2中可見，在無功方向?qū)⑾嘟欠聪蜣D(zhuǎn)動180°后，可將發(fā)電機(jī)的運(yùn)行極限圖變換到導(dǎo)納特性平面中，圖形完全相同。因此將導(dǎo)納特性判據(jù)與發(fā)電機(jī)的運(yùn)行極限特性曲線進(jìn)行比較，顯然更加直觀、簡便?；趯?dǎo)納測量原理的失磁保護(hù)的整定是不需要計算的，可以直觀地從發(fā)電機(jī)P-Q曲線上獲得。

基于導(dǎo)納測量原理的失磁保護(hù)的另一個優(yōu)點(diǎn)是易于與勵磁限制配合。由于目前大部分勵磁調(diào)節(jié)器采用的低勵限制曲線都是P-Q平面的曲線，因此，基于導(dǎo)納測量原理的失磁保護(hù)特性曲線、發(fā)電機(jī)運(yùn)行極限曲線、低勵限制曲線將可在同一平面通過目視直觀繪制得出，無需任何計算，解決了長期困擾技術(shù)人員的失磁保護(hù)與勵磁限制配合整定計算問題。

3 2種失磁保護(hù)原理的比較分析

3.1 阻抗特性和導(dǎo)納特性的映射關(guān)系

由復(fù)功率定義可知：

則有：

令 R=U2P/（P2+Q2）、X=U2Q /（P2+Q2），將 R 和X的表達(dá)式代入式（1），得：

對于靜態(tài)穩(wěn)定阻抗圓，，化簡式（4）得：

可見，靜態(tài)穩(wěn)定阻抗圓在P-Q平面上的映射是一個圓，圓外為動作區(qū)。由于，映射圓的圓心在Q軸正半軸上。根據(jù)《導(dǎo)則》整定要求，在圖1 中取 Xb=xd、Xa=xs，即 x0=（xs-xd） /2、R0=（xs+xd）/2，可得到P-Q平面上發(fā)電機(jī)靜態(tài)穩(wěn)定極限圓：

對于異步圓，，化簡式（4）得：

可見，異步阻抗圓在P-Q平面上的映射也是一個圓，圓內(nèi)為動作區(qū)。由于，映射圓的圓心在Q軸負(fù)半軸上。

根據(jù)《導(dǎo)則》整定要求，在圖1 中取 Xa=x′d、Xb=xd，也即 x0=（-x′d-xd） /2、R0=（-x′d+xd） /2，即可得到P-Q平面上發(fā)電機(jī)異步圓為：

圖5給出了圖1中靜態(tài)穩(wěn)定圓和異步圓在阻抗平面和導(dǎo)納平面的映射關(guān)系。阻抗平面內(nèi)的靜態(tài)穩(wěn)定圓Z1和異步圓Z2分別映射為P-Q平面內(nèi)的靜態(tài)穩(wěn)定圓 z1和異步圓 z2，點(diǎn) A、B、C 分別映射為a、b、c。注意，在阻抗平面中Z1、Z2內(nèi)部是動作區(qū)，而映射到P-Q平面后圓z1外部是動作區(qū)、圓z2內(nèi)部是動作區(qū)。

圖5 靜態(tài)穩(wěn)定圓和異步圓在阻抗平面和導(dǎo)納平面上的映射關(guān)系Fig.5 Mapping relationship of steady-state circle and asynchronous circle between impedance plane and admittance plane

可見，靜態(tài)穩(wěn)定圓和異步圓的導(dǎo)納特性和阻抗特性是完全可以對應(yīng)起來的，本質(zhì)上具有一致性，也即西門子的發(fā)電機(jī)失磁保護(hù)與國內(nèi)常用的阻抗原理失磁保護(hù)本質(zhì)也是相同的（西門子的發(fā)電機(jī)失磁保護(hù)動作特性1、2、3是關(guān)于Q軸對稱的，其動作區(qū)包含Q軸以下部分，本文各圖中未畫出）。

3.2 西門子失磁保護(hù)整定問題分析

西門子給出的失磁保護(hù)整定方法見于裝置說明書和有關(guān)文獻(xiàn)［3］介紹。其中用特性1和特性2模擬靜態(tài)穩(wěn)定圓，即圖5中圓z1在P-Q平面第二象限的圓弧，這一點(diǎn)比較直觀，國內(nèi)技術(shù)人員容易理解。但是國內(nèi)技術(shù)人員對于特性3所反映的“動態(tài)穩(wěn)定邊界”的含義就不是很清楚。裝置說明書指出該定值是橫坐標(biāo)軸與特性3的交點(diǎn)，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)給出，且要求該值要大于1，但并未給出理由，這是現(xiàn)場定值整定時一個困惑的地方，其他文獻(xiàn)均沒有對此給予明確說明。

經(jīng)咨詢西門子技術(shù)人員得知，特性3實(shí)際上是模擬導(dǎo)納平面上的圓弧，所謂動態(tài)穩(wěn)定邊界即穩(wěn)定異步運(yùn)行邊界，也即是國內(nèi)所表示的阻抗平面內(nèi)的異步圓?！秾?dǎo)則》規(guī)定異步阻抗圓是與靜態(tài)穩(wěn)定阻抗圓相切于-Xd（Xd為同步電抗）的，也即圖6中的異步圓1；而根據(jù)西門子特性3整定結(jié)果（必須大于1）對應(yīng)的異步阻抗圓和靜態(tài)穩(wěn)定阻抗圓是不會相切的，也即圖6中的異步圓2，這是兩者的區(qū)別所在。

圖6 仿真分析Fig.6 Simulative analysis

由圖6中阻抗圓和導(dǎo)納圓的定量仿真結(jié)果可以看出，當(dāng)導(dǎo)納平面異步圓與靜態(tài)穩(wěn)定圓外切于1/Xd時，對應(yīng)的阻抗平面中異步圓與靜態(tài)穩(wěn)定圓內(nèi)切于Xd。隨著導(dǎo)納平面中的異步圓向左移，阻抗平面中異步圓向上移，不再與靜態(tài)穩(wěn)定圓相切，且圓面積迅速變小。但是由于發(fā)電機(jī)失磁后最終都會進(jìn)入穩(wěn)定異步運(yùn)行，均會進(jìn)入這2個動作區(qū)，都會動作，但進(jìn)入異步圓1的動作時間快于異步圓2。

按照我國《導(dǎo)則》規(guī)定的異步圓為異步圓1，對應(yīng)的特性3位置應(yīng)該是與特性1相交于橫軸的1/Xd處。即如果按照《導(dǎo)則》的思想來整定特性3，應(yīng)該是小于1的。

4 基于導(dǎo)納測量原理的失磁保護(hù)整定算例

以華能IGCC電站180 MW發(fā)電機(jī)所配置的西門子7UM62保護(hù)裝置為例，對基于導(dǎo)納測量原理的失磁保護(hù)進(jìn)行定值整定。機(jī)組的主要參數(shù)見表1。

表1 機(jī)組參數(shù)Table 1 Parameters of generator

導(dǎo)納特性曲線的整定有2種方法。一種是直接測量法，在發(fā)電機(jī)運(yùn)行極限特性曲線上通過測量直接獲得特性1、2、3的有名值，然后將有名值轉(zhuǎn)換為標(biāo)幺值即為最終的整定值。另一種是計算法，只需要知道發(fā)電機(jī)同步電抗，即可算出特性1、2、3。

4.1 直接測量法

a.測量特性曲線。

直接測量法是在發(fā)電機(jī)極限運(yùn)行圖上直接繪制出與發(fā)電機(jī)限額特性曲線的靜態(tài)穩(wěn)定極限邊界相切的失磁保護(hù)的特性1和特性2，然后測量2條特性與Q軸的交點(diǎn)處的無功功率以及特性1的角度。表1機(jī)組的發(fā)電機(jī)極限運(yùn)行曲線如圖7所示，圖中曲線 1、2、3 分別為測量法的特性 1、2、3，曲線 4、5、6 分別為計算法的特性 4、5、6。實(shí)測可知：特性 1，Q1≈148.0 Mvar，α1=74°；特性 2，Q2≈102.0 Mvar，α2=90°；特性 3，Q3≈102.0 Mvar，α3=110°。

圖7 測量法與計算法得到的失磁保護(hù)特性值的比較Fig.7 Comparison of under-excitation protection characteristic curves between measurement method and calculation method

b.標(biāo)幺值歸算。

保護(hù)裝置中的定值為標(biāo)幺值，為此，需要將測量到的Q1、Q2有名值歸算為標(biāo)幺值。歸算過程如下：

其中，xdesc為同步電機(jī)的直軸同步電抗二次標(biāo)幺值；UNTVprim為電壓互感器的一次側(cè)額定電壓；INCTprim為電流互感器的一次側(cè)額定電流。

將式（7）—（10）合并可得：

將測量值 Q1、Q2代入式（11）中，得到特性 1、2分別如式（12）、（13）所示。

如3.2節(jié)所述，特性3取值與特性2相同，僅角度不一樣。

將勵磁調(diào)節(jié)器的低勵限制曲線繪制在同一張圖中，可以直觀地看到這兩者的配合關(guān)系，見圖7。

4.2 計算法

計算法是由發(fā)電機(jī)同步電抗來計算出特性1、2、3的Q值，而特性曲線的角度則在一定范圍內(nèi)根據(jù)經(jīng)驗(yàn)給出。

本例中發(fā)電機(jī)同步電抗xd=2.12 p.u.，將其取為特性2和特性3的定值，特性角度根據(jù)經(jīng)驗(yàn)選擇。

特性1的定值將特性2左移得到，可以乘以一個系數(shù)，如1.05，角度可選擇為80°，則特性1為：

將計算法獲得的特性表示在發(fā)電機(jī)運(yùn)行極限圖上，依據(jù)以下公式計算出對應(yīng)的無功功率：

可得：

將歸算后的特性1、2、3繪制在發(fā)電機(jī)運(yùn)行特性圖上，可以與低勵限制等曲線進(jìn)行比較，以確定它們的配合關(guān)系是否合理。

4.3 2種方法的比較

直接測量法是依據(jù)制造商提供的發(fā)電機(jī)運(yùn)行極限曲線繪制的，具有簡單、直觀的優(yōu)點(diǎn)。

計算法整定導(dǎo)納特性與《導(dǎo)則》思想是一致的。《導(dǎo)則》中對失磁保護(hù)的阻抗圓整定主要依靠發(fā)電機(jī)電抗值來進(jìn)行，而不考慮發(fā)電機(jī)運(yùn)行極限曲線。

將這兩者所得結(jié)果都畫到發(fā)電機(jī)運(yùn)行極限曲線上可以看出，這2種整定方法獲得的保護(hù)范圍是不完全一致的，原因在于發(fā)電機(jī)運(yùn)行極限曲線與同步電抗的不同，但2種方法所得定值都滿足與低勵限制的配合關(guān)系。

5 進(jìn)相試驗(yàn)對失磁保護(hù)的驗(yàn)證

圖7中在P-Q坐標(biāo)上繪出發(fā)電機(jī)運(yùn)行限制曲線（制造廠給出）、低勵限制曲線、失磁保護(hù)特性曲線，以及進(jìn)相試驗(yàn)過程的運(yùn)動軌跡?？梢钥闯?，基于導(dǎo)納測量原理的失磁保護(hù)和低勵限制曲線可以直觀比較，配合關(guān)系清晰，物理意義明確。

發(fā)電機(jī)進(jìn)相試驗(yàn)?zāi)康氖菍?shí)際測試發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行的最大深度，通過該試驗(yàn)還可以實(shí)際驗(yàn)證發(fā)電機(jī)失磁保護(hù)和低勵限制的配合關(guān)系。正確的配合關(guān)系應(yīng)當(dāng)是發(fā)電機(jī)進(jìn)相深度逐漸加深時，首先達(dá)到的是進(jìn)相限制曲線，繼續(xù)加深進(jìn)相運(yùn)行達(dá)到的是勵磁限制曲線，再繼續(xù)進(jìn)相才會導(dǎo)致失磁保護(hù)動作。

表2是華能IGCC電站180 MW發(fā)電機(jī)進(jìn)相試驗(yàn)時，不同負(fù)荷下達(dá)到最大進(jìn)相深度的試驗(yàn)數(shù)據(jù)，試驗(yàn)過程失磁保護(hù)不退出，失磁保護(hù)定值采用測量法整定。由表2可知，在負(fù)荷119.9 MW進(jìn)相時，無功功率為-80.9 Mvar，此時勵磁調(diào)機(jī)器低勵限制動作，達(dá)到發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行的最大深度，而失磁保護(hù)無異常，證明失磁保護(hù)和勵磁限制器配合關(guān)系正確。

表2 進(jìn)相試驗(yàn)數(shù)據(jù)Table 2 Data of leading-phase experiment

6 結(jié)語

采用導(dǎo)納測量原理的發(fā)電機(jī)失磁保護(hù)與采用阻抗原理的失磁保護(hù)在本質(zhì)上是一致的。但比較而言，采用導(dǎo)納測量方法構(gòu)成的失磁保護(hù)具有物理意義清晰、直觀、易于整定、易于與勵磁限制特性配合的優(yōu)點(diǎn)。

雖然西門子的發(fā)電機(jī)失磁保護(hù)中的動態(tài)穩(wěn)定特性等同于國內(nèi)異步運(yùn)行特性，但整定原則不同。按照《導(dǎo)則》思想也可整定導(dǎo)納測量原理的失磁保護(hù)，且比西門子整定原則更合理，基于導(dǎo)納測量原理的失磁保護(hù)也應(yīng)按照我國標(biāo)準(zhǔn)整定。

參考文獻(xiàn)：

［1］王維儉，候炳蘊(yùn).大機(jī)組繼電保護(hù)理論基礎(chǔ)［M］.北京：水利電力出版社，1989：366-386.

［2］國家能源局.大型發(fā)電機(jī)變壓器繼電保護(hù)整定計算導(dǎo)則：DL/T 684—2012［S］.北京：中國電力出版社，2012.

［3］Dr.Hans Joachim Herrmann，高迪軍.基于導(dǎo)納測量方法的發(fā)電機(jī)失磁保護(hù)-極為貼近發(fā)電機(jī)的運(yùn)行極限圖［C］∥中國水利發(fā)電工程學(xué)會繼電保護(hù)專業(yè)委員會2009年年會.北京：中國水利發(fā)電工程學(xué)會繼電保護(hù)專業(yè)委員會，2009：596-605.

［4］安亮.基于導(dǎo)納測量原理的發(fā)電機(jī)失磁保護(hù)定值整定［J］.河北電力技術(shù)，2013，32（4）：44-46.AN Liang.Loss-of-excitation protection value setting based on admittance measurement principle［J］.Hebei Electric Power，2013，32（4）：44-46.

［5］王維儉，桂林，王雷，等.發(fā)電機(jī)失磁保護(hù)定值整定的討論——對2007 年版《IEEE Guide for AC Generator Protection》的斟酌［J］.電力自動化設(shè)備，2009，29（3）：1-3.WANG Weijian，GUI Lin，WANG Lei，et al.Discussion on setting calculation of generator loss-of-excitation protection：thinking of IEEE Guide for AC Generator Protection published in 2007［J］.Electric Power Automation Equipment，2009，29（3）：1-3.