三峽垂直提升升船機(jī)荷載試驗(yàn)及原型監(jiān)測(cè)成果

李紅霞,張 灝,耿 俊,張文勝

(1.葛洲壩測(cè)繪地理信息技術(shù)公司,湖北宜昌443133；2.北京郵電大學(xué)信通學(xué)院,北京100876；3.中國(guó)長(zhǎng)江三峽集團(tuán)公司三峽樞紐運(yùn)行管理局,湖北宜昌443133；4.長(zhǎng)江勘測(cè)規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院,湖北武漢430010)

三峽垂直提升升船機(jī)荷載試驗(yàn)及原型監(jiān)測(cè)成果

李紅霞1,張 灝2,耿 俊3,張文勝4

(1.葛洲壩測(cè)繪地理信息技術(shù)公司,湖北宜昌443133；2.北京郵電大學(xué)信通學(xué)院,北京100876；3.中國(guó)長(zhǎng)江三峽集團(tuán)公司三峽樞紐運(yùn)行管理局,湖北宜昌443133；4.長(zhǎng)江勘測(cè)規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院,湖北武漢430010)

對(duì)三峽升船機(jī)施工期安裝的各種儀器進(jìn)行同步、實(shí)時(shí)、跟蹤原型測(cè)試,并和施工期監(jiān)測(cè)成果進(jìn)行比對(duì)分析,取得了獨(dú)立負(fù)荷原型試驗(yàn)數(shù)據(jù),掌握了高薄壁塔柱長(zhǎng)周期溫度荷載和日溫差影響變形規(guī)律。監(jiān)測(cè)結(jié)果表明：試驗(yàn)前后,塔柱主承力鋼筋應(yīng)力變化在10 Mpa內(nèi),平衡重導(dǎo)軌一二期混凝土接縫開度穩(wěn)定,升船機(jī)彈性工作狀態(tài)良好；即便在日照同側(cè)、不同工程部位,受熱輻射、介質(zhì)傳導(dǎo)影響,仍存在微量溫差變形,對(duì)局部高精密部件,其影響不容忽視。

垂直提升升船機(jī)； 荷載試驗(yàn)； 原型監(jiān)測(cè)；成果分析；三峽水電站

1 工程概述

三峽升船機(jī)為全平衡齒輪齒條爬升垂直提升升船機(jī),作為三峽工程通航建筑物的組成部分,升船機(jī)布置在樞紐左岸,主要為客貨輪和特種船舶提供快速過壩通道,與已建成的雙線五級(jí)船閘聯(lián)合調(diào)度運(yùn)行,加大樞紐航運(yùn)通過能力和保障樞紐通航的質(zhì)量。升船機(jī)由上游引航道、上閘首、船廂室段、下閘首和下游引航道組成。主要技術(shù)特性指標(biāo)如下：過船規(guī)模3 000 t級(jí),最大提升高度113 m,上游通航水位變幅30 m,下游通航水位變幅11.8 m,承船廂尺寸132 m×23 m×10 m,三峽升船機(jī)是當(dāng)今世界上規(guī)模最大的升船機(jī)。

2 荷載試驗(yàn)的目的和原型監(jiān)測(cè)的內(nèi)容

模擬升船機(jī)正常運(yùn)行工況和極端工況,通過對(duì)升船機(jī)內(nèi)施工期安裝的遙測(cè)垂線坐標(biāo)儀、伸縮儀、鋼筋計(jì)等監(jiān)測(cè)儀器進(jìn)行同步、實(shí)時(shí)跟蹤原型監(jiān)測(cè),以檢驗(yàn)正常運(yùn)行工況和極端工況對(duì)升船機(jī)結(jié)構(gòu)的影響,保證升船機(jī)運(yùn)行全工況下的安全可靠性,同時(shí),為后續(xù)運(yùn)行和管理提供技術(shù)參照和積累經(jīng)驗(yàn)。

升船機(jī)荷載試驗(yàn)主要包括船廂體荷載、船廂加水3.5 m、模擬沉船工況試驗(yàn)、水泄空試驗(yàn)等,監(jiān)測(cè)內(nèi)容包括塔柱變形、應(yīng)力應(yīng)變等。升船機(jī)結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性、設(shè)備的高精密度、以及運(yùn)行的高同步要求,對(duì)原型安全監(jiān)測(cè)提出了極高的要求。

3 原型監(jiān)測(cè)成果分析

3.1 塔柱水平位移

塔柱水平位移采用正、倒垂線遙測(cè)坐標(biāo)儀進(jìn)行觀測(cè),每小時(shí)采集1次數(shù)據(jù),試驗(yàn)期間,獲取了大量的原型監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù),可以全面反映塔柱長(zhǎng)周期溫度影響和日溫差變形影響。

3.1.1 施工期塔柱水平位移變化特點(diǎn)

水平位移主要隨氣溫呈年周期性變化,降溫時(shí)X向上游塔柱向下游位移、下游塔柱向上游位移;Y向左側(cè)塔柱向右位移、右側(cè)塔柱向左位移,升溫時(shí)則相反。低溫季節(jié)1～2月份塔柱間距離減小；高溫季節(jié)8～10月份塔柱間距離增大。

表1 塔柱1荷載試驗(yàn)水平位移監(jiān)測(cè)成果

3.1.2 日溫差對(duì)塔柱變形的影響

監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)也反映,塔柱變形受日溫差影響,左右岸方向變形大于上下游方向。高程越高,影響越大。受日照、熱輻射不均勻等因素影響,即便是日照同側(cè)面,同高程不同的工程部位,其達(dá)到日變形峰值的時(shí)間也略有差異,因此,對(duì)于局部高精密度部件,考慮日溫差變形影響不容忽視。

3.1.3 荷載試驗(yàn)期間水平位移

荷載試驗(yàn)共分為4個(gè)階段進(jìn)行,即：工況1,船廂體荷載試驗(yàn);工況2,船廂加水3.5 m試驗(yàn);工況3,沉船試驗(yàn);工況4,船廂水泄空試驗(yàn)。

荷載試驗(yàn)期間,1號(hào)塔柱原型監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)見表1。

船廂加載后,相當(dāng)于加荷6 824.87 t, 1、4號(hào)塔柱表現(xiàn)為向右岸方向位移,最大值分別為-4.35 mm 和-5.19 mm；2、3號(hào)塔柱基本變現(xiàn)為向左岸方向位移,最大位移增量為3.15 mm和2.21 mm。

船廂加水3.5 m,相當(dāng)于增加荷載8 750 t,1、4號(hào)塔柱產(chǎn)生向左岸方向位移,最大位移增量分別為2.63 mm和2.39 mm；2、3號(hào)塔柱產(chǎn)生向右岸方向位移,最大位移增量分別為-1.28 mm和-2.51 mm,工況1和工況2均為加載試驗(yàn),卻產(chǎn)生位移方向相反的結(jié)果,其原因是工況2試驗(yàn)時(shí)間較長(zhǎng),受溫度影響所致。工況1平均氣溫11.2 ℃,溫度增量7.0 ℃,工況2平均氣溫近21.7 ℃,說明溫度荷載影響遠(yuǎn)大于水荷載影響。

模擬沉船工況試驗(yàn)期間,水平位移變化不大,上下游最大向下游位移2.34 mm,為4號(hào)塔柱175 m高程測(cè)點(diǎn)；最大向上游位移-1.29 mm,為2號(hào)塔柱84.5 m高程測(cè)點(diǎn)。左右岸向左岸最大位移2.31 mm,位于3號(hào)塔柱175 m高程；向右岸最大位移4.01 mm,位于2號(hào)塔柱175 m高程。與施工期監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行比對(duì),模擬沉船工況試驗(yàn)期間變形值所占比例較小,表明溫度是塔柱變形的主要因素,船廂荷載加載而引起的塔柱變形較小。

從水平位移分布來看,沿高程方向,塔柱產(chǎn)生微量S形變形,此種情況與塔柱在高程196 m處為一個(gè)連接結(jié)構(gòu)整體,船廂荷載在中部高程施壓,使得塔柱結(jié)構(gòu)發(fā)生變形,與理論計(jì)算規(guī)律相一致的。實(shí)測(cè)水漏空試驗(yàn)前后塔柱變形在1 mm以內(nèi)。

3.2 垂直位移

3.2.1 施工期垂直位移特點(diǎn)

在船廂室底板和頂部機(jī)房布設(shè)了水準(zhǔn)測(cè)點(diǎn),塔柱側(cè)壁安裝了伸縮儀。船廂室底板沉降值隨塔柱澆筑高度上升而增大,升船機(jī)房平臺(tái)合攏,底板沉降范圍為3.08～3.88 mm。2015年11月輔助設(shè)備、船廂室等安裝后,基礎(chǔ)沉降范圍為4.45～5.39 mm。

機(jī)房高程各測(cè)點(diǎn)最大累計(jì)沉降量41.97～43.54 mm,主要隨氣溫呈年周期變化,年變幅約40 mm,一般2月沉降值最大,8月沉降值最小,各測(cè)點(diǎn)沉降測(cè)值基本一致,最大沉降差為1.47 mm。

根據(jù)底板和頂部機(jī)房垂直位移監(jiān)測(cè)成果可以判斷,機(jī)房頂部的沉降并非為塔柱整體的基礎(chǔ)沉降,而是塔身混凝土受溫度變化影響的伸縮變形,水準(zhǔn)測(cè)量成果和伸縮儀監(jiān)測(cè)成果表現(xiàn)規(guī)律性一致。

3.2.2 荷載試驗(yàn)垂直位移

試驗(yàn)前,升船機(jī)頂部機(jī)房底板各測(cè)點(diǎn)累計(jì)沉降21.48～22.19 mm之間；相對(duì)沉降在-0.71～0.20 mm之間；試驗(yàn)后,各測(cè)點(diǎn)累計(jì)沉降在20.96～21.86 mm之間,相對(duì)沉降在1 mm以內(nèi)。各測(cè)點(diǎn)相對(duì)變形在試驗(yàn)前后變化均較小。

船廂試驗(yàn)未對(duì)塔柱產(chǎn)生不均勻沉降。

3.3 結(jié)構(gòu)應(yīng)力應(yīng)變

3.3.1 鋼筋應(yīng)力

3.3.1.1 施工期特點(diǎn)

塔柱各測(cè)點(diǎn)鋼筋應(yīng)力在-51.87～28.61 MPa之間,橫梁鋼筋應(yīng)力約在-51.30～29.97 MPa之間,多數(shù)測(cè)點(diǎn)鋼筋表現(xiàn)為受壓。

大部分鋼筋拉應(yīng)力在50 MPa以內(nèi),較大鋼筋應(yīng)力在混凝土澆筑后一個(gè)月左右出現(xiàn),之后鋼筋應(yīng)力沒有超過澆筑初期應(yīng)力,后期應(yīng)力主要隨溫度呈年變化,與溫度負(fù)相關(guān)。

3.3.1.2 荷載試驗(yàn)期間鋼筋應(yīng)力變化

沉船試驗(yàn)前后,各鋼筋應(yīng)力增量在-9.70～7.60 MPa之間,平均增量為-0.15 MPa；水泄空試驗(yàn)前后,各鋼筋應(yīng)力增量在-3.50～0.40 MPa之間,平均增量為-0.47 MPa?？偟目磥?試驗(yàn)的鉛直向荷載變化對(duì)塔柱鋼筋應(yīng)力影響很小,荷載試驗(yàn)期間,各測(cè)點(diǎn)鋼筋應(yīng)力前后變化量小于10 MPa。

3.3.2 混凝土開度監(jiān)測(cè)

在塔柱平衡重軌道處寬槽,布置了測(cè)縫計(jì),監(jiān)測(cè)寬槽一二期混凝土接縫情況。

實(shí)測(cè)牛腿一二期混凝土接縫開度在-0.05～0.25 mm之間,開度測(cè)值基本不受溫度影響,升船級(jí)荷載試驗(yàn)、聯(lián)合調(diào)試階段,筒體牛腿混凝土間開度無明顯的增加。說明一二期混凝土膠合度良好,沒有明顯的裂縫。

4 結(jié) 語

(1)升船機(jī)塔柱為高薄壁結(jié)構(gòu),受溫度影響明顯,荷載試驗(yàn)中溫度變形分量甚至超過船廂體、水體荷載變形,采用遙測(cè)垂線坐標(biāo)儀、伸縮儀實(shí)時(shí)原型監(jiān)測(cè),可以起到分離變形量的作用。

(2)荷載試驗(yàn)期間,升船機(jī)彈性工作狀態(tài)良好,船廂加載和廂體充泄水對(duì)升船機(jī)結(jié)構(gòu)變形和應(yīng)力影響不明顯；

(3)受日照、熱輻射不均勻等多因素影響,即便在同側(cè)不同工作部位,溫度變形存在微弱差異,對(duì)于局部高精密度部件,其變形影響不容忽視。

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(責(zé)任編輯 高 瑜)

Loading Test and Prototype Monitoring Result Analysis of Three Gorges Vertical Ship Lift

LI Hongxia1, ZHANG Hao2, GENG Jun3, ZHANG Wensheng4

(1. Gezhouba Surveying and Mapping Geographic Information Technology Co., Ltd., Yichang 443133, Hubei, China;2. School of Communication, Beijing University of Posts and Telecommunications, Beijing 100876, China;3. Operation and Management Bureau of the Three Gorges Project of China Three Gorges Corporation, Yichang 443133,Hubei, China; 4. Yangtze River Survey Planning and Design Research Institute, Wuhan 430010, Hubei, China)

The instruments installing in the construction of Three Gorges ship lift are used to carry out synchronous and real-time prototype test, and the monitoring data are compared with the results during the construction period. The independent prototype loading test data are obtained and the deformation laws of high and thin pillar under the action of long cycle temperature load and daily temperature difference are understood. The monitoring results show that the stress change of main bearing steel bar of pillar is within 10 MPa before and after the test, the joint opening of Phase I and II concrete of counterbalance guide is stable and the working elasticity of ship lift is in good condition. As the influencing of heat radiation and conduction medium, slight temperature deformation still exists on the same side of sunshine and some parts. So for local high precision components, the impact cannot be ignored．

vertical ship lift; loading test; prototype monitoring; result analysis; Three Gorges Hydropower Station

2016- 07- 16

李紅霞(1971—),女,湖北麻城人,高級(jí)工程師,主要從事水利水電工程施工、科研和管理等工作．

U642

A

0559- 9342(2017)03- 0081- 03