偏壓固結(jié)軟黏土循環(huán)特性試驗(yàn)研究

王元戰(zhàn)，薛 寒，胡珅榕，吳林鍵

(1.天津大學(xué)水利工程仿真與安全國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，天津300072；2.中交第一航務(wù)工程勘察設(shè)計(jì)院有限公司，天津300222)

水工結(jié)構(gòu)及檢測(cè)評(píng)估

偏壓固結(jié)軟黏土循環(huán)特性試驗(yàn)研究

王元戰(zhàn)1，薛 寒1，胡珅榕2，吳林鍵1

(1.天津大學(xué)水利工程仿真與安全國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，天津300072；2.中交第一航務(wù)工程勘察設(shè)計(jì)院有限公司，天津300222)

關(guān)于軟黏土循環(huán)強(qiáng)度弱化的研究已經(jīng)有了很多成果。然而在工程上為了削弱循環(huán)荷載對(duì)土體的影響，一般會(huì)采取打塑料排水板、堆載預(yù)壓等軟基處理手段來(lái)提高土體強(qiáng)度，從而減弱循環(huán)荷載對(duì)土體的弱化作用。以煙臺(tái)港原狀淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土為研究對(duì)象，通過(guò)室內(nèi)動(dòng)三軸試驗(yàn)，探究土體在靜偏應(yīng)力固結(jié)后累積孔壓的發(fā)展規(guī)律和循環(huán)強(qiáng)度的弱化規(guī)律。根據(jù)孔壓數(shù)據(jù)擬合出軟黏土的孔壓模型，再利用等效超固結(jié)比理論將孔壓模型與強(qiáng)度弱化規(guī)律相結(jié)合，得到了適用于偏壓固結(jié)之后整個(gè)動(dòng)態(tài)循環(huán)過(guò)程的強(qiáng)度變化公式。

偏壓固結(jié)；循環(huán)荷載；孔壓模型；強(qiáng)度特性

近年來(lái)軟黏土循環(huán)強(qiáng)度弱化問(wèn)題越來(lái)越得到工程設(shè)計(jì)者的關(guān)注，在設(shè)計(jì)和施工過(guò)程中往往也會(huì)采用打塑料排水板、堆載預(yù)壓等軟基處理手段。因此，研究偏壓固結(jié)對(duì)土體循環(huán)強(qiáng)度弱化的影響是非常必要的。

在累積孔壓發(fā)展的相關(guān)研究中，Li L L等[1]研究了軟黏土K0固結(jié)情況下累積孔壓隨循環(huán)次數(shù)的變化情況；Matasovic等[2]開(kāi)展了全面的動(dòng)三軸試驗(yàn)并對(duì)結(jié)果進(jìn)行整理分析，在控制動(dòng)力循環(huán)過(guò)程中剪應(yīng)變幅值相等的條件下，提出弱化系數(shù)δ的概念，并由此歸納出累積孔壓與弱化系數(shù)的函數(shù)關(guān)系；沈揚(yáng)等[3]提出對(duì)于高密實(shí)度粉土，固結(jié)應(yīng)力比決定著孔壓的發(fā)展情況；吳明戰(zhàn)等[4]、周建等[5]和章克凌、陶振宇等[6]也都提出了累積孔壓的發(fā)展模型，后文重點(diǎn)介紹。

在循環(huán)后的不排水強(qiáng)度弱化的研究中，Hyodo等[7]指出軟黏土在所受循環(huán)動(dòng)應(yīng)力幅值遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于其抗剪強(qiáng)度的情況下，增加循環(huán)次數(shù)也有可能發(fā)生破壞；Li L L等[1]提出循環(huán)后不排水剪切強(qiáng)度取決于孔壓和應(yīng)變的累積情況；Matsui等[8]提出在循環(huán)荷載作用下軟黏土的變形模量、抗剪強(qiáng)度的折減速率隨著土體累積塑性應(yīng)變的增大而增大；Yasuhara等[9]結(jié)合大量的試驗(yàn)數(shù)據(jù)，利用等效超固結(jié)理論描述出循環(huán)荷載下軟黏土的不排水抗剪強(qiáng)度關(guān)于累積孔壓值的變化規(guī)律；王元戰(zhàn)、楊攀博等[10]系統(tǒng)分析了循環(huán)荷載下軟黏土強(qiáng)度弱化程度與固結(jié)圍壓、不固結(jié)的靜偏應(yīng)力、動(dòng)應(yīng)力、荷載循環(huán)次數(shù)等因素之間的關(guān)系。

以往針對(duì)軟土循環(huán)弱化的試驗(yàn)研究，大多數(shù)考慮的都是等壓固結(jié)的情況，少數(shù)考慮到靜偏應(yīng)力這一影響因素的研究也是針對(duì)于偏壓不固結(jié)的情況。以往提出的強(qiáng)度弱化模型大部分只是停留在擬靜力階段，少數(shù)考慮土體指標(biāo)動(dòng)態(tài)變化的動(dòng)力模型也只是涉及靜偏應(yīng)力不固結(jié)的情況。

本文考慮偏壓固結(jié)對(duì)土體循環(huán)強(qiáng)度的影響，針對(duì)煙臺(tái)港原狀土開(kāi)展動(dòng)三軸試驗(yàn)，利用等效超固結(jié)比理論將試驗(yàn)得出的孔壓規(guī)律與強(qiáng)度規(guī)律相結(jié)合，提出適用于整個(gè)加載過(guò)程的強(qiáng)度變化模型。

1 試驗(yàn)方案

本文選取煙臺(tái)港西港區(qū)的原狀土為試驗(yàn)土樣，所取土樣的土質(zhì)均為淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土，采樣深度為泥面線下2～5.5 m。土體的基本力學(xué)物理指標(biāo)如下：天然含水率37.18%，天然容重18.68 kN/m3，比重2.68，塑限17.41%，液限32.98%。采用WG型單杠桿固結(jié)儀測(cè)得該軟黏土的壓縮指數(shù)Cc為0.205，回彈指數(shù)Cs為0.035。本文采用GDS動(dòng)三軸儀器進(jìn)行試驗(yàn)，具有功能強(qiáng)大、實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)準(zhǔn)確性高、運(yùn)行穩(wěn)定、操作簡(jiǎn)單等優(yōu)點(diǎn)。下面介紹動(dòng)三軸試驗(yàn)的操作過(guò)程。

遵照《土工試驗(yàn)規(guī)程》的流程，用鋼絲鋸、切土刀把取土器中的原狀土樣削成高80 mm，直徑39.1 mm的標(biāo)準(zhǔn)圓柱形試樣。采用抽氣飽和法，當(dāng)飽和度達(dá)到95%以上時(shí)，試樣還需連續(xù)抽氣2 h。將試樣在儀器上小心安裝后，首先向土樣施加圍壓σc，然后打開(kāi)排水閥，保持排水閥打開(kāi)狀態(tài)繼續(xù)施加靜偏應(yīng)力σj，然后關(guān)閉排水閥，施加循環(huán)動(dòng)應(yīng)力σd，試驗(yàn)循環(huán)動(dòng)應(yīng)力波形采用正弦波，循環(huán)周期采用煙臺(tái)港區(qū)實(shí)測(cè)的波浪周期，即為8 s，循環(huán)動(dòng)應(yīng)力結(jié)束之后，繼續(xù)關(guān)閉排水閥，并且不斷向試樣頂部施加荷載，即不排水剪切。當(dāng)試樣的總應(yīng)變達(dá)到15%時(shí)視為土體發(fā)生剪切破壞，這時(shí)候所測(cè)得土體的強(qiáng)度就是土體在循環(huán)之后的不排水抗剪強(qiáng)度。試驗(yàn)加載過(guò)程圖如圖1所示。在試驗(yàn)中偏壓固結(jié)過(guò)程是模擬實(shí)際工程中打塑料排水板、堆載預(yù)壓等軟基處理過(guò)程。

整個(gè)試驗(yàn)方案如表1所示，共進(jìn)行5組試驗(yàn),1為靜三軸試驗(yàn)，2、3、4、5為動(dòng)三軸試驗(yàn)。其中，固結(jié)靜偏應(yīng)力比h=σj/σc、循環(huán)動(dòng)應(yīng)力比r=σd/σc。

圖1 加載過(guò)程圖Fig.1 Loading process diagram

表1 試驗(yàn)方案Tab.1 Test scheme

2 固結(jié)圍壓的影響

由于先期固結(jié)壓力的范圍為20～50 kPa，所以本文動(dòng)三軸試驗(yàn)中所選取的圍壓值為20 kPa、35 kPa以及50 kPa三種。同時(shí)本文為了便于應(yīng)用，將累計(jì)孔壓進(jìn)行歸一化處理。圖2為歸一化的動(dòng)三軸累積孔壓關(guān)于循環(huán)次數(shù)的發(fā)展曲線，圖3為歸一化的動(dòng)三軸應(yīng)力-應(yīng)變曲線。

從圖可得，在選定的圍壓范圍之內(nèi)，當(dāng)動(dòng)應(yīng)力比一定的情況下，土體的歸一化的累積孔壓隨循環(huán)次數(shù)的發(fā)展規(guī)律基本相同，在起始階段累積孔壓的增長(zhǎng)速度很快，最后共同趨于一個(gè)穩(wěn)定值。歸一化的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線也基本一致。這也和霍海峰[11]的試驗(yàn)結(jié)果相同。因此可以得出結(jié)論，在本文所研究的煙臺(tái)港軟土層2～5.5 m深度范圍內(nèi)，不同的圍壓值不會(huì)對(duì)歸一化的累積孔壓產(chǎn)生明顯的影響。所以，在試驗(yàn)方案設(shè)計(jì)中，本文圍壓都是采用取值范圍的中間值35 kPa，以此作為進(jìn)一步研究土體循環(huán)特性規(guī)律的基礎(chǔ)。

3 動(dòng)三軸試驗(yàn)結(jié)果分析

3.1 孔壓規(guī)律

從圖4可得，當(dāng)圍壓、動(dòng)應(yīng)力比相同時(shí)，固結(jié)靜偏應(yīng)力比越大，累積孔壓最后達(dá)到的穩(wěn)定值越低。所以，適當(dāng)提高固結(jié)靜偏應(yīng)力可以提高地基承載力，增強(qiáng)結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。

從圖5可得，當(dāng)圍壓、固結(jié)靜偏應(yīng)力比相同時(shí)，動(dòng)應(yīng)力比越大，初始階段累積孔壓的增長(zhǎng)速度越快，累積孔壓最后達(dá)到的穩(wěn)定值越高。所以，較大的動(dòng)應(yīng)力會(huì)使土體中的累積孔壓增長(zhǎng)較多，從而導(dǎo)致土體中有效應(yīng)力的降低，影響結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性。

圖2 r=0.4，h=0，不同圍壓下歸一化的動(dòng)三軸累積孔壓關(guān)于循環(huán)次數(shù)的發(fā)展曲線Fig.2 Curves of normalized dynamic triaxial pore pressure and cyclic times under different confining stress when r is 0.4 and h is 0

圖3 r=0.4，h=0，不同圍壓下歸一化動(dòng)三軸應(yīng)力-應(yīng)變的關(guān)系曲線Fig.3 Curves of normalized dynamic triaxial stress and strain under different confining stress when r is 0.4，h is 0

圖4 r=0.4，不同固結(jié)靜偏應(yīng)力比下歸一化累積孔壓關(guān)于循環(huán)次數(shù)的發(fā)展曲線Fig.4 Curves of normalized accumulated pore pressure and cyclic times under different consolidated deviator stress ratios whenris 0.4

圖5 h=0.8，不同動(dòng)應(yīng)力比下歸一化累積孔壓關(guān)于循環(huán)次數(shù)的發(fā)展曲線Fig.5 Curves of normalized accumulated pore pressure and cyclic times under different dynamic stress ratios whenhis 0.8

3.2 累積孔壓模型的選擇

現(xiàn)有的累積孔壓模型的研究中，大多是關(guān)于砂土的累積孔壓發(fā)展模型。由于軟粘土的物理力學(xué)性質(zhì)復(fù)雜，影響孔壓發(fā)展的因素較多，因此，不同學(xué)者所得出的累積孔壓發(fā)展模型差異也較大，下面選取一些代表性的累積孔壓的發(fā)展模型進(jìn)行介紹。Matasovic[2]模型研究的是累積孔壓隨循環(huán)剪應(yīng)力的發(fā)展規(guī)律，但是應(yīng)用該模型還存在一個(gè)前提條件，即每次動(dòng)力循環(huán)中的剪應(yīng)變必須相同。吳明戰(zhàn)模型[4]、周建模型[5]、章克凌模型[6]則都從累積孔壓隨動(dòng)力荷載循環(huán)次數(shù)的發(fā)展規(guī)律進(jìn)行研究，因?yàn)楹奢d循環(huán)次數(shù)可以準(zhǔn)確、直觀且簡(jiǎn)便地測(cè)量統(tǒng)計(jì)，所以這種方法在實(shí)際工程中適用性更強(qiáng)。

吳明戰(zhàn)等[4]提出的孔壓模型是指數(shù)形式，如式（1）；周建等[5]提出的孔壓模型是對(duì)數(shù)形式，如式（2）；章克凌、陶振宇等[6]提出的孔壓模型是雙曲形式，如式（3）。

式中：a、b、J、K為試驗(yàn)數(shù)據(jù)擬合參數(shù)。

本文對(duì)動(dòng)三軸試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行初步擬合之后，發(fā)現(xiàn)雙曲模型對(duì)于本文研究土體的累積孔壓發(fā)展規(guī)律擬合更好。本文選擇章克凌的雙曲型模型對(duì)孔壓規(guī)律進(jìn)行量化研究。該模型中考慮的影響因素有固結(jié)圍壓、循環(huán)動(dòng)應(yīng)力、循環(huán)次數(shù)，但是并未考慮固結(jié)靜偏應(yīng)力的影響。而在實(shí)際工程中，在采取軟基處理的措施后，地基上部結(jié)構(gòu)引起的靜偏應(yīng)力對(duì)土體會(huì)產(chǎn)生偏壓固結(jié)的效果，對(duì)于土體動(dòng)力特性的影響不可忽略。因此，本文提出綜合考慮固結(jié)圍壓、固結(jié)靜偏應(yīng)力、循環(huán)動(dòng)應(yīng)力、循環(huán)次數(shù)等影響因素的雙曲型模型。

3.3 孔壓公式擬合

將動(dòng)三軸試驗(yàn)數(shù)據(jù)代入式（3），進(jìn)行擬合，分別得出各工況下的參數(shù)擬合值，以及相關(guān)系數(shù)，如表2所示。

a值反映的是曲線的最終穩(wěn)定值，a值隨著固結(jié)靜偏應(yīng)力比h的增大而增大，也就是說(shuō)，當(dāng)固結(jié)靜偏應(yīng)力越大的時(shí)候，累積孔壓的最終穩(wěn)定值越低；a值隨著循環(huán)動(dòng)應(yīng)力比r的增大而減小，也就是說(shuō)，當(dāng)循環(huán)動(dòng)應(yīng)力越大的時(shí)候，累積孔壓的最終穩(wěn)定值是越大的。對(duì)a值進(jìn)行公式擬合，結(jié)果如式（4）所示，R2=0.996 6，擬合效果很好。

b值表示的是累積孔壓的初始增長(zhǎng)速率。不同的固結(jié)靜偏應(yīng)力比h下，b值基本相同，也就是說(shuō)，不同的固結(jié)靜偏應(yīng)力下，累積孔壓的初始增長(zhǎng)速率基本相同；b值隨著循環(huán)動(dòng)應(yīng)力比r增大而減小，也就是說(shuō)，循環(huán)動(dòng)應(yīng)力越大的時(shí)候，累積孔壓的初始增長(zhǎng)越快，曲線越陡。試驗(yàn)數(shù)據(jù)的這一擬合結(jié)果是符合土體中的實(shí)際情況的。進(jìn)一步對(duì)b值進(jìn)行公式擬合，結(jié)果如式（5）所示，R2=0.991 3，擬合效果很好。

將式（4）、式（5）代入式（3），即可得到綜合考慮固結(jié)圍壓、固結(jié)靜偏應(yīng)力、循環(huán)動(dòng)應(yīng)力、循環(huán)次數(shù)等影響因素的累積孔壓雙曲型模型，如式（6）所示。

利用該模型對(duì)動(dòng)三軸試驗(yàn)的各工況進(jìn)行計(jì)算，并將擬合值與實(shí)測(cè)值進(jìn)行對(duì)比，如圖6所示，R2=0.995 3，可以看出擬合效果非常好。

表2 擬合參數(shù)表Tab.2 The list of fitting parameters

圖6 實(shí)測(cè)孔壓與孔壓擬合曲線對(duì)比Fig.6 Practical testing versus fitting curves of pore pressure

3.4 循環(huán)后不排水抗剪強(qiáng)度

軟黏土在經(jīng)過(guò)偏壓固結(jié)之后，緊接著承受循環(huán)荷載的作用，其不排水抗剪強(qiáng)度會(huì)在偏壓固結(jié)后不排水抗剪強(qiáng)度(Cu)1的基礎(chǔ)上有所衰減，將其定義為(Cu)cy，即循環(huán)加載后的強(qiáng)度。土體不排水抗剪強(qiáng)度的折減系數(shù)β=(Cu)cy/(Cu)1。(Cu)1由靜三軸試驗(yàn)得出，(Cu)cy由動(dòng)三軸試驗(yàn)得出。

由圖7可知，當(dāng)固結(jié)圍壓和循環(huán)動(dòng)應(yīng)力比相同時(shí)，固結(jié)靜偏應(yīng)力比越大，土體的強(qiáng)度越高。因此，適當(dāng)增大固結(jié)靜偏應(yīng)力有利于提高地基土體的承載力。

圖7 r=0.4，不同固結(jié)靜偏應(yīng)力比下應(yīng)力-應(yīng)變的關(guān)系曲線Fig.7 Curves of stress?strain under different consolidated deviator stress ratios when r is 0.4

由圖8可知，當(dāng)固結(jié)圍壓和固結(jié)靜偏應(yīng)力比相同時(shí)，循環(huán)動(dòng)應(yīng)力比越大，土體的強(qiáng)度越低。因此，較大的循環(huán)動(dòng)應(yīng)力將減弱地基土體的承載力。

3.5 強(qiáng)度弱化模型的選擇

Yasuhara等[9]借鑒前人Mayne的研究成果基礎(chǔ)上進(jìn)一步深入研究，將循環(huán)弱化的等效超固結(jié)現(xiàn)象與超固結(jié)現(xiàn)象聯(lián)系起來(lái)，將超固結(jié)比公式應(yīng)用到等效超固結(jié)現(xiàn)象中，通過(guò)一系列的理論推導(dǎo)，得出等效超固結(jié)比公式。

圖8 h=0.8，不同動(dòng)應(yīng)力比下應(yīng)力-應(yīng)變的關(guān)系曲線Fig.8 Curves of stress?strain under different dynamic stress ratios when h is 0.8

式中：（Cu）cy為循環(huán)弱化后的抗剪強(qiáng)度，（Cu）NC為正常固結(jié)后的抗剪強(qiáng)度，Cs和Cc分別為土體的回彈指數(shù)及壓縮指數(shù)，u為累積孔壓，σc為固結(jié)圍壓。

針對(duì)動(dòng)三軸試驗(yàn)結(jié)果，對(duì)Yasuhara的等效超固結(jié)比模型進(jìn)行如下的兩點(diǎn)改進(jìn)：

（1）Yasuhara對(duì)等效超固結(jié)比模型進(jìn)行分析研究的時(shí)候，只考慮了循環(huán)動(dòng)應(yīng)力的影響，而本文的試驗(yàn)還增加了對(duì)固結(jié)靜偏應(yīng)力影響的研究，土體是在偏壓固結(jié)下提升后強(qiáng)度的基礎(chǔ)上發(fā)生循環(huán)弱化，因此，模型公式中的（Cu）NC應(yīng)該換成（Cu）1，下文對(duì)試驗(yàn)參數(shù)進(jìn)行擬合的時(shí)候，也要同時(shí)兼顧到固結(jié)靜偏應(yīng)力和循環(huán)動(dòng)應(yīng)力的影響；

（2）Yasuhara提出的等效超固結(jié)比模型中，累積孔壓u是循環(huán)結(jié)束之后的孔壓值，因此該模型反映的也只是循環(huán)結(jié)束之后的最終的土體抗剪強(qiáng)度的弱化程度，本文已經(jīng)提出了累積孔壓u隨循環(huán)次數(shù)的增加而逐漸上升的動(dòng)態(tài)變化模型，從而得到循環(huán)加載過(guò)程中軟黏土的抗剪強(qiáng)度隨循環(huán)次數(shù)的增加而逐漸弱化的動(dòng)態(tài)變化過(guò)程。

基于以上兩點(diǎn)，改進(jìn)的強(qiáng)度弱化模型如式（8）所示。

式中：u′為歸一化累積孔壓的動(dòng)態(tài)變量，用式（6）代入；Λ為與固結(jié)靜偏應(yīng)力水平、循環(huán)動(dòng)應(yīng)力水平都相關(guān)的試驗(yàn)擬合參數(shù)。

3.6 強(qiáng)度弱化模型的擬合

改進(jìn)后的強(qiáng)度弱化模型中，只有Λ這一個(gè)擬合參數(shù)。將動(dòng)三軸試驗(yàn)數(shù)據(jù)代入式（8），分別擬合出各工況下的參數(shù)值，如表3所示。

對(duì)擬合參數(shù)Λ分析可知，Λ值的總體變化趨勢(shì)是隨著固結(jié)靜偏應(yīng)力比h的增大而略有減小，隨著循環(huán)動(dòng)應(yīng)力比r的增大而增大。進(jìn)一步對(duì)Λ值進(jìn)行公式擬合，結(jié)果如式（9）所示，R2=0.989 9，擬合效果很好。

表3 強(qiáng)度折減統(tǒng)計(jì)表Tab.3 The list of strength reduction

將式（9）和式（6）同時(shí)代入式（8），即可得到綜合考慮固結(jié)圍壓、固結(jié)靜偏應(yīng)力、循環(huán)動(dòng)應(yīng)力、循環(huán)次數(shù)等影響因素的強(qiáng)度弱化模型，如式（10）所示。

圖9 強(qiáng)度擬合曲線與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)比Fig.9 Fitting curves of strength versus practical testing curves

利用該模型對(duì)動(dòng)三軸試驗(yàn)的各工況進(jìn)行計(jì)算，并將擬合值與實(shí)測(cè)值進(jìn)行對(duì)比，如圖9所示，R2=0.997 9，可以看出擬合效果非常好。

4 結(jié)論

本文通過(guò)動(dòng)三軸試驗(yàn)對(duì)軟黏土循環(huán)特性進(jìn)行研究，得出主要結(jié)論如下：

（1）在本文所研究的軟土層深度范圍（2～5.5 m）內(nèi)，圍壓對(duì)歸一化的累積孔壓發(fā)展規(guī)律以及歸一化的動(dòng)三軸應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系曲線基本不產(chǎn)生影響。

（2）當(dāng)圍壓和循環(huán)動(dòng)應(yīng)力比相同時(shí)，固結(jié)靜偏應(yīng)力比越大，孔壓在循環(huán)初期的初始增速越慢，循環(huán)后期所達(dá)到的最終穩(wěn)定值也越低；當(dāng)圍壓和固結(jié)靜偏應(yīng)力都相同時(shí)，循環(huán)動(dòng)應(yīng)力比越大，累積孔壓在循環(huán)初期的初始增速越快，循環(huán)后期所達(dá)到的最終穩(wěn)定值也越高。

（3）固結(jié)靜偏應(yīng)力對(duì)循環(huán)荷載作用下的土體起到抑制循環(huán)弱化的作用。固結(jié)靜偏應(yīng)力比越大，強(qiáng)度折減越不明顯；循環(huán)動(dòng)應(yīng)力比越大，強(qiáng)度折減越明顯。

（4）采用等效超固結(jié)比理論將孔壓與強(qiáng)度的規(guī)律綜合在一起考慮，得到了適用于整個(gè)循環(huán)過(guò)程的強(qiáng)度折減弱化公式，擬合之后與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)有很好的適應(yīng)性。

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Experimental study on cyclic character of soft clay under anisotropic consolidation

WANG Yuan?zhan1,XUE Han1,HU Shen?rong2,WU Lin?jian1
（1.State Key Laboratory of Hydraulic Engineering Simulation and Safety,Tianjin University,Tianjin 300072, China;2.CCCC First Harbor Consultants Co.,Ltd.,Tianjin 300222,China）

The researches on cyclic strength weakening of soft clay have achieved a lot.However,in order to weaken the effect of cyclic loading on the soil,in engineering it usually takes plastic drainage plate and preloading as soft foundation treatment methods to improve the soil strength,and then to weaken the effect of cyclic loading on the soil.By means of performing the cyclic triaxial test on the muddy clay taken from Yantai littoral zone,pore water pressure variation and cyclic strength weakening of clay have been studied.According to the laws of the develop?ment of pore pressure,a calculation model for pore pressure was proposed.In addition,by using the theory of quasi?overconsolidation and combining the pore pressure model and the laws of strength,a formula of strength changing which is dynamic in the process was put forward.

anisotropic consolidation;cyclic loading;pore pressure model;strength character

TU 43

A

1005-8443（2017）02-0162-06

2016-10-25；

2016-11-28

國(guó)家自然科學(xué)基金（51279128）；國(guó)家自然科學(xué)基金創(chuàng)新研究群體科學(xué)基金（51321065）；交通運(yùn)輸部交通建設(shè)科技項(xiàng)（2014328224040）

王元戰(zhàn)（1958-），男，天津人，教授，博導(dǎo)，主要從事港口海岸與近海結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)理論和方法、土與結(jié)構(gòu)相互作用、結(jié)構(gòu)振動(dòng)分析理論和方法等方面的研究。

Biography：WANG Yuan?zhan（1958-），male，professor.