孔隙液體對(duì)透明土滲透特性影響對(duì)比試驗(yàn)

孔綱強(qiáng)，孫學(xué)謹(jǐn)，劉漢龍，2，傅鈞義，王成青

（1.河海大學(xué) 巖土力學(xué)與堤壩工程教育部重點(diǎn)試驗(yàn)室，江蘇 南京 210098；2.重慶大學(xué) 山地城鎮(zhèn)建設(shè)與新技術(shù)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，重慶 400450）

1 研究背景

人工合成透明土材料由透明固體顆粒及與其折射率一致的孔隙液體制配而成，以模擬天然飽和土體［1］。目前其國(guó)內(nèi)外最常用的固體顆粒材料為熔融石英砂，孔隙液體有混合油、溴化鈣溶液及蔗糖溶液等［2］。針對(duì)熔融石英砂制配成的透明土材料基本特性研究，Ezzein等［3］開(kāi)展了熔融石英砂和混合油制配而成的透明土試樣的基本物理力學(xué)特性試驗(yàn)，測(cè)得了其強(qiáng)度特性及壓縮特性等；筆者等開(kāi)展了不同孔隙液體影響下，透明土試樣的強(qiáng)度特性［4］、壓縮特性［5］的差異比較及其與天然土體的相似性研究，以及不同孔隙液體折射率試驗(yàn)［6］。不同學(xué)者采用不同的孔隙液體材料制配成透明土試樣并開(kāi)展相關(guān)研究，但是透明土試樣之間的差異性缺少有效的比對(duì)，一定程度上限制了該項(xiàng)技術(shù)的普適性。然而，目前對(duì)于透明土的滲透特性的研究卻相對(duì)較少，尤其是針對(duì)不同孔隙液體條件下透明土試樣的滲透特性研究則相對(duì)更少。土體滲透特性是巖土工程研究的關(guān)鍵問(wèn)題之一，其演化特性對(duì)土體強(qiáng)度與變形發(fā)揮著關(guān)鍵作用，與工程安全問(wèn)題有密切關(guān)系［7］。因此，針對(duì)透明土滲透特性分析是非常有必要的。

近年來(lái)，在透明土試驗(yàn)技術(shù)應(yīng)用方面，基于熔融石英砂制配成的透明土材料，相關(guān)工程技術(shù)人員著重開(kāi)展了沉樁貫入［8］、隧道開(kāi)挖［9］以及錨桿貫入［10］過(guò)程中土體內(nèi)部位移場(chǎng)研究。Bathurst等［11］開(kāi)展了土工格柵與土相互作用問(wèn)題的試驗(yàn)研究，Ahmed等［12］開(kāi)展了隧道開(kāi)挖過(guò)程中土體變形問(wèn)題的試驗(yàn)研究，曹兆虎等［13］開(kāi)展了沉樁過(guò)程中擠土效應(yīng)問(wèn)題的試驗(yàn)研究，齊昌廣等［14］開(kāi)展了超長(zhǎng)樁屈曲變形問(wèn)題的試驗(yàn)研究，筆者開(kāi)展了復(fù)雜荷載形式下異形樁-土相互作用問(wèn)題的試驗(yàn)研究［15］。然而，已有研究中多針對(duì)土體內(nèi)部位移場(chǎng)規(guī)律開(kāi)展應(yīng)用研究，對(duì)于透明土材料在土體內(nèi)部滲流場(chǎng)等方面的應(yīng)用研究卻相對(duì)較少。

透明土材料可以作為土體內(nèi)部滲透場(chǎng)可視化研究的重要手段之一，然而模擬結(jié)果的可靠性很大程度上，依賴于透明土材料的滲透特性與天然土體滲透特性之間的相似性。本文針對(duì)由熔融石英砂制配成的透明土材料的滲透特性開(kāi)展系統(tǒng)研究，以期為依托透明土材料開(kāi)展土體內(nèi)部滲透場(chǎng)模型試驗(yàn)研究提供技術(shù)支撐。首先，開(kāi)展透明土試樣常水頭滲透試驗(yàn)；采用與透明土內(nèi)孔隙液體一致的液體進(jìn)行滲透，測(cè)得透明土在不同孔隙液體及不同粒徑、不同密實(shí)度情況下的滲透率，并與福建標(biāo)準(zhǔn)砂進(jìn)行對(duì)比分析。由于基于透明土材料進(jìn)行土體滲流場(chǎng)等相關(guān)研究時(shí)，往往滲透液體與制配透明土的孔隙液體性質(zhì)不同，本文還進(jìn)行了一組滲透液體為水的滲透試驗(yàn)，測(cè)得水在不同孔隙液體制配成的透明土中的滲透過(guò)程。利用電滲法對(duì)3種透明土試樣內(nèi)部滲流場(chǎng)的影響規(guī)律進(jìn)行進(jìn)一步對(duì)比分析，探討孔隙液體對(duì)滲透特性的影響。

2 試驗(yàn)概況

本文試驗(yàn)采用熔融石英砂（折射率為1.4585）模擬“土”顆粒，分別選擇3種典型液體（混合油、溴化鈣溶液、蔗糖溶液）作為孔隙液體；孔隙液體的折射率調(diào)配至與“土”顆粒折射率一致，均為1.4585。首先針對(duì)3種典型液體制配成的透明土試樣的滲透特性進(jìn)行系統(tǒng)測(cè)試，同時(shí)開(kāi)展福建標(biāo)準(zhǔn)砂的常水頭滲透試驗(yàn)作為對(duì)比分析；然后對(duì)其進(jìn)行電滲模型試驗(yàn)，著重對(duì)比分析孔隙液體種類對(duì)土體內(nèi)部滲透場(chǎng)的影響規(guī)律。

2.1 透明土試樣制配及福建標(biāo)準(zhǔn)砂 熔融石英砂及福建標(biāo)準(zhǔn)砂顆分試驗(yàn)結(jié)果如圖1所示?；诒戎仄糠?，測(cè)得熔融石英砂的平均比重約為2.14，約為福建標(biāo)準(zhǔn)砂比重（2.65［16］）的80.8%?；诼┒贩ê驼駬舴?，分別測(cè)得的最小與最大干密度值如表1所示。

表1 固體顆粒最大、最小孔隙比

2.2 滲透試驗(yàn)裝置 參照《土工試驗(yàn)規(guī)程》［16］要求測(cè)定土體滲透性能，常水頭試驗(yàn)通常使用TST-70型滲透儀，其中封底圓筒的橫截面內(nèi)徑尺寸為9.44 cm（內(nèi)截面積A=70 cm2），設(shè)備總高40 cm，底部金屬板孔以上為32 cm。裝置一側(cè)設(shè)置有3個(gè)測(cè)壓管，用于測(cè)定滲流至不同位置處的水頭，測(cè)壓管相鄰中心距L=10 cm。

與天然飽和土體不同，制配透明土所采用的孔隙液體與天然土體中的孔隙水不同。因此，通過(guò)在TST-70型滲透儀上方接入裝有制配透明土的孔隙液體的容器作常水頭，如圖2所示。

圖1 顆粒分析試驗(yàn)曲線

圖2 常水頭試驗(yàn)裝置

2.3 電滲模型試驗(yàn)裝置與步驟 電滲模型試驗(yàn)裝置，由阻尼式隔振光學(xué)平臺(tái)、直流電源、電極、CCD相機(jī)及計(jì)算機(jī)（包括CCD相機(jī)自帶控制軟件MV-capture和PIV圖像后處理軟件）等部分組成。直流電源為深圳兆信RXN-605D可調(diào)直流電源，可調(diào)輸出電壓為0～60 V，可調(diào)輸出電流為0～5 A，電極為兩根銅管。模型槽內(nèi)試樣尺寸為400 mm×30 mm×55 mm（長(zhǎng)×寬×高）［17］。

電滲法透明土模型試驗(yàn)按以下步驟進(jìn)行：（1）試樣制配和儀器檢查。選用0.5～1.0 mm粒徑的熔融石英砂，根據(jù)試樣的設(shè)計(jì)密實(shí)度和體積，稱出熔融石英砂質(zhì)量。配制相同折射率的混合油、溴化鈣溶液及蔗糖溶液等3種典型孔隙液體。配制并稱取1 mol/L濃度的氯化鈣（CaCl2）溶液。檢查模型槽和電源：檢查模型槽四周是否漏水，檢查電源是否正常工作，電壓電流顯示是否正常。（2）分層裝樣。先在模型槽里倒入孔隙液體，然后將熔融石英砂分層緩慢傾倒入孔隙液體中，并用玻璃棒不斷攪拌，保持液體水平面略高于熔融石英砂顆粒表面。如此分批分層裝樣，并用木錘壓實(shí)，確保密實(shí)度；試樣相對(duì)密實(shí)度約為30%。（3）進(jìn)行電滲并拍照記錄。在土樣兩端位置處插入銅電極，并接到直流電源上（電源正極的為陽(yáng)極，負(fù)極為陰極）。從陽(yáng)極銅管處通入氯化鈣溶液200 ml，而后打開(kāi)電源開(kāi)關(guān)，調(diào)節(jié)電壓，此時(shí)土樣中開(kāi)始通電，進(jìn)行電滲，同時(shí)用CCD相機(jī)連通電腦用MV-capture軟件從試樣正前方和上方進(jìn)行拍攝，每隔5 s拍攝一次。（4）數(shù)據(jù)圖像處理。滲流過(guò)程透明度發(fā)生變化，用CCD相機(jī)進(jìn)行拍攝，然后用PIV View2軟件對(duì)CCD相機(jī)所拍攝的照片進(jìn)行處理，分析探討不同孔隙液體對(duì)土體電滲過(guò)程中滲流場(chǎng)的影響規(guī)律。

2.4 試驗(yàn)方案與工況設(shè)計(jì) 針對(duì)不同孔隙液體、相對(duì)密實(shí)度及粒徑范圍的透明土試樣進(jìn)行常水頭滲透試驗(yàn)，測(cè)定其滲透系數(shù)，根據(jù)孔隙液體密度和黏滯性換算出試樣的滲透率，并與福建標(biāo)準(zhǔn)砂試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析。由于基于透明土材料進(jìn)行土體滲流場(chǎng)相關(guān)研究時(shí)，往往滲透液體與制配透明土的孔隙液體性質(zhì)不同，還增加了一組滲透液體為水的滲透試驗(yàn)，初步探討其在不同孔隙液體、相對(duì)密實(shí)度、及粒徑范圍的透明土試樣中的滲透過(guò)程。探討不同孔隙液體對(duì)透明土材料電滲模型試驗(yàn)過(guò)程中滲流場(chǎng)影響規(guī)律時(shí)，分別考慮了電壓、電滲時(shí)間等因素影響；電極間距均為40 cm，通電時(shí)間為2 h。滲透試驗(yàn)與電滲模型試驗(yàn)工況設(shè)計(jì)分別如表2、表3所示。

表2 滲透試驗(yàn)工況

表3 電滲模型試驗(yàn)滲流場(chǎng)對(duì)比分析工況

3 滲透試驗(yàn)結(jié)果與分析

3.1 孔隙液體對(duì)滲透特性的影響 滲透液體為水或者與孔隙液體一致情況下，不同孔隙液體制配成的透明土試樣滲透系數(shù)對(duì)比圖及滲出液體濃度（體積比）與時(shí)間關(guān)系曲線分別如圖3和圖4所示。

由圖3可見(jiàn)，混合油、溴化鈣溶液、蔗糖溶液和水等不同孔隙液體制配的透明土滲透系數(shù)有明顯區(qū)別，蔗糖溶液制配的透明土的滲透系數(shù)為2.42×10-4～4.66×10-3cm/s，混合油的1.05×10-3～1.75×10-2cm/s，溴化鈣溶液的滲透系數(shù)為1.93×10-3～7.33×10-2cm/s，且這3種孔隙液體在熔融石英砂中的滲透系數(shù)均比水在熔融石英砂中的滲透系數(shù)?。?.12×10-2～2.85×10-1cm/s）；這主要與孔隙液體的黏滯系數(shù)相關(guān)。常溫下蔗糖溶液、混合油、溴化鈣溶液和水的黏滯系數(shù)是依次減小的，溶液的黏滯系數(shù)越大，該溶液在土體中的滲透越慢。福建標(biāo)準(zhǔn)砂滲透系數(shù)為3.39×10-2cm/s，混合油、溴化鈣溶液制配成的透明土滲透系數(shù)與福建標(biāo)準(zhǔn)砂的滲透系數(shù)相對(duì)接近。根據(jù)滲透系數(shù)計(jì)算公式（1），可以換算出扣除流體密度和黏滯性影響的滲流率值K。

式中：k為滲透系數(shù)，m/s；K為固有滲透率，m2；ρ為流體密度，kg/m3；μ為流體黏滯系數(shù)，Pa·s；η為動(dòng)力黏滯系數(shù)，m2/s；g為重力加速度，9.8 m/s2。

由式（1）可得，蔗糖溶液配制的透明土試樣滲透率為2.74×10-7～5.28×10-6cm2，混合油制配的透明土試樣滲透率為2.98×10-7～4.96×10-6cm2，溴化鈣溶液配制的透明土試樣滲透率相對(duì)較小，為3.08×10-8～1.17×10-6cm2。水在熔融石英砂中的滲透率為1.14×10-7～2.91×10-6cm2，與蔗糖溶液、混合油等兩種透明土試樣滲透率值相近。

圖3 孔隙液體對(duì)滲透系數(shù)影響

圖4 滲出液體濃度（體積比）與時(shí)間關(guān)系曲線

同一種孔隙液體中0.075～1.0 mm的熔融石英砂滲透率最小，0.25～5.0 mm和0.5～1.0 mm兩個(gè)粒徑總體上滲透率相接近，這主要與粒徑大小和級(jí)配、孔隙比等有關(guān)，0.075～1.0 mm的熔融石英砂細(xì)粒含量較多，且孔隙比相對(duì)較小。文獻(xiàn)［18］研究結(jié)果表明，滲透率與顆粒級(jí)配特征值d20和曲率系數(shù)有關(guān)，分析計(jì)算0.25～5.0 mm和0.5～1.0 mm兩個(gè)粒徑的d20和曲率系數(shù)相近，所以其滲透率也相近。飽和福建標(biāo)準(zhǔn)砂的滲透系數(shù)（3.39×10-2cm/s）略大于水飽和0.075～1.0 mm的熔融石英砂（滲透系數(shù)為1.12×10-2cm/s），小于水飽和0.25～5.0 mm（滲透系數(shù)為2.55×10-1cm/s）與0.5～1.0 mm（滲透系數(shù)為2.85×10-1cm/s）的熔融石英砂試樣。

當(dāng)滲透液體為水時(shí)，不同孔隙液體制配的透明土試樣滲出液體濃度（體積比）隨時(shí)間變化的對(duì)比曲線如圖4所示。其中，蔗糖溶液和溴化鈣溶液濃度變化通過(guò)阿貝折射儀測(cè)定其25℃下的折射率，然后根據(jù)文獻(xiàn)［4］的孔隙液體折射率與濃度關(guān)系曲線，確定出溶液濃度；混合油由于與水不互溶，所以流出的溶液靜置一段時(shí)間之后會(huì)有明顯分層現(xiàn)象，混合油密度較小在上層，水密度較大在下層，用量筒測(cè)定其體積比；當(dāng)孔隙液體為蔗糖溶液或溴化鈣溶液時(shí)，通過(guò)測(cè)量滲流出來(lái)的溶液的濃度來(lái)計(jì)算滲流液體（水）與孔隙液體各自所占的比例。由圖4可見(jiàn)，0.25～5.0 mm和0.5～1.0 mm兩種粒徑材料，當(dāng)孔隙液體分別為溴化鈣溶液、混合油和蔗糖溶液時(shí)，滲出液體濃度（體積比）達(dá)到峰值的時(shí)間接近。但是，0.075～1.0 mm粒徑材料，當(dāng)孔隙液體分別為溴化鈣溶液、混合油時(shí)，滲出液體濃度（體積比）約在滲流30 min后達(dá)到峰值，而孔隙液體為蔗糖溶液時(shí)，蔗糖濃度呈現(xiàn)一直上升的趨勢(shì)。這應(yīng)該是由于蔗糖溶液黏度高，且0.075～1.0 mm粒徑滲透系數(shù)小，蔗糖溶液較難流出的原因。

3.2 相對(duì)密實(shí)度對(duì)滲透特性的影響 圖5是混合油制配的透明土試樣（0.075～1.0 mm、0.25～5.0 mm、0.5～1.0 mm）與福建標(biāo)準(zhǔn)砂水樣在兩種相對(duì)密實(shí)度下滲透系數(shù)對(duì)比圖。由圖5可見(jiàn)，相對(duì)密實(shí)度較大的透明土試樣，滲透系數(shù)小，即隨著干密度增大，滲透系數(shù)隨之減小，規(guī)律與福建標(biāo)準(zhǔn)砂一致。這主要是因?yàn)橥翗涌紫侗入S相對(duì)密實(shí)度增大而減小，這與文獻(xiàn)［18］研究結(jié)果相符：滲透系數(shù)因干密度的增大而減小。標(biāo)準(zhǔn)砂的滲透系數(shù)相比較透明土試樣要大，主要是因?yàn)槠錆B透液體是水，而水的黏滯性比混合油小，所以滲透系數(shù)大。

當(dāng)滲透液體與孔隙液體不一致時(shí)，混合油制配的不同密實(shí)度的0.5～1.0 mm的透明土試樣滲出液體體積比隨時(shí)間變化的對(duì)比曲線如圖6所示。由圖6可見(jiàn)，在3個(gè)不同的相對(duì)密實(shí)度下，均在開(kāi)始滲流的第8 min左右，滲流出的混合油比例達(dá)到峰值，說(shuō)明混合油基本滲透完了。

圖5 相對(duì)密實(shí)度對(duì)滲透系數(shù)影響

圖6 相對(duì)密實(shí)度對(duì)滲出液體體積比與時(shí)間關(guān)系影響曲線

3.3 粒徑對(duì)滲透特性的影響 當(dāng)滲透液體與孔隙液體不一致時(shí)，不同粒徑的透明土試樣滲出液體濃度（體積比）隨時(shí)間變化的對(duì)比曲線如圖7所示。由圖7可知，在相近的密實(shí)度下，0.25～5.0 mm的透明土試樣滲出液體濃度（體積比）最快達(dá)到峰值，約在滲流開(kāi)始5 min后；0.5～1.0 mm次之，約在滲流開(kāi)始10 min后，而0.075～1.0 mm粒徑的試樣在不同溶液中表現(xiàn)的滲透特性有很大的不同：孔隙液體為溴化鈣溶液或混合油時(shí)，在開(kāi)始滲流之后的30 min左右滲出液體濃度（體積比）達(dá)到了峰值，但是在蔗糖溶液中持續(xù)滲透2.5 h還未出現(xiàn)峰值，蔗糖濃度一直上升。這很大程度是因?yàn)?.075～1.0 mm粒徑滲透系數(shù)小，且蔗糖溶液黏度高，蔗糖溶液較難流出的原因。

圖7 粒徑對(duì)滲出液體濃度（體積比）與時(shí)間關(guān)系影響曲線

4 電滲模型試驗(yàn)結(jié)果與分析

4.1 孔隙液體對(duì)土體內(nèi)部滲流場(chǎng)的影響 由2.3節(jié)可知，對(duì)于0.5～1.0 mm粒徑的透明土試樣，約在滲透液體開(kāi)始滲透10 min后孔隙液體基本滲透完。因此，選取對(duì)混合油、溴化鈣溶液及蔗糖溶液制配的透明土試樣電滲10 min后液體滲流流速矢量圖和水平位移等值線圖進(jìn)行了分析，如圖8所示。由圖8可知，液體滲流從陽(yáng)極向陰極發(fā)生，且混合油、蔗糖溶液制配的透明土試樣中液體滲流流速較大，約達(dá)到0.3～0.4 mm/min，局部流速更大。溴化鈣溶液制配的透明土試樣中液體滲流流速較小。整體上，混合油、蔗糖溶液制配的透明土中液體滲流流速較大，溴化鈣溶液制配的透明土試樣中液體滲流流速較小，達(dá)到0.1～0.2 mm/min左右。這表明不同孔隙液體制配成的透明土試樣電滲法模型試驗(yàn)過(guò)程中，溴化鈣溶液制配的透明土試樣中滲流場(chǎng)沒(méi)有混合油及蔗糖溶液制配的透明土試樣中現(xiàn)象明顯，這可能是由于當(dāng)孔隙液體為溴化鈣溶液時(shí)，Br-的存在，對(duì)電滲過(guò)程有一定影響。

圖8 三種透明土試樣電滲10min時(shí)流速矢量圖與水平位移輪廓

4.2 電壓及電滲時(shí)間對(duì)土體內(nèi)部滲流場(chǎng)的影響 以混合油制配成的透明土試樣為例，當(dāng)電極間距均為40 cm，通電時(shí)間為10 min時(shí)，15、25和35 V等3種電壓情況下，由混合油制配的透明土試樣，液體滲流流速矢量圖和水平位移等值線圖如圖9所示。由圖9可知，液體滲流整體上從陽(yáng)極向陰極發(fā)生，局部位置由于相對(duì)密實(shí)度、粒徑等因素影響略有偏向；不同電壓條件下，混合油制配的透明土中液體滲流流速最大達(dá)到0.3～0.4 mm/min；電壓幅值對(duì)滲流流速影響不明顯，這可能是由于透明土試樣中的離子量總量一致所造成的。

圖9 不同電壓下電滲10min時(shí)流速矢量圖與水平位移輪廓

選擇電滲時(shí)間分別為2、5和10 min時(shí)，進(jìn)行圖像處理對(duì)比?；旌嫌椭婆涞耐该魍猎嚇釉?5 V電壓下，注入200 ml CaCl2溶液電滲2、5和10 min后，液體滲流流速矢量圖和水平位移等值線圖如圖10所示。由圖10可見(jiàn)，流速矢量圖整體是由陽(yáng)極向陰極移動(dòng)，隨著電滲時(shí)間增加，液體滲流位移量有所增加。電滲2 min后，液體滲流位移量達(dá)到1 mm；電滲5 min后，液體滲流位移量達(dá)到3 mm；電滲10 min后，液體滲流位移量達(dá)到4 mm左右；液體滲流流速隨時(shí)間非線性變化，大致變化趨勢(shì)是先增大后減小。

圖10 電滲不同時(shí)刻的流速矢量圖與水平位移輪廓

5 結(jié)論

本文針對(duì)熔融石英砂與3種典型孔隙液體制配成的透明土試樣，開(kāi)展了系列滲透特性測(cè)試，測(cè)得透明土材料在不同孔隙液體及不同粒徑、不同密實(shí)度情況下的滲透系數(shù)及滲透與時(shí)間變化過(guò)程，并與福建標(biāo)準(zhǔn)砂進(jìn)行了對(duì)比分析。續(xù)而開(kāi)展了電滲模型試驗(yàn)，初步探討了孔隙液體種類對(duì)透明土內(nèi)部滲流場(chǎng)的影響規(guī)律，可以得到如下幾點(diǎn)結(jié)論：（1）溴化鈣溶液、混合油和蔗糖溶液制配成的透明土試樣滲透率依次增大，混合油、蔗糖溶液制配成的透明土試樣滲透率與福建標(biāo)準(zhǔn)砂的滲透率相對(duì)相近；（2）當(dāng)滲透液體與孔隙液體不一致時(shí)，與常規(guī)的常水頭試驗(yàn)不太相符，所以用滲出的液體濃度進(jìn)行現(xiàn)象描述。水在透明土試樣進(jìn)行滲透時(shí)，0.25～5.0 mm的透明土試樣滲出液體濃度（體積比）最快達(dá)到峰值，約在滲流開(kāi)始5 min后；0.5～1.0 mm約在滲流開(kāi)始10 min后達(dá)到峰值；0.075～1.0 mm粒徑的透明土試樣在不同溶液中表現(xiàn)出不同的滲透特性：孔隙液體為溴化鈣溶液和混合油時(shí)，在開(kāi)始滲流之后約30 min，滲出液體濃度（體積比）達(dá)到了峰值，但在蔗糖溶液中持續(xù)滲透2.5 h蔗糖濃度仍一直上升；（3）溴化鈣溶液制配的透明土試樣中液體滲流，較混合油及蔗糖溶液制配的透明土中的現(xiàn)象相對(duì)不明顯一些?；旌嫌汀⒄崽侨芤褐婆涞耐该魍林幸后w滲流位移量達(dá)到3～4 mm；溴化鈣溶液制配的透明土中液體滲流位移量達(dá)到1～2 mm。

參 考 文 獻(xiàn)：

［1］ ISKANDER M，BATHURST R J，OMIDVAR M.Past，present，and future of transparent soils［J］.Geotechnical Testing Journal，2015，38（5）：557-573.

［2］ GUZMAN I L，ISKANDER M，SUESCUN-FLOREZ E，et al.A transparent aqueous-saturated sand surrogate for use in physical modeling［J］.Acta Geotechnica，2014，9（2）：187-206.

［3］ EZZEIN F M，BATHURST R J.A transparent sand for geotechnical laboratory modeling［J］.Geotechnical Test?ing Journal，2011，34（6）：590-601.

［4］ 孔綱強(qiáng)，孫學(xué)謹(jǐn)，李輝，等.孔隙液體對(duì)玻璃砂透明土強(qiáng)度特性影響研究［J］.巖土工程學(xué)報(bào)，2016，38（2）：377-384.

［5］ 孔綱強(qiáng)，孫學(xué)謹(jǐn)，肖揚(yáng)，等.透明土與標(biāo)準(zhǔn)砂壓縮變形特性對(duì)比試驗(yàn)研究［J］.巖土工程學(xué)報(bào)，2016，38（10）：1895-1903.

［6］ 許文儐，孔綱強(qiáng)，高乾，等.人工合成透明土的孔隙流體折射率試驗(yàn)研究［J］.水利學(xué)報(bào)，2015，46（S1）：360-365.

［7］ 姚志雄，周健，張剛，等.顆粒級(jí)配對(duì)管涌發(fā)展的影響試驗(yàn)研究［J］.水利學(xué)報(bào)，2016，47（2）：200-209.

［8］ 曹兆虎，孔綱強(qiáng)，劉漢龍，等.基于透明土的管樁貫入特性模型試驗(yàn)研究［J］.巖土工程學(xué)報(bào)，2014，36（8）：1564-1568.

［9］ 周俊宏，宮全美，周順華，等.盾構(gòu)隧道抬升作用下極限上覆土壓力計(jì)算方法［J］.巖土力學(xué)，2016，37（7）：1969-1976.

［10］ 夏元友，陳晨，NI Q.基于透明土的四種錨桿拔出對(duì)比模型試驗(yàn)［J］.巖土工程學(xué)報(bào)，2017，39（3）：399-407.

［11］ BATHURST R J，EZZEIN F M.Geogrid and soil displacement observations during pullout using a transparent granular soil［J］.Geotechnical Testing Journal，2015，38（5）：673-685.

［12］ AHMED M，ISKANDER M.Analysis of tunneling-induced ground movements using transparent soil models［J］.Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering，2011，137（5）：525-535.

［13］ 曹兆虎，孔綱強(qiáng)，劉漢龍，等.基于透明土材料的沉樁過(guò)程土體三維變形模型試驗(yàn)研究［J］.巖土工程學(xué)報(bào)，2014，36（2）：395-400.

［14］ 齊昌廣，陳永輝，王新泉，等.細(xì)長(zhǎng)樁屈曲的透明土物理模型試驗(yàn)研究［J］.巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào)，2015，34（4）：838-848.

［15］ KONG G Q，CAO Z H，ZHOU H，et al.Analysis of pile under oblique pullout load using transparent soil models［J］.Geotechnical Testing Journal，2015，38（5）：725-738.

［16］ SL237—1999，土工試驗(yàn)規(guī)程［S］.北京：中國(guó)水利水電出版社，1999.

［17］ OU C Y，CHIEN S C，LIU R H.A study of the effects of electrode spacing on the cementation region for electroosmotic chemical treatment［J］.Applied Clay Science，2015，104（2）：168-181.

［18］ 王俊杰，盧孝志，邱珍鋒，等.粗粒土滲透系數(shù)影響因素試驗(yàn)研究［J］.水利水運(yùn)工程學(xué)報(bào)，2013（6）：16-20.