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    循環(huán)載荷下煤樣滲透特性試驗(yàn)研究*

    2017-04-16 00:55:07郭軍杰程曉陽(yáng)
    關(guān)鍵詞:煤樣滲透率瓦斯

    郭軍杰,程曉陽(yáng)

    (1.河南工程學(xué)院 安全工程學(xué)院,河南 鄭州 451191;2.深井瓦斯抽采與圍巖控制技術(shù)國(guó)家地方聯(lián)合工程實(shí)驗(yàn)室,河南理工大學(xué),河南 焦作 454000;3.西南石油大學(xué) 地球科學(xué)與技術(shù)學(xué)院,四川 成都 610500;4.河南理工大學(xué) 能源科學(xué)與工程學(xué)院,河南 焦作 454000;)

    0 引言

    煤體作為多孔介質(zhì),具有較強(qiáng)的滲透屬性,其滲透性受應(yīng)力[1-2]、溫度[3]、水分[4]等諸多因素的影響,其中應(yīng)力的影響占主導(dǎo)地位。在采礦工程領(lǐng)域,煤巷掘進(jìn)進(jìn)刀、頂板周期來(lái)壓、地殼活動(dòng)引起的震動(dòng)等均使煤體處于循環(huán)動(dòng)載荷作用下。循環(huán)載荷的作用引起煤體力學(xué)性質(zhì)裂隙,孔裂隙結(jié)構(gòu)遭到破壞,導(dǎo)致瓦斯涌出不均衡,造成瓦斯超限,甚至煤與瓦斯突出等重大瓦斯動(dòng)力災(zāi)害。

    為此,學(xué)者們進(jìn)行了循環(huán)載荷下煤巖的滲透率研究。李曉泉等[5-6]選擇型煤煤樣進(jìn)行循環(huán)載荷試驗(yàn),結(jié)果顯示:應(yīng)力-應(yīng)變曲線及滲透率變化曲線均形成滯回環(huán),但滯回環(huán)傾向相反;許江等[7-9]研究了多種變量循環(huán)下煤樣的力學(xué)及滲透特性;孔茜等[10]、胡大偉等[11]選擇砂巖進(jìn)行循環(huán)載荷下的滲透率測(cè)試,分別研究了加、卸載階段滲透率的變化規(guī)律;趙宏剛等[12]研究了循環(huán)加卸載速率對(duì)砂巖滲透特性的影響;李東印等[13]進(jìn)行了大尺寸煤樣的循環(huán)加卸載實(shí)驗(yàn),研究發(fā)現(xiàn)首次卸載過(guò)程中滲透率發(fā)生突變,進(jìn)而可以推斷頂板初次來(lái)壓期間很可能誘發(fā)瓦斯異常;孫光中等[14-15]針對(duì)構(gòu)造煤進(jìn)行了循環(huán)載荷滲透率測(cè)試,通過(guò)分析加卸載階段滲透率的變化規(guī)律,在2階段分別引入了不同的滲透率變化因子,建立了滲透率動(dòng)態(tài)演化模型。

    縱觀上述文獻(xiàn),學(xué)者們對(duì)循環(huán)載荷下煤巖滲透率的動(dòng)態(tài)變化進(jìn)行了具體研究,也取得了諸多有益成果。然而基于煤巖疲勞損傷過(guò)程中滲透率變化的復(fù)雜性,多數(shù)學(xué)者僅進(jìn)行了少量循環(huán)加卸載的滲透率測(cè)試,對(duì)滲透率變化的降低階段、穩(wěn)定階段進(jìn)行研究,對(duì)于煤巖疲勞損傷后期滲透率的變化特征研究較小。鑒于此,本文采用等幅循環(huán)加卸載路徑,且循環(huán)幅值的上限應(yīng)力值高于彈性極限,加載直至煤樣疲勞破壞,研究不同應(yīng)力水平循環(huán)下,煤樣在疲勞損傷過(guò)程中的滲透率演化過(guò)程,為瓦斯抽采及災(zāi)害防治提供一定的指導(dǎo)依據(jù)。

    1 試驗(yàn)過(guò)程

    1.1 煤樣制備及試驗(yàn)設(shè)備

    本次試驗(yàn)所用煤樣來(lái)自山西晉煤集團(tuán)寺河礦的3#無(wú)煙煤,其煤質(zhì)致密、強(qiáng)度高,屬硬質(zhì)煤。將采出的煤塊運(yùn)抵實(shí)驗(yàn)室,采用濕式密集鉆芯,沿垂直層理的方向加工成標(biāo)準(zhǔn)煤樣(φ50 mm×100 mm),且上、下端面的不平整度小于5%。將制作好的煤樣分為A,B,C 3組,每組3個(gè)煤樣,編號(hào)分別為A-1,A-2,A-3,B-1,B-2,B-3,C-1,C-2,C-3。

    圖1 三軸應(yīng)力滲流實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)Fig.1 The triaxial stress seepage experiment system

    本試驗(yàn)采用自主研發(fā)的三軸應(yīng)力滲流實(shí)驗(yàn)系統(tǒng),如圖1所示。該系統(tǒng)由裝置夾持器、圍壓及軸壓控制系統(tǒng)、負(fù)壓控制系統(tǒng)、數(shù)據(jù)采集與處理系統(tǒng)以及其他輔助裝置等組成。各系統(tǒng)的精密度和先進(jìn)性為煤樣滲透率的測(cè)試提供了可靠的基礎(chǔ)保障,從而能夠?qū)崿F(xiàn)不同應(yīng)力、氣壓、溫度、應(yīng)力路徑等多種條件下煤樣滲透率的測(cè)試。

    1.2 試驗(yàn)方案

    本試驗(yàn)采用穩(wěn)態(tài)滲流法對(duì)不同應(yīng)力水平循環(huán)下煤樣的滲透率進(jìn)行了測(cè)試。試驗(yàn)所用氣體為瓦斯氣體,純度99.99%,試驗(yàn)瓦斯壓力為1 MPa,試驗(yàn)前,保持瓦斯壓力恒定,充分吸附24 h,并且為了使煤樣盡快達(dá)到吸附平衡狀態(tài),是試樣底部采用真空泵施加負(fù)壓20 kPa。待煤樣吸附平衡后,0.05 MPa/s的應(yīng)力控制方式加載圍壓至2 MPa,保持圍壓恒定,以同樣的方式加載軸壓至應(yīng)力上限值,然后以-0.05 MPa/s的速率卸載至下限應(yīng)力值,此即完成一次循環(huán)過(guò)程,之后的循環(huán)過(guò)程重復(fù)上述操作,循環(huán)加卸載波形示意圖如圖2所示。

    圖2 循環(huán)加卸載波形示意Fig.2 Schematic diagram of cyclic loading waveform

    三軸力學(xué)試驗(yàn)結(jié)果顯示:在2 MPa圍壓下,煤樣的平均峰值強(qiáng)度為53.42 MPa。為了更充分的反映循環(huán)載荷下煤樣的滲透率演化過(guò)程,每組試驗(yàn)進(jìn)行3次,下限應(yīng)力均選擇為20 MPa,A,B,C 3組煤樣的上限應(yīng)力分別選擇為50,45,40 MPa。

    2 試驗(yàn)結(jié)果分析

    2.1 滲透率演化過(guò)程

    為了分析應(yīng)力水平對(duì)滲透率變化過(guò)程的影響,提取了單次循環(huán)中上、下限應(yīng)力對(duì)應(yīng)的滲透率測(cè)試結(jié)果,如圖3、圖4、圖5分別為不同應(yīng)力水平循環(huán)下滲透率與循環(huán)次數(shù)的關(guān)系曲線。

    由圖3、圖4、圖5可以看出:在不同應(yīng)力水平下,上、下限應(yīng)力點(diǎn)對(duì)應(yīng)的滲透率變化規(guī)律整體呈現(xiàn)“U”型,表現(xiàn)出了明顯的階段性。

    1)滲透率降低階段。該階段滲透率隨著循環(huán)次數(shù)的增加呈現(xiàn)降低趨勢(shì),且滲透率在第一次循環(huán)載荷作用下,滲透率下降較為明顯,之后滲透率隨循環(huán)的增加下降速率逐漸降低。對(duì)比分析上、下限應(yīng)力點(diǎn)對(duì)應(yīng)滲透率的變化情況,單次循環(huán)中下限應(yīng)力處的滲透率明顯高于上限應(yīng)力處,究其原因:煤樣作為多孔介質(zhì),每次循環(huán)均引起了煤樣內(nèi)部結(jié)構(gòu)的改變,從而影響煤樣的滲透率。

    圖3 20~50 MPa下煤樣滲透率與循環(huán)次數(shù)關(guān)系曲線Fig.3 The relation curves of permeability and cycle number of coal samples under 20-50 MPa

    圖4 20~45 MPa下煤樣滲透率與循環(huán)次數(shù)關(guān)系曲線Fig.4 The relation curves of permeability and cycle number of coal samples under 20-45 MPa

    圖5 20~40 MPa下煤樣滲透率與循環(huán)次數(shù)關(guān)系曲線Fig.5 The relation curves of permeability and cycle number of coal samples under 20-40 MPa

    在循環(huán)加載階段,煤樣內(nèi)部的原生及次生孔裂隙閉合,瓦斯氣體的滲流通道由于擠壓封堵作用而減少,降低了煤樣的滲透性。在循環(huán)卸載階段,應(yīng)力的卸除使得部分彈性變形得以恢復(fù),部分被壓縮的孔裂隙再次張開(kāi),增加了氣體的滲透通道,從而滲透率有所升高。隨著循環(huán)加卸載次數(shù)的增加,煤樣逐漸變得密實(shí),其力學(xué)性質(zhì)得到強(qiáng)化,雖然循環(huán)載荷對(duì)煤樣的滲流通道進(jìn)一步壓縮,但其降低速率卻在逐漸減緩,并在一定次數(shù)的循環(huán)加載后趨于穩(wěn)定。同時(shí),滲透率測(cè)試時(shí)間因素影響下的流變作用也可能是造成滲透率隨循環(huán)次數(shù)增加而降低的影響因素[66]。

    2)滲透率穩(wěn)定階段。該階段單次循環(huán)中上、下限應(yīng)力處煤樣的滲透率不發(fā)生明顯波動(dòng),基本趨于穩(wěn)定狀態(tài)。原因可能是:前期循環(huán)改變了煤樣的內(nèi)部結(jié)構(gòu),煤樣力學(xué)性質(zhì)得到了一定程度強(qiáng)化,相同幅值的循環(huán)對(duì)煤樣產(chǎn)生的損傷量相對(duì)降低,雖然循環(huán)過(guò)程中產(chǎn)生了新的微裂紋,但是其貫通性較差,煤樣內(nèi)部裂紋的閉合和擴(kuò)展處于相對(duì)平衡狀態(tài),故而對(duì)煤樣滲透率的影響較小。該階段在整個(gè)滲透率變化過(guò)程中占有的比例最大。

    3)滲透率升高階段。該階段內(nèi)滲透率隨著循環(huán)次數(shù)的增加而增加,在該階段前期滲透率呈緩慢升高趨勢(shì),后期滲透率則呈現(xiàn)急劇升高。出現(xiàn)該現(xiàn)象的主要原因在于:在前面2階段循環(huán)應(yīng)力的作用下,煤樣內(nèi)部的塑性損傷逐步積累到了一定程度,在之后的循環(huán)過(guò)程中,應(yīng)力的加載能夠使得上一次循環(huán)過(guò)程產(chǎn)生的微裂紋得到一定程度的匯合、貫通,從而使煤樣內(nèi)部的裂紋得到局部范圍的擴(kuò)展,進(jìn)而增加了煤樣內(nèi)部氣體的滲流通道,滲透率表現(xiàn)為緩慢增加。當(dāng)局部主裂紋形成后,單次循環(huán)對(duì)煤樣的損傷增大,裂紋的擴(kuò)展貫通程度進(jìn)一步升高,故單次循環(huán)中滲透率明顯升高。

    圖6 滲透率與循環(huán)次數(shù)關(guān)系擬合曲線Fig.6 The fitting curves between permeability and cycle numbers

    對(duì)比不同應(yīng)力水平循環(huán)下煤樣滲透率變化規(guī)律,可以看出:隨著應(yīng)力水平的升高,單次循環(huán)對(duì)滲透率變化的影響越大,即上、下限應(yīng)力點(diǎn)的滲透率隨循環(huán)次數(shù)的上升或下降速率與應(yīng)力水平成正比,并且隨著應(yīng)力水平的升高,滲透率與循環(huán)次數(shù)的關(guān)系曲線有從“U” 型向“V”型發(fā)展的趨勢(shì)。

    2.2 定量分析

    為了更好的分析循環(huán)過(guò)程中滲透率與循環(huán)次數(shù)之間的定量關(guān)系,采用模型簡(jiǎn)化的方法將各階段滲透率與循環(huán)次數(shù)之間的關(guān)系進(jìn)行數(shù)學(xué)擬合,從而深入研究循環(huán)過(guò)程中滲透率的演化規(guī)律。限于論文篇幅,每組實(shí)驗(yàn)結(jié)果中僅給出一組數(shù)據(jù)的擬合結(jié)果,如圖6所示,其他組數(shù)據(jù)的擬合結(jié)果見(jiàn)表1所示。

    從圖6可以看出:在滲透率降低階段,無(wú)論在上限應(yīng)力點(diǎn),還是下限應(yīng)力點(diǎn),滲透率隨循環(huán)次數(shù)的降低趨勢(shì)都符合冪函數(shù)關(guān)系,擬合曲線可表示為:

    y=ax-b

    在滲透率的升高階段,滲透率隨循環(huán)次數(shù)的上升趨勢(shì)都符合指數(shù)函數(shù)關(guān)系,擬合曲線可表示為:

    y=cedx

    式中:y為上、下限應(yīng)力處對(duì)應(yīng)的滲透率值,x為循環(huán)次數(shù),a,b,c,d均為擬合常數(shù),且a,c與煤樣的自身結(jié)構(gòu)有關(guān),b,d是與應(yīng)力水平相關(guān)的參數(shù)。

    對(duì)比同一煤樣的擬合曲線可知:在滲透率降低階段,下限點(diǎn)擬合曲線中的b值要大于上限點(diǎn),可見(jiàn)在前期循環(huán)中,下限點(diǎn)滲透率的降低速率大于上限點(diǎn);在滲透率的升高階段,下限點(diǎn)擬合曲線中的d值同樣大于上限點(diǎn),可見(jiàn)在循環(huán)后期,下限點(diǎn)滲透率的上升速率同樣大于上限點(diǎn)。

    表1 滲透率與循環(huán)次數(shù)關(guān)系擬合結(jié)果Table 1 The fitting results between permeabilityand cycle numbers

    為了對(duì)比分析不同應(yīng)力水平循環(huán)下的滲透率擬合參數(shù),分別將同一應(yīng)力水平下的擬合參數(shù)進(jìn)行加權(quán)平均,繪制成圖7所示。

    圖7 不同應(yīng)力水平循環(huán)下滲透率擬合參數(shù)Fig.7 The fitting parameters of permeability under different stress levels

    由圖7可以看出:隨著上限應(yīng)力水平的升高,上、下限應(yīng)力點(diǎn)處的擬合參數(shù)b值依次增大,可見(jiàn),在滲透率降低階段,上、下限應(yīng)力點(diǎn)處滲透率隨循環(huán)次數(shù)的降低速率與上限應(yīng)力水平呈正相關(guān);隨著上限應(yīng)力水平的升高,上、下限應(yīng)力點(diǎn)處的擬合參數(shù)d值也表現(xiàn)為依次增大,可見(jiàn),在滲透率升高階段,下限應(yīng)力點(diǎn)處滲透率隨循環(huán)次數(shù)的增高速率也與上限應(yīng)力水平呈正相關(guān)。不同之處在于,在滲透率降低階段,下限應(yīng)力點(diǎn)處滲透率的增高速率明顯高于上限應(yīng)力點(diǎn),而在滲透率升高階段,兩應(yīng)力點(diǎn)處滲透率的升高速率基本相當(dāng)。

    3 結(jié)論

    1)在等幅應(yīng)力循環(huán)下,煤樣滲透率的變化過(guò)程呈現(xiàn)3個(gè)階段,即滲透率降低階段、滲透率穩(wěn)定階段和滲透率升高階段,整體呈現(xiàn)“U”型,并且隨著上限應(yīng)力的升高,曲線有從“U”型向“V”型發(fā)展的趨勢(shì)。

    2)通過(guò)對(duì)滲透率變化不同階段進(jìn)行數(shù)學(xué)擬合得出:在滲透率的降低階段,滲透率隨循環(huán)次數(shù)的降低趨勢(shì)符合冪函數(shù)關(guān)系;在滲透率升高階段,滲透率隨循環(huán)次數(shù)的升高趨勢(shì)符合指數(shù)函數(shù)關(guān)系。

    3)從擬合參數(shù)可以看出:無(wú)論初期循環(huán)過(guò)程中滲透率隨循環(huán)次數(shù)的降低速率,還是后期循環(huán)過(guò)程中滲透率隨循環(huán)次數(shù)的升高速率,均與上限應(yīng)力水平呈正相關(guān)。

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