微凍脹填料中填充料凍脹與骨架顆粒的相互作用機(jī)制

杜曉燕

(中國(guó)鐵道科學(xué)研究院 高速鐵路軌道技術(shù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京　100081)

凍脹率小于1%的填料具有良好的壓實(shí)性能、抗變形能力、抗剪強(qiáng)度與透水性，同時(shí)具有較高的填筑密度，是嚴(yán)寒地區(qū)高速鐵路路基防凍脹的主要填料[1]。本文將此填料稱為微凍脹填料[2]。為便于研究，將其分為骨架顆粒和填充料，骨架顆粒為粒徑大于1.7 mm的顆粒，填充料為粒徑小于等于1.7 mm的顆粒。對(duì)于普通構(gòu)筑物，如工民建、公路等，微凍脹填料的凍脹作用可忽略不計(jì)。但對(duì)高速鐵路而言，軌道結(jié)構(gòu)的高平順性要求不允許微凍脹填料產(chǎn)生凍脹引起路基不均勻沉降。目前關(guān)于土的凍脹機(jī)理及模型的研究主要針對(duì)填充料，即細(xì)顆粒含量較高的凍脹敏感性土，相關(guān)的界限劃分及凍脹規(guī)律的研究也主要針對(duì)此類填充料[3]。目前在高速鐵路中大量采用低細(xì)顆粒含量粗粒土(即微凍脹填料)，由于其凍脹率小于1%，以往的研究將其看作不凍脹土，加之其含細(xì)顆粒較少，填料內(nèi)部無法形成連續(xù)的薄膜水及水分遷移通道，故普通填料的凍脹機(jī)理不適用此類填料。鑒于目前對(duì)這類微凍脹填料的凍脹特性及規(guī)律研究較少，且凍脹對(duì)高速鐵路危害大，因此有必要對(duì)其凍脹機(jī)制進(jìn)行研究。

本文結(jié)合室內(nèi)試驗(yàn)和理論分析，研究填充料、含水率及外荷載等因素對(duì)凍土區(qū)高速鐵路路基微凍脹填料凍脹的影響及凍脹過程中填充料的凍脹與骨架顆粒的相互作用機(jī)制。

1　凍脹試驗(yàn)

1.1　試驗(yàn)裝置

凍脹試驗(yàn)裝置由試樣盒、恒溫箱、溫度控制系統(tǒng)、溫度監(jiān)測(cè)系統(tǒng)、變形監(jiān)測(cè)系統(tǒng)、加壓系統(tǒng)及補(bǔ)水系統(tǒng)構(gòu)成，如圖1所示。試樣盒直徑15 cm、高15 cm。

1.2　試驗(yàn)方法

稱取風(fēng)干土樣，加水拌和至所需含水率，將土樣按一定密實(shí)度分層(5層，每層高3 cm)裝入試樣盒內(nèi)，然后放入恒溫箱中，將熱敏電阻溫度計(jì)分別置于試樣盒頂板、底板和周側(cè)，試樣盒周側(cè)包裹5 cm厚的泡沫塑料以保溫，分別由2臺(tái)高精度低溫循環(huán)冷系統(tǒng)對(duì)頂板和底板的溫度進(jìn)行控制，試樣的變形由頂板上安置的百分表監(jiān)測(cè)，試樣的溫度由數(shù)據(jù)采集儀自動(dòng)采集；試驗(yàn)在封閉條件下進(jìn)行，采用單向凍結(jié)方式[4]，對(duì)每個(gè)試樣由上而下進(jìn)行凍結(jié)，整個(gè)凍結(jié)過程歷時(shí)72 h。試驗(yàn)開始時(shí)將土樣溫度設(shè)定為1 ℃左右并持續(xù)6 h，然后保持底板溫度恒定不變，在0.5 h內(nèi)將頂板溫度降至-15 ℃，土樣迅速?gòu)捻斆鎯鼋Y(jié)，然后將頂板溫度升至-2 ℃，每小時(shí)以一定的梯度降低頂板溫度；試驗(yàn)結(jié)束后在低溫恒溫箱內(nèi)對(duì)土樣進(jìn)行分層并測(cè)定其含水量。

圖1　凍脹試驗(yàn)裝置

1.3　試驗(yàn)內(nèi)容

試驗(yàn)填料取自東北某高速鐵路的路基填土，其級(jí)配見表1。填料中填充料的塑限ωp為19.2%，最佳含水量ω0為13.2%。

表1　試驗(yàn)填料級(jí)配

為研究含水率、填充料及外荷載等因素對(duì)微凍脹填料凍脹的影響，本文從以下幾個(gè)方面展開凍脹試驗(yàn)研究。

1)填充料塑限和最佳含水率對(duì)微凍脹填料凍脹的影響

稱取風(fēng)干的填料，通過加入不同質(zhì)量的水并充分拌和得到30組不同初始含水率ω的試樣，30組試樣的初始含水率見表2。前15組試樣用于研究填充料塑限對(duì)微凍脹填料凍脹的影響，后15組試樣用于研究填充料最佳含水量對(duì)微凍脹填料凍脹的影響。根據(jù)密實(shí)度為0.95計(jì)算試樣質(zhì)量并擊實(shí)入試樣盒進(jìn)行凍脹試驗(yàn)。

表2　試樣初始含水率

2)體積含水率對(duì)微凍脹填料凍脹的影響

稱取風(fēng)干的填料，通過加入不同質(zhì)量的水并充分拌和得到15組不同體積含水率ωV的試樣，15組試樣的體積含水率見表3。根據(jù)密實(shí)度為0.95計(jì)算試樣質(zhì)量并擊實(shí)入試樣盒進(jìn)行凍脹試驗(yàn)。

表3　試樣體積含水率

3)填充料含量、填充率對(duì)微凍脹填料凍脹的影響

要得到所需填充料含量的試樣，只需稱取一定量的風(fēng)干填料，并加入相應(yīng)比例的填充料充分拌和即可。使用下列公式計(jì)算填料中填充料的體積填充率S。

(1)

其中，

式中：V1為填料中骨架顆粒的體積分?jǐn)?shù)；V2為填料中填充料的體積分?jǐn)?shù)；m1為單位填料體積下骨架顆粒質(zhì)量；γ1為對(duì)應(yīng)填料壓實(shí)度下骨架顆粒干密度；m2為單位填料體積下填充料質(zhì)量；γ2為對(duì)應(yīng)填料壓實(shí)度下填充料干密度。

試驗(yàn)共配制15組試樣，試樣的填充料含量及填充料填充率見表4。所有試樣均在含水率15%、密實(shí)度0.95的條件下進(jìn)行凍脹試驗(yàn)。

表4　試樣的填充料含量及填充料填充率

4)填充料凍脹對(duì)微凍脹填料凍脹的影響

針對(duì)表4中15組不同填充料含量的試樣，在含水率為15%及密實(shí)度為0.95的試驗(yàn)條件下分別進(jìn)行填料凍脹試驗(yàn)和單獨(dú)的填充料凍脹試驗(yàn)[5]。

5)上覆荷載對(duì)微凍脹填料凍脹的影響

配制填充料含量為10%的試樣，在初始含水率為15%，上覆荷載分別為5，10，20，30，40，55，65和80 kPa的試驗(yàn)條件下進(jìn)行凍脹試驗(yàn)，凍脹試驗(yàn)加載裝置如圖2所示。

圖2　凍脹試驗(yàn)加載裝置圖

2　試驗(yàn)結(jié)果分析

微凍脹填料的凍脹率η的計(jì)算式為

(2)

式中：Δh為試樣總凍脹量，mm；Hf為凍結(jié)深度(不包括凍脹量)，mm。

2.1　含水率對(duì)微凍脹填料凍脹的影響

2.1.1填充料的塑限、最佳含水率與微凍脹填料凍脹的關(guān)系

圖3給出了ω-ωp與填料凍脹率η的關(guān)系，圖4給出了ω-ωo與填料凍脹率η的關(guān)系。由圖3和圖4可知：當(dāng)填料含水率ω≤ωp+2%或ω≤ωo+4.6%時(shí)，凍脹率η<1%；但當(dāng)含水率繼續(xù)增加時(shí)，填料凍脹率顯著增加。

圖3　填充料塑限與填料凍脹關(guān)系

圖4　填充料最佳含水率與填料凍脹關(guān)系

2.1.2微凍脹填料體積含水率與凍脹率的關(guān)系

圖5給出了不同填料體積含水率填料的凍脹率。由圖5可知：當(dāng)ωv≤13%時(shí)，隨著體積含水率的增加，填料凍脹率的變化不敏感；當(dāng)ωv>13%時(shí)，隨著體積含水率的增加，填料凍脹顯著增加。

圖5　不同填料體積含水率填料的凍脹率

2.2　填充料對(duì)微凍脹填料凍脹的影響

2.2.1填充料含量、填充率與微凍脹填料凍脹的關(guān)系

圖6給出了不同填充料含量微凍脹填料的凍脹率。由圖6可知：填料的凍脹性隨著填充料含量的增加逐漸增加，當(dāng)填充料含量小于3%時(shí)，凍脹率約為0.2%；當(dāng)填充料含量小于15%時(shí)，凍脹率小于1.0%；當(dāng)填充料含量大于15%時(shí)，隨著填充料含量的增加，填料凍脹敏感性顯著增加。

圖7給出了不同填充料填充率微凍脹填料的凍脹率。由圖7可知：當(dāng)填充料填充率小于0.18時(shí)填料凍脹率小于0.2%，當(dāng)填充料填充率小于0.25時(shí)填料凍脹率小于0.5%，說明隨著填充料含量的增加，填料凍脹不敏感；但當(dāng)填充率大于0.25后，填料凍脹率隨著填充率的增加顯著增加，填料凍脹敏感；填充率低于0.37時(shí)凍脹率小于1.0%。

圖6　不同填充料含量微凍脹填料凍脹率

圖7　不同填充料填充率的微凍脹填料凍脹率

2.2.2填充料凍脹量與微凍脹填料凍脹量的關(guān)系

根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果繪制出各組試樣填充料凍脹量與填料凍脹量的關(guān)系圖，如圖8所示。從圖8可知：填充料凍脹量低于25 cm3時(shí)，微凍脹填料未凍脹，此時(shí)填充料凍脹填充了孔隙，并未引起填料宏觀凍脹；當(dāng)填充料凍脹量大于25 cm3后，微凍脹填料出現(xiàn)宏觀凍脹，并隨著填充料的凍脹量增加而顯著增加。

圖8　填充料凍脹量與微凍脹填料凍脹量的關(guān)系

2.3　上覆荷載與微凍脹填料凍脹的關(guān)系

上覆荷載對(duì)微凍脹填料凍脹性的影響體現(xiàn)在2個(gè)方面：外部約束的增加使凍結(jié)點(diǎn)降低；填料內(nèi)的水分在上覆荷載作用下重新分布[6]。圖9給出了不同上覆荷載下微凍脹填料的凍脹率。由圖9可知，微凍脹填料凍脹率與上覆荷載間呈指數(shù)關(guān)系，微凍脹填料凍脹率隨著上覆荷載的增加而逐漸減小。

圖9　不同上覆荷載下微凍脹填料的凍脹率

3　微凍脹填料凍脹作用機(jī)制

3.1　凍脹填充料與骨架顆粒的相互作用

微凍脹填料由粗顆粒和少量的細(xì)顆粒填充料組成[7]，在結(jié)構(gòu)層面上可分為骨架顆粒和填充料，填充料分布在骨架顆粒間、填充在骨架孔隙中。當(dāng)外部約束較弱時(shí)，填充料顆粒發(fā)生凍脹，骨架顆粒被抬升，骨架顆粒產(chǎn)生相鄰微位移，從而增大骨架孔隙，利于填充料填充骨架孔隙；而當(dāng)外部約束較強(qiáng)時(shí)，擠脹效應(yīng)會(huì)發(fā)生于骨架顆粒與填充料之間，使微凍脹填料的凍脹作用得到抑制。填充料在凍結(jié)時(shí)產(chǎn)生的體積膨脹存在兩方面作用：一是填充作用，剩余的孔隙被填充，加劇凍脹的內(nèi)部消納作用；二是抬升作用，骨架顆粒被抬升，出現(xiàn)宏觀上的凍脹。抬升作用與填充作用的動(dòng)態(tài)平衡過程就是微凍脹填料的凍脹過程。圖10給出了填充料與骨架顆粒的相互作用關(guān)系。

圖10　填充料與骨架顆粒的相互作用

3.2　微凍脹填料填充密實(shí)度分析

不同粒徑顆粒的比例直接決定微凍脹填料的結(jié)構(gòu)類型。填料的結(jié)構(gòu)類型一般可分為3種：懸浮密實(shí)型、骨架密實(shí)型以及骨架孔隙型，如圖11所示。當(dāng)填充料顆粒比例較低時(shí)，孔隙不能完全被填充，此時(shí)的結(jié)構(gòu)類型為骨架孔隙結(jié)構(gòu)；隨著填充料顆粒比例的增加，當(dāng)骨架間的孔隙剛好被填充料填充密實(shí)時(shí)，此時(shí)的結(jié)構(gòu)類型變?yōu)楣羌苊軐?shí)結(jié)構(gòu)；粗顆粒所占比例隨著填充料顆粒比例的繼續(xù)增加而減小，當(dāng)原形成的骨架被填充料顆粒擠開時(shí)，即變?yōu)閼腋∶軐?shí)結(jié)構(gòu)。

圖11　填料的結(jié)構(gòu)類型

微凍脹填料的填充密實(shí)度與其結(jié)構(gòu)類型直接相關(guān)。填充料在骨架孔隙中填充的密實(shí)程度由體積填充率確定[2]，本文僅分析填充料填充骨架孔隙的情況。

在某壓實(shí)度下，填料中粒徑大于x的顆粒的干分布密度ρfmaxx的計(jì)算式為

ρfmaxx=ρdmaxxρx

(3)

式中：ρdmaxx為試樣中粒徑大于x的顆粒在相同壓實(shí)標(biāo)準(zhǔn)下的最大干密度；ρx為試樣中粒徑大于x顆粒的百分含量，%。

定義Dc為填料中填充料顆粒與骨料顆粒的分界粒徑。在相同壓實(shí)標(biāo)準(zhǔn)下，當(dāng)填料粒徑x≤Dc時(shí)，填料中粒徑小于等于x的顆粒(即剩余顆粒)與粒徑大于x的顆粒的干分布密度相同，即ρfmaxx=ρdmaxx；當(dāng)填料粒徑x>Dc時(shí)，粒徑大于x的顆粒在填料中處于彼此分離的懸浮分布狀態(tài)，此時(shí)ρfmaxx<ρdmaxx。因此，Dc是粒徑x由小到大變化至首次出現(xiàn)ρfmaxx<ρdmaxx時(shí)所對(duì)應(yīng)的顆粒粒徑。粒徑小于Dc顆粒的百分含量βi為

(4)

式中：ρi，dmax為填料在第i次剔除最小粒組后的最大干密度；ρi，fmax為填料在第i次剔除最小粒組后的最大干分布密度。

理想狀態(tài)下，當(dāng)壓實(shí)度相同且ρfmaxx=ρdmaxx時(shí)，填料中剩余顆粒在骨架中的狀態(tài)等同于緊密壓實(shí)狀態(tài)。考慮試驗(yàn)誤差的影響，為與填料最大干密度平行試驗(yàn)的允許誤差保持一致，可取誤差范圍為3%，即當(dāng)βi≤3%時(shí)填料結(jié)構(gòu)為骨架密實(shí)結(jié)構(gòu)。圖12為骨架密實(shí)結(jié)構(gòu)填料的ρfmaxx和ρdmaxx曲線。由圖12可見：Dc為2條曲線的分叉點(diǎn)。當(dāng)βi>3%時(shí)填料中剔除第i組粒組后的顆粒在骨架中處于懸浮狀態(tài)，即填料結(jié)構(gòu)為懸浮密實(shí)結(jié)構(gòu)。圖13為懸浮密實(shí)結(jié)構(gòu)填料的ρfmaxx和ρdmaxx曲線，此結(jié)構(gòu)狀態(tài)下，填料中的顆粒均為骨架顆粒。

圖12　骨架密實(shí)結(jié)構(gòu)填料的ρfmaxx和ρdmaxx曲線

圖13　懸浮密實(shí)結(jié)構(gòu)填料的ρfmaxx和ρdmaxx曲線

分析得出Dc后，即可得到填料中填充料在孔隙中的填充干密度ρt

ρt=ρdmax(1-pDc)/ng

(5)

其中，ng=1-ρdmaxpDc/ρa(bǔ)g

式中：ρdmax為填料中填充料的最大干密度，g·cm-3；pDc為填料中骨架顆粒的百分比，%；ng為填充料干密度狀態(tài)時(shí)的孔隙率；ρa(bǔ)g為骨架顆粒毛體積密度，g·cm-3。

(6)

3.3　微凍脹填料結(jié)構(gòu)類型劃分

微凍脹填料的填充與抬升作用與其內(nèi)部結(jié)構(gòu)特征有關(guān)。3種結(jié)構(gòu)類型的微凍脹填料在凍脹性上差別明顯。級(jí)配碎石作為高速鐵路基床表層的主要填料，必須保證基床結(jié)構(gòu)在列車動(dòng)荷載作用下的長(zhǎng)期穩(wěn)定，且基床不應(yīng)發(fā)生明顯的持續(xù)累積塑性變形[8]，因此基床填料級(jí)配范圍在TB 10621—2014《高速鐵路設(shè)計(jì)規(guī)范》中作了明確限定。但當(dāng)顆粒級(jí)配處于規(guī)定的范圍內(nèi)的不同數(shù)值時(shí)，經(jīng)過壓實(shí)后的級(jí)配碎石會(huì)表現(xiàn)為不同的結(jié)構(gòu)類型。分析結(jié)果表明，壓實(shí)后的最優(yōu)結(jié)構(gòu)類型為骨架密實(shí)結(jié)構(gòu)，應(yīng)避開骨架孔隙結(jié)構(gòu)和懸浮密實(shí)結(jié)構(gòu)，因?yàn)闅夂颦h(huán)境和列車動(dòng)荷載長(zhǎng)期作用會(huì)使這2種結(jié)構(gòu)產(chǎn)生累積的塑性變形，進(jìn)而影響線路的平順性，同時(shí)，當(dāng)富水地區(qū)的孔隙水來不及排出時(shí)，土體的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度還會(huì)因?yàn)橥馏w結(jié)構(gòu)不良而有所降低。而在確定寒區(qū)高速鐵路路基基床的填料級(jí)配時(shí)，為有利排水防凍，可優(yōu)選細(xì)顆粒較少的骨架孔隙結(jié)構(gòu)。

當(dāng)高速鐵路基床表層的微凍脹填料級(jí)配由規(guī)范規(guī)定的上限值向下限值變化時(shí)，填料中填充料的含量逐漸減小。當(dāng)微凍脹填料級(jí)配在上限與中值之間時(shí)，級(jí)配結(jié)構(gòu)為懸浮密實(shí)結(jié)構(gòu)；當(dāng)微凍脹填料的級(jí)配在中值向下限變化時(shí)，此時(shí)填料中存在3種結(jié)構(gòu)類型：中值附近區(qū)域?yàn)閼腋∶軐?shí)結(jié)構(gòu)，中值與下限之間區(qū)域?yàn)楣羌苊軐?shí)結(jié)構(gòu)，下限附近區(qū)域?yàn)楣羌芸紫督Y(jié)構(gòu)。近似分區(qū)如圖14所示。

4　結(jié)　論

(1)隨著填充料含量的減少，微凍脹填料的凍脹率逐漸減少，但即使填料中細(xì)粒含量較低，其凍脹變形在低溫條件下仍能發(fā)生。上覆荷載會(huì)在一定程度上抑制微凍脹填料的凍脹。

圖14　高速鐵路基床表層填料的結(jié)構(gòu)類型劃分

(2)當(dāng)填充料的凍脹增加時(shí)，微凍脹填料的凍脹也隨之增大。但當(dāng)填充料填充率小于0.25時(shí)，填充料含量的增加對(duì)微凍脹填料凍脹效應(yīng)的影響不明顯，此時(shí)填充料的凍脹在填充骨架孔隙，并未引起微凍脹填料的宏觀凍脹；而當(dāng)填充料填充率大于0.25以后，微凍脹填料的凍脹率隨填充率的增大而顯著增加。

(3)外部約束強(qiáng)時(shí)，填充料的凍脹主要體現(xiàn)為填充作用，而外部約束弱時(shí)，填充料的凍脹引起的膨脹抬升骨架，微凍脹填料發(fā)生宏觀凍脹。抬升后骨架結(jié)構(gòu)內(nèi)部的消納作用增強(qiáng)，有利于填充作用的發(fā)展。微凍脹填料的凍脹過程是抬升作用與填充作用的動(dòng)態(tài)平衡過程。

(4)微凍脹填料的內(nèi)部結(jié)構(gòu)特征會(huì)影響填充與抬升作用。不同粒徑顆粒的比例直接與微凍脹填料的結(jié)構(gòu)類型相關(guān)，填充的結(jié)構(gòu)類型有骨架孔隙結(jié)構(gòu)、骨架密實(shí)結(jié)構(gòu)和懸浮密實(shí)結(jié)構(gòu)3種形式。

[1]葉陽(yáng)升.論鐵路路基填料分類[J].中國(guó)鐵道科學(xué),2004，25(2):35-41.

(YE Yangsheng.Railway Subgrade Filling Material Classification[J]. China Railway Science,2004，25(2):35-41.in Chinese)

[2]杜曉燕.基于填充料凍脹與粗粒骨架相互作用的微凍脹填料凍脹機(jī)理研究[D].北京：中國(guó)鐵道科學(xué)研究院,2015.

(DU Xiaoyan. A Study on the Frost Heave Mechanism of Micro-Frost-Heave Filling Based on the Interaction of Frost Heave of Filling Material and Coarse Particles Skeleton[D]. Beijing: China Academy of Railway Sciences,2015.in Chinese)

[3]鄭劍鋒，趙淑萍，馬巍，等.凍結(jié)方式對(duì)凍土試樣制備的影響[J].冰川凍土,2009，31(1):130-138.

(ZHENG Jianfeng, ZHAO Shuping, MA Wei,et al. Study of the Effect of Freezing on Frozen Soil Specimen Preparation [J].Journal of Glaciology and Geocryology, 2009，31(1):130-138.in Chinese)

[4]田亞護(hù)，劉建坤，彭麗云. 動(dòng)、靜荷載作用下細(xì)粒土的凍脹特性試驗(yàn)研究[J]. 巖土工程學(xué)報(bào)，2010,32(12)：1882-1886.

(TIAN Yahu, LIU Jiankun, PENG Liyun. Experimental Study on Frost Action of Fine-Grained Soils under Dynamic and Static Loads [J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2010,32(12):1882-1886.in Chinese)

[5]趙洪勇,閆宏業(yè),張千里,等. 季節(jié)性凍土區(qū)路基基床粗顆粒土填料凍脹特性研究[J].鐵道建筑,2014(7):92-94.

(ZHAO Hongyong, YAN Hongye, ZHANG Qianli, et al. Study on Frost-Heave Performances of Filling Material Consisted of Coarse Grained Soils for Subgrade Bed in Season Frozen Region [J]. Railway Engineering,2014(7):92-94.in Chinese)

[6]姜龍,王連俊,張喜發(fā),等.季凍區(qū)公路路基低液限黏土法向凍脹力試驗(yàn)[J].中國(guó)公路學(xué)報(bào)，2008(2):23-27.

(JIANG Long,WANG Lianjun,ZHANG Xifa,et al. Experiment on Normal Forzen-Heave Force of Low Liquid-Limit Clay of Highway Roadbed in Seasonal Frost Region [J]. China Journal of Highway and Transport,2008(2):23-27. in Chinese)

[7]杜曉燕,葉陽(yáng)升,張千里,等. 關(guān)于季節(jié)性凍土地區(qū)高速鐵路防凍脹填料的建議[J].鐵道建筑,2016(1):43-46.

(DU Xiaoyan, YE Yangsheng, ZHANG Qianli,et al. Proposal to Apply Anti-Frost Filling Material of High Speed Railway Subgrade in Seasonal Frozen Soil Region[J]. Railway Engineering, 2016(1):43-46.in Chinese)

[8]張千里,韓自力,呂賓林. 高速鐵路路基基床結(jié)構(gòu)分析及設(shè)計(jì)方法[J]. 中國(guó)鐵道科學(xué),2005,26(6):55-59.

(ZHANG Qianli, HAN Zili, Lü Binlin. Structural Analysis and Design Method for Subgrade Bed of High-Speed Railway [J]. China Railway Science, 2005, 26(6): 55-59.in Chinese)