通用型線電動(dòng)渦旋壓縮機(jī)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及動(dòng)態(tài)仿真

王立存 董光輝 王旭東 敖文剛

1.國家智能制造服務(wù)國際科技合作基地，重慶，4000672.重慶理工大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，重慶，4000543.制造裝備機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)與控制重慶市重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，重慶，400067

通用型線電動(dòng)渦旋壓縮機(jī)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及動(dòng)態(tài)仿真

王立存1,3董光輝2王旭東1,3敖文剛1,3

1.國家智能制造服務(wù)國際科技合作基地，重慶，4000672.重慶理工大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，重慶，4000543.制造裝備機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)與控制重慶市重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，重慶，400067

根據(jù)通用渦旋型線的特性建立了切向角系數(shù)參數(shù)化模型；針對電動(dòng)汽車渦旋壓縮機(jī)防自轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性問題，建立了圓柱銷防自轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)的機(jī)構(gòu)模型；基于圓柱銷防自轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)的工作原理，從機(jī)構(gòu)學(xué)和運(yùn)動(dòng)學(xué)的角度分析了圓柱銷的受力。利用UG軟件平臺(tái)，實(shí)現(xiàn)動(dòng)渦旋盤及電動(dòng)渦旋壓縮機(jī)其他零件的三維實(shí)體建模，構(gòu)建虛擬樣機(jī)模型。通過運(yùn)動(dòng)仿真，獲得準(zhǔn)確的運(yùn)動(dòng)學(xué)參數(shù)曲線，確保圓柱銷防自轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的準(zhǔn)確性和可靠性。

電動(dòng)渦旋壓縮機(jī)；通用渦旋型線；圓柱銷防自轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)；動(dòng)態(tài)仿真

0 引言

渦旋理論最早由法國工程師CREUX[1]于1905年以可逆轉(zhuǎn)的渦旋膨脹機(jī)為題申請美國專利而提出[1]。一個(gè)世紀(jì)以來，各國科學(xué)家致力于渦旋壓縮機(jī)結(jié)構(gòu)的研究，目前渦旋壓縮機(jī)以其效率高、體積小、噪聲低、結(jié)構(gòu)簡單且運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)等特點(diǎn)被公認(rèn)為是技術(shù)最先進(jìn)的一種新型高效容積式壓縮機(jī)。

隨著全球石油能源的緊缺及環(huán)境惡化的加劇，新能源汽車逐漸受到重視和發(fā)展，空調(diào)系統(tǒng)中的電動(dòng)渦旋壓縮機(jī)也得以快速發(fā)展。采用永磁無刷直流電機(jī)的電動(dòng)渦旋壓縮機(jī)與傳統(tǒng)的渦旋壓縮機(jī)相比在結(jié)構(gòu)上體積更小、效率更高、制冷量更大、能耗更低。泛函通用渦旋型線理論的提出，不僅拓展了渦旋型線的研究思路，而且與傳統(tǒng)的渦旋型線相比形狀性態(tài)、性能更優(yōu)[1]。

防自轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)柱銷一端固定在機(jī)架上，另一端在動(dòng)渦旋盤底座環(huán)槽孔中，曲軸帶動(dòng)下的動(dòng)渦旋盤由柱銷的反作用力實(shí)現(xiàn)防自轉(zhuǎn)功能，比十字滑環(huán)防自轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)更簡單，比小曲拐和滾珠式防自轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)受力更小，因此本文以UG軟件為平臺(tái)進(jìn)行虛擬樣機(jī)的實(shí)體建模，探索了電動(dòng)渦旋壓縮機(jī)機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)仿真實(shí)現(xiàn)的全過程。

1 基于泛函的通用型線渦旋盤生成

根據(jù)Taylor級(jí)數(shù)思想，三角函數(shù)、指數(shù)函數(shù)、對數(shù)函數(shù)等任意函數(shù)曲線表達(dá)式都可以將其展開為切向角參數(shù)的級(jí)數(shù)弧函數(shù)形式[2-3]。根據(jù)平面曲線弧微分固有方程理論，渦旋型線是由幾何共軛型線構(gòu)成，則渦旋型線的廣義泛函方程的集成形式為

(1)

式中，c0,c1，…，cn為性能控制系數(shù)；φ為型線切向角參數(shù)。

s(φ)即為通用渦旋型線，當(dāng)k≤3時(shí)，渦旋型線為等壁厚渦旋型線；當(dāng)k>3,cn取不同值時(shí)，可得到不同形狀的變壁厚渦旋型線。圖1為動(dòng)靜盤渦旋型線嚙合幾何關(guān)系示意圖，靜盤渦旋型線上的點(diǎn)M1與動(dòng)盤型線上的點(diǎn)M2嚙合,相交于一點(diǎn)M；靜盤渦旋型線與靜坐標(biāo)系o1x1y1固定相連，動(dòng)盤渦旋型線與動(dòng)坐標(biāo)系o2x2y2固定相連且圍繞靜坐標(biāo)系的原點(diǎn)o1做半徑為R0的圓周平轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)。圖1中，φ為型線切向角參數(shù)；M為型線切點(diǎn)；o為型線中心點(diǎn)；Rn為法向分向量模長；Rt為切向分向量模長；Ro為曲軸偏心距。

圖1 共軛嚙合渦旋型線及型線法向切向的分解Fig.1 Conjugate meshing scroll profile and the normal tangential decomposition

文獻(xiàn)[4-5]推導(dǎo)得到動(dòng)靜盤渦旋型線的向量表征形式為

(2)

將式(1)代入式(2)可得動(dòng)靜渦旋盤基于切向角參數(shù)的向量表征形式為

(3)

與笛卡兒坐標(biāo)系下渦旋型線的求解相比省去了求積分的復(fù)雜運(yùn)算。

在MATLAB軟件中，基于非劣排序的多目標(biāo)遺傳算法對多目標(biāo)函數(shù)的通用型線進(jìn)行優(yōu)化得到Pareto非劣解[6]，此時(shí)通用渦旋型線方程為

s(φ)=0.1021φ+0.7939φ2

(4)

基于MATLAB中的GUI工具包對通用渦旋型線進(jìn)行參數(shù)化建模設(shè)計(jì),依據(jù)等距原理實(shí)現(xiàn)渦旋盤型線的生成[7-8]，渦旋盤型線如圖2所示。

(a)渦旋壁型線

(b)渦旋盤型線圖2 通用渦旋盤型線生成Fig.2 General profiles of the scroll plate

2 圓柱銷防自轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)模型和工作原理

圖3為圓柱銷防自轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)裝配后的剖視圖，渦旋壓縮機(jī)主要結(jié)構(gòu)包括動(dòng)靜渦旋盤、防自轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)以及偏心軸等構(gòu)件。圓柱銷防自轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)主要由定位銷和圓環(huán)槽組成，圓柱定位銷均勻地分布在機(jī)架上，環(huán)槽則以一定的偏移距離均勻地分布在動(dòng)渦旋盤的背面。

圖3 圓柱銷防自轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)裝配剖視圖Fig.3 Sectional view of anti-rotation structure of cylindrical pin

根據(jù)機(jī)構(gòu)學(xué)和圓柱銷受力，選擇圓柱銷的數(shù)目為6且均勻分布在機(jī)架的圓周上，圖4為動(dòng)渦旋盤與機(jī)架上圓柱銷的平面位置關(guān)系圖。o1為偏心曲軸軸心，o2為機(jī)架上所有圓柱銷中心圓的圓心，同時(shí)也是動(dòng)渦旋盤底座上所有環(huán)槽中心圓的圓心，o1o2為曲軸偏心距。a～f是機(jī)架上6個(gè)圓柱銷的中心點(diǎn)，A～F是動(dòng)渦旋盤上6個(gè)環(huán)槽的中心點(diǎn)。偏心主軸旋轉(zhuǎn)時(shí)帶動(dòng)動(dòng)渦旋盤底端環(huán)槽繞機(jī)架上的圓柱銷做圓周運(yùn)動(dòng)。

圖4 圓柱銷與動(dòng)渦旋盤的平面裝配圖Fig.4 Planar assembly of cylindrical pin and movable scroll

防自轉(zhuǎn)圓柱銷固定在支架上，當(dāng)偏心軸在電機(jī)帶動(dòng)下旋轉(zhuǎn)時(shí)，分布在動(dòng)渦旋盤底部的圓環(huán)中心繞圓柱銷做圓周運(yùn)動(dòng)，根據(jù)相對運(yùn)動(dòng)原理，此時(shí)將圓柱銷作為運(yùn)動(dòng)的對象則分析圓柱銷防自轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)的原理更加清晰。如圖4所示，曲柄、圓柱銷和環(huán)槽之間滿足如下關(guān)系式：

Ror=R′-r

(5)

式中，Ror為曲軸偏心距；R′為動(dòng)渦旋盤底座環(huán)槽半徑；r為機(jī)架圓柱銷半徑。

以A和B兩處為例對圓柱銷和環(huán)槽進(jìn)行分析。動(dòng)渦旋盤低端圓環(huán)中心相對于圓柱銷中心所處的位置將受到下面3個(gè)條件的限制：①環(huán)槽中心始終圍繞著以圓柱銷中心a、b兩點(diǎn)，半徑Ror的圓做運(yùn)動(dòng)，如圖中虛線圓所示。②因?yàn)閯?dòng)渦旋盤為剛體，圓環(huán)槽中心相對于曲柄銷中心的距離保持不變，因此圓孔的中心始終在以曲柄中心o2為圓心、曲柄中心到圓孔中心之間的距離為半徑的圓上，而這個(gè)圓的半徑即是曲柄銷中心到圓孔中心的距離o2A。此時(shí)對于B點(diǎn)處的孔與圓柱銷，實(shí)線圓P1與虛線圓P2相交于M、N兩點(diǎn)，因此圓環(huán)槽B的中心位置必定在曲線MN上。對于A處圓柱銷和環(huán)槽，曲柄銷此時(shí)轉(zhuǎn)過的角度θ=0°時(shí)，這個(gè)圓剛好與環(huán)槽中心軌跡圓相切，所以此處的環(huán)槽中心只能在點(diǎn)A處。③A處和B處環(huán)槽在動(dòng)渦旋盤上的相對位置保持不變，按已知條件，二者中心與曲軸中心連線的夾角為π/3，故點(diǎn)B和點(diǎn)M重合。根據(jù)機(jī)構(gòu)學(xué)建立的機(jī)構(gòu)模型如圖4所示，連桿o1o2表示與電機(jī)相連的偏心軸，偏心軸在電機(jī)的帶動(dòng)下做圓周運(yùn)動(dòng)，從而帶動(dòng)動(dòng)渦旋盤，用連桿o2B表示動(dòng)渦旋盤，連桿o1b表示機(jī)架。因此可知四邊形o1o2Bb為平行四邊形，曲軸轉(zhuǎn)過任意角度時(shí)，連桿o2B的運(yùn)動(dòng)始終保持與初始位置下的狀態(tài)相平行，構(gòu)成等邊三角形?？梢妱?dòng)渦旋盤必然相對于靜渦旋盤平動(dòng)(即公轉(zhuǎn))而不能自轉(zhuǎn)。因此圓柱銷防自轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)是根據(jù)平行四邊形原理來工作的。

機(jī)架與動(dòng)渦旋盤裝配后，圓柱銷與動(dòng)渦旋盤環(huán)槽內(nèi)的圓環(huán)相接觸，根據(jù)式(5)可知，圓柱銷中心與環(huán)槽中心始終保持一定的位置關(guān)系，因此在渦旋壓縮機(jī)工作過程中，動(dòng)渦旋盤對圓柱銷的作用力Fi均勻地分布在接觸面上，圓柱銷受力如圖5所示。

動(dòng)渦旋盤對圓柱銷的作用力為

(6)

式中，MZ為動(dòng)渦旋盤的自轉(zhuǎn)力矩；n為圓柱銷個(gè)數(shù)。

圖5 圓柱銷受力分析 Fig.5 Analysis of the force of cylindrical

3 電動(dòng)渦旋壓縮機(jī)的運(yùn)動(dòng)仿真

3.1 零件三維模型的建立與裝配

將MATLAB中生成的渦旋盤型線程序點(diǎn)保存為DAT格式。利用三維軟件UG中樣條功能，通過點(diǎn)生成曲線的方法實(shí)現(xiàn)動(dòng)渦旋型線的轉(zhuǎn)換。本文采用6個(gè)圓柱銷的防自轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)，因此在UG環(huán)境下采用拉伸、旋轉(zhuǎn)、切除命令，得到通用型線動(dòng)渦旋盤的三維模型，如圖6所示。

圖6 動(dòng)渦盤的通用渦旋型線及三維模型Fig.6 General profile and three-dimensional model of scroll

再根據(jù)電動(dòng)渦旋壓縮機(jī)各零件的尺寸關(guān)系，對組成渦旋壓縮機(jī)的其他零件建立三維模型。在UG裝配環(huán)境下，根據(jù)表1中各部件間的約束關(guān)系進(jìn)行虛擬裝配。

表1 各運(yùn)動(dòng)構(gòu)建之間的約束關(guān)系

按照約束關(guān)系得出電動(dòng)渦旋壓縮機(jī)的位置關(guān)系(圖7)和裝配圖(圖8)。

圖7 各構(gòu)件之間的連接關(guān)系Fig.7 The connection between the various components

圖8 電動(dòng)渦旋壓縮機(jī)的裝配圖Fig.8 Assembly drawings of the electric scroll compressors

3.2 運(yùn)動(dòng)仿真結(jié)果分析

將裝配好的電動(dòng)渦旋壓縮機(jī)模型導(dǎo)入運(yùn)動(dòng)仿真模塊，新建運(yùn)動(dòng)仿真文件，將機(jī)構(gòu)中的元件定義為連桿，其中機(jī)架設(shè)定為固定連桿，按照表1中各構(gòu)件之間的約束關(guān)系，定義各桿件之間的運(yùn)動(dòng)副關(guān)系，使用運(yùn)動(dòng)副將各桿件連接在一起構(gòu)成運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)，其中主軸與平衡滑塊為鉸鏈連接，用以實(shí)現(xiàn)動(dòng)渦旋盤的轉(zhuǎn)動(dòng)。

在定義完運(yùn)動(dòng)副之后，需要在機(jī)構(gòu)中添加驅(qū)動(dòng)以促使機(jī)構(gòu)運(yùn)轉(zhuǎn)。將驅(qū)動(dòng)添加在曲軸的轉(zhuǎn)子上，設(shè)置為恒定的轉(zhuǎn)速2900 r/min[9]。由渦旋壓縮機(jī)的運(yùn)動(dòng)原理可知，在主軸的帶動(dòng)下，動(dòng)渦旋盤繞靜渦旋盤做公轉(zhuǎn)平動(dòng)。圖9為動(dòng)渦旋盤某一圓環(huán)槽的中心軌跡及其相對于靜止機(jī)架的速度的變化規(guī)律示意圖。

(a)質(zhì)心軌跡

(b)速度變化曲線圖9 動(dòng)渦旋盤質(zhì)心軌跡和速度示意圖Fig.9 Motion trajectories and velocity schematic

動(dòng)渦旋盤底座環(huán)槽中心點(diǎn)的軌跡能夠準(zhǔn)確地反映圓柱銷防自轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)的特性。電動(dòng)渦旋壓縮機(jī)工作不正常時(shí)動(dòng)渦旋盤切向氣體力對圓柱銷的作用力分布不均勻，可能導(dǎo)致圓柱銷斷裂，同時(shí)動(dòng)渦旋盤在一定角度內(nèi)出現(xiàn)自轉(zhuǎn)現(xiàn)象，因此分析動(dòng)渦旋盤底座圓孔中心的運(yùn)動(dòng)情況尤為重要，曲軸帶動(dòng)下的動(dòng)渦旋盤圓孔中心繞定位銷中心做圓周運(yùn)動(dòng)，其運(yùn)動(dòng)軌跡方程為

(7)

通過運(yùn)動(dòng)仿真獲得圓孔中心相對于圓柱銷水平方向上的位移變化，如圖10所示。

圖10 圓孔中心位移示意圖Fig.10 Schematic of the Circularhole center displacement

由圖9b和圖10可知，每當(dāng)圓孔中心位移s為零時(shí)，動(dòng)渦旋盤的速度v達(dá)到最大，而此位置的圓柱銷與動(dòng)渦旋盤幾乎分離，柱銷與圓孔接觸面受力最??；圓孔中心旋轉(zhuǎn)1/4周后，圓孔中心相對位移最大，動(dòng)渦旋盤的速度為零，此位置處的圓柱銷與動(dòng)渦旋盤圓孔內(nèi)壁接觸面之間的作用力最大。由此可知，在主軸的帶動(dòng)下，動(dòng)渦旋盤圓孔繞圓柱銷中心做圓周運(yùn)動(dòng)，且動(dòng)渦旋盤圓孔中心運(yùn)動(dòng)軌跡與圓柱銷尺寸和偏心距之間必須滿足式(5)。

然而，在實(shí)際電動(dòng)渦旋壓縮機(jī)工作過程中，由于各零件的加工誤差及裝配精度的影響，圓孔與圓柱銷之間總存在一個(gè)偏差ΔL，此時(shí)將一個(gè)表面光滑的圓環(huán)(圖11)置于動(dòng)渦旋盤環(huán)槽內(nèi)來補(bǔ)償它們之間的空隙。

圖11 圓環(huán)結(jié)構(gòu)Fig.11 Ring structure

圓環(huán)有兩方面的作用：一方面將圓柱銷與動(dòng)渦旋盤之間的摩擦轉(zhuǎn)換為圓柱銷與圓環(huán)之間的摩擦，降低動(dòng)渦旋盤的摩擦力，而且加工過程中對圓環(huán)的加工精度控制要比對動(dòng)渦旋盤的加工精度控制要容易，易于更換；另一方面，圓環(huán)使得動(dòng)渦旋盤與機(jī)架之間的裝配更加緊湊，提高了圓柱銷防自轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)對動(dòng)渦旋盤的防自轉(zhuǎn)作用。

4 結(jié)論

(1)根據(jù)通用渦旋型線的特性，基于切向角參數(shù)表達(dá)的泛函方程及共軛嚙合理論，推導(dǎo)出動(dòng)靜盤渦旋型線方程的向量表征形式，在MATLAB軟件GUI工具包下實(shí)現(xiàn)向量幾何點(diǎn)渦旋型線的擬合。

(2)從機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)學(xué)角度分析得出圓柱銷防自轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)是依據(jù)平行四邊形原理工作的，給出了渦旋壓縮機(jī)工作過程中動(dòng)渦盤圓孔、曲軸和圓柱銷之間的位置關(guān)系。

(3)利用UG軟件對電動(dòng)渦旋壓縮機(jī)進(jìn)行了虛擬設(shè)計(jì)，包括零部件的三維建模、虛擬裝配、運(yùn)動(dòng)仿真，用獲得的仿真數(shù)據(jù)來驗(yàn)證圓柱銷防自轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)的可靠性。針對現(xiàn)實(shí)中存在的問題提出了合理的改進(jìn)措施，為電動(dòng)渦旋壓縮機(jī)的進(jìn)一步發(fā)展提供了基礎(chǔ)。

[1]CREUX.RotaryEngine:US,801,182[P].1905-01-05.

[2] 王立存,陳進(jìn).渦旋壓縮機(jī)幾何理論及耦合機(jī)理研究[J].中國機(jī)械工程,2006,17(5):524-528.WANGLicun,CHENJin.GeometryTheoryandCouplingMechanismofScrollCompressor[J].ChinaMechanicalEngineering,2006,17(5):524-528.

[3]ZHAOYuanyang,LILiansheng,YANGQichao,etal.ResearchonHeatandForceDeformationsofLarageDeliveryScrollAirCompressor[C]//Proceedingsofthe5thInternationalConferenceonCompressorandRerigeration.Xi’an:Xi’anJiaotongUniversityPress,2005:249-255.

[4] 張永棟.基于多目標(biāo)遺傳算法的渦旋型線形狀優(yōu)化[J].機(jī)械工程學(xué)報(bào),2005,41(1):172-175.ZHANGYongdong.ProfileOptimizationofScrollsBasedonMultiobjectiveGeneticAlgorithms[J].ChinaMechanicalEngineering, 2005,41(1):172-175.

[5] 劉濤,鄔再新,劉振全.法向等距線法生成渦旋壓縮機(jī)型線的研究[J].機(jī)械工程學(xué)報(bào),2004,40(6):55-58.LIUTao,WUZaixin,LIUZhenquan.StudyonGeneratingProfilewithNomal-equidistant-curveMethodforScrollCompressor[J].ChineseJournalofMechanicalEngineering,2004,40(6):55-58.

[6] 王立存,董光輝,張國進(jìn),等.基于MATLAB、UG的泛函通用型線渦旋盤有限元建模及分析[J].流體機(jī)械,2016,44(2):29-33.WANGLicun,DONGGuanghui,ZHANGGuojin.FiniteElementModelingandAnalysisofGeneralProfilesScrollCompressorPlateBasedonMATLABandUG[J].FluidMachinery,2016,44(2):29-33.

[7] 白亮亮,唐良寶.基于ADAMS活塞壓縮機(jī)動(dòng)平衡虛擬設(shè)計(jì)[J].流體機(jī)械,2008,36(6):43-45.BAILiangliang,TANGLiangbao.VirtualDesignforEquilibriumofPistonCompressorBasedonADAMS[J].FluidMachinery,2008,36(6):43-45.

[8] 王立存,陳進(jìn),李世六,等. 基于泛函的渦旋型線共軛嚙合研究[J].機(jī)械工程學(xué)報(bào),2007,43(3):50-53.WANGLicun,CHENJin,LIShiliu.ConjugateMeshingTheoryofScrollProfilesBasedonFunctionalExpression[J].ChineseJournalofMechanicalEngineering， 2007,43(3):50-53.

[9] 程哲銘,歐陽新萍,雷蓉.渦旋式壓縮機(jī)渦旋型線的研究綜述與前景[J].流體機(jī)械,2015,43(1):51-56.

CHENGZheming,OUYANGXinping,LEIRong.OverviewandProspectoftheResearchonProfileofScrollCompressor[J].FluidMachinery,2015,43(1):51-56.

(編輯 蘇衛(wèi)國)

Structural Design and Dynamic Simulation of a General Profile Electric Scroll Compressor

WANG Licun1,3DONG Guanghui2WANG Xudong1,3AO Wengang1,3

1.National Research Base of Intelligent Manufacturing Service,Chongqing，400067 2.College of Mechanical Engineering, Chongqing University of Technology,Chongqing,400054 3.Chongqing Key Lab of Manufacturing Equipment Mechanism Design and Control, Chongqing，400067

A parametric model of tangential coefficient was built based on characteristics of general scroll profiles. To study the dynamics characteristics of the scroll compressors for electric vehicles, a model of anti-rotation mechanism of cylindrical pin anti-rotation structure was established. On the basis of operational principles of anti-rotation mechanism of cylindrical pin, the forces acted on the cylindrical pins were analyzed with kinematics and the mechanisms. UG was used to design three-dimensional models of the scroll plate and other parts, and a virtual prototype model was established. By the kinematics simulation of the scroll compressor the accurate curves of kinematics parameters were obtained. It may ensure the accuracy and reliability of the cylindrical pin anti-rotation structurs.

electric scroll compressor; general scroll profile; cylindrical pin anti-rotation structure; dynamic simulation

2016-04-28

國家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51375515);重慶市前沿與應(yīng)用基礎(chǔ)研究項(xiàng)目(cstc2015jcyjA60004)；制造裝備機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)與控制重慶市重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室開放基金資助項(xiàng)目(1456034)

TH45DOI：10.3969/j.issn.1004-132X.2017.06.015

王立存，男，1978年生。重慶工商大學(xué)國家智能制造服務(wù)國際科技合作基地教授、博士。主要研究方向?yàn)闇u旋壓縮機(jī)設(shè)計(jì)理論、電動(dòng)汽車渦旋壓縮機(jī)關(guān)鍵技術(shù)和機(jī)械系統(tǒng)多學(xué)科協(xié)同優(yōu)化技術(shù)。董光輝(通信作者)，男，1990年生。重慶理工大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院碩士研究生。E-mail: 511158235@qq.com。王旭東，男，1981年生。重慶工商大學(xué)國家智能制造服務(wù)國際科技合作基地副教授、博士。敖文剛，男，1976年生。重慶工商大學(xué)國家智能制造服務(wù)國際科技合作基地副教授。