基于CATIA的平地機(jī)前橋優(yōu)化設(shè)計(jì)與仿真

苗國(guó)華，崔元福，王永

(山東臨工工程機(jī)械有限公司技術(shù)中心，山東臨沂 276023)

基于CATIA的平地機(jī)前橋優(yōu)化設(shè)計(jì)與仿真

苗國(guó)華，崔元福，王永

(山東臨工工程機(jī)械有限公司技術(shù)中心，山東臨沂 276023)

為優(yōu)化平地機(jī)前橋復(fù)合運(yùn)動(dòng)空間結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，分析前橋結(jié)構(gòu)及各部件運(yùn)動(dòng)副關(guān)系，抽象出前橋機(jī)構(gòu)模型。采用CATIA的數(shù)字樣機(jī)(Digital Mock-Up，DMU)模塊建立平地機(jī)前橋運(yùn)動(dòng)學(xué)模型，通過(guò)對(duì)模型施加符合運(yùn)動(dòng)方式的運(yùn)動(dòng)副和驅(qū)動(dòng)命令實(shí)現(xiàn)運(yùn)動(dòng)學(xué)仿真，獲取內(nèi)、外側(cè)車(chē)輪轉(zhuǎn)向角度關(guān)系及前橋復(fù)合運(yùn)動(dòng)時(shí)轉(zhuǎn)向油缸參數(shù)變化關(guān)系，為前橋油缸參數(shù)確定提供基礎(chǔ)。同時(shí)創(chuàng)建前橋輪胎等關(guān)鍵部件的包絡(luò)體，并進(jìn)行動(dòng)態(tài)間隙分析，為前橋與中松附具等空間結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供參考和依據(jù)。

平地機(jī)前橋；運(yùn)動(dòng)副；DMU模塊；運(yùn)動(dòng)仿真；包絡(luò)體

平地機(jī)是一種以鏟刀為主、多種附具可選，主要用于大面積平整場(chǎng)地、修路、刮坡、挖溝、除雪、松土、推土、開(kāi)荒等工況的作業(yè)機(jī)械。為減小作業(yè)半徑、擴(kuò)大作業(yè)范圍和滿足蟹行等工況需求，平地機(jī)一般設(shè)有鉸接轉(zhuǎn)向和前輪轉(zhuǎn)向兩種轉(zhuǎn)向系統(tǒng)。在正常工作時(shí)，使用前輪進(jìn)行轉(zhuǎn)向，而在蟹行和斜坡作業(yè)等工況時(shí)，使用前輪+鉸接復(fù)合轉(zhuǎn)向。平地機(jī)在作業(yè)時(shí)為抵消物料對(duì)鏟刀的側(cè)移力，提高輪胎的附著力以及在斜坡作業(yè)時(shí)提高整機(jī)穩(wěn)定性等，前橋除含有阿克曼轉(zhuǎn)向梯形機(jī)構(gòu)外，還設(shè)有前輪傾斜機(jī)構(gòu)和前橋擺動(dòng)機(jī)構(gòu)[1-3]。文獻(xiàn)[4]對(duì)平地機(jī)前輪主銷(xiāo)后傾、內(nèi)傾等定位參數(shù)進(jìn)行分析研究，文獻(xiàn)[5-6]對(duì)轉(zhuǎn)向梯形機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)進(jìn)行研究，但都沒(méi)有涉及到平地機(jī)前橋傾斜、擺動(dòng)及轉(zhuǎn)向復(fù)合運(yùn)動(dòng)結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)研究。本文從機(jī)構(gòu)分析入手，基于CATIA的DMU模塊實(shí)現(xiàn)前橋運(yùn)動(dòng)仿真，獲取前橋復(fù)合運(yùn)動(dòng)空間參數(shù)變化并對(duì)其部件優(yōu)化，有效避免設(shè)計(jì)干涉情況，減少后續(xù)工程變更成本和提高設(shè)計(jì)效率。

1 前橋機(jī)構(gòu)模型

平地機(jī)前橋如圖1所示，主要由左、右轉(zhuǎn)向節(jié)，左、右轉(zhuǎn)向架及輪轂，轉(zhuǎn)向油缸，傾斜拉桿，傾斜油缸，前橋架，轉(zhuǎn)向拉桿等組成[7-9]。

1—左轉(zhuǎn)向架及輪轂；2—左轉(zhuǎn)向節(jié)；3—傾斜油缸；4—轉(zhuǎn)向油缸；5—右轉(zhuǎn)向架及輪轂；6—傾斜拉桿；7—轉(zhuǎn)向拉桿；8—前橋架;9—擺動(dòng)軸套圖1 平地機(jī)前橋基本結(jié)構(gòu)

前橋架通過(guò)銷(xiāo)軸與前車(chē)架連接，前橋可繞銷(xiāo)軸擺動(dòng)一定角度。左、右轉(zhuǎn)向節(jié)分別通過(guò)橫向的銷(xiāo)軸與前橋架兩端鉸接，傾斜拉桿兩端分別與左、右轉(zhuǎn)向節(jié)銷(xiāo)軸連接，傾斜油缸活塞桿端與左轉(zhuǎn)向節(jié)通過(guò)銷(xiāo)軸連接，傾斜油缸缸底端與前橋架銷(xiāo)軸連接。左、右轉(zhuǎn)向架及輪轂通過(guò)豎直的銷(xiāo)軸分別與左、右轉(zhuǎn)向節(jié)鉸接；轉(zhuǎn)向拉桿兩端分別與左、右轉(zhuǎn)向架及輪轂球鉸連接。左、右轉(zhuǎn)向油缸分別與前橋架和左、右轉(zhuǎn)向架及輪轂連接。傾斜拉桿，左、右轉(zhuǎn)向節(jié)與前橋架構(gòu)成平地機(jī)前橋傾斜機(jī)構(gòu)，傾斜油缸伸縮帶動(dòng)左轉(zhuǎn)向節(jié)傾斜，并通過(guò)傾斜拉桿聯(lián)動(dòng)右轉(zhuǎn)向節(jié)傾斜，實(shí)現(xiàn)前橋輪胎的傾斜控制。左、右轉(zhuǎn)向架，輪轂及轉(zhuǎn)向拉桿與前橋架構(gòu)成梯形轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)；轉(zhuǎn)向油缸伸縮帶動(dòng)轉(zhuǎn)向架及輪轂繞轉(zhuǎn)向節(jié)轉(zhuǎn)動(dòng)；左、右轉(zhuǎn)向架及輪轂通過(guò)轉(zhuǎn)向拉桿實(shí)現(xiàn)聯(lián)動(dòng)，從而實(shí)現(xiàn)前橋輪胎的轉(zhuǎn)向。根據(jù)平地機(jī)前橋各部件的配合關(guān)系，抽象出平地機(jī)前橋各部件運(yùn)動(dòng)副關(guān)系圖[10]，如圖2所示。

圖2 前橋部件運(yùn)動(dòng)副關(guān)系圖

2 前橋仿真模型

若不考慮前橋傾斜與擺動(dòng)的影響，平地機(jī)前橋轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)等效簡(jiǎn)化為輪式整體式鉸接轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)。參考文獻(xiàn)[2-3]方法，根據(jù)平地機(jī)總體設(shè)計(jì)軸距、輪距以及轉(zhuǎn)向角度等技術(shù)要求，應(yīng)用CATIA的Part Design模塊初步完成平地機(jī)前橋轉(zhuǎn)向結(jié)構(gòu)參數(shù)化三維建模和方案設(shè)計(jì)[10-13]。根據(jù)圖2前橋部件運(yùn)動(dòng)副關(guān)系圖，將前橋三維模型切換到CATIA的DMU模塊中施加相應(yīng)的運(yùn)動(dòng)副?？紤]到平地機(jī)前橋總體設(shè)計(jì)，僅能根據(jù)平地機(jī)總體參數(shù)要求，確定前輪轉(zhuǎn)向角度、前橋擺動(dòng)角度以及前輪傾斜角度參數(shù)要求，左、右轉(zhuǎn)向油缸與傾斜油缸的參數(shù)還無(wú)法確定，因此簡(jiǎn)化前橋運(yùn)動(dòng)仿真模型(不包含油缸模型)，通過(guò)前橋的仿真分析確定左、右轉(zhuǎn)向油缸與傾斜油缸等參數(shù)。

在簡(jiǎn)化的前橋運(yùn)動(dòng)仿真模型中，前車(chē)架定義為機(jī)構(gòu)的固定件，根據(jù)平地機(jī)前橋總體設(shè)計(jì)要求，前橋擺動(dòng)±16°，前輪轉(zhuǎn)向±50°，前輪傾斜±18°，因此分別添加前橋架旋轉(zhuǎn)副、左轉(zhuǎn)向節(jié)旋轉(zhuǎn)副、左轉(zhuǎn)向架及輪轂旋轉(zhuǎn)副的3個(gè)驅(qū)動(dòng)角度命令[14-15]，如圖3所示。按照部件運(yùn)動(dòng)副關(guān)系將結(jié)合類(lèi)型約束好后，發(fā)現(xiàn)系統(tǒng)自由度不為0，DMU仿真系統(tǒng)不會(huì)提示可以模擬機(jī)械裝置。這是由于轉(zhuǎn)向拉桿與左、右轉(zhuǎn)向架及輪轂的兩個(gè)球頭結(jié)合不能約束轉(zhuǎn)向拉桿繞本身軸線的自由度，因此不能模擬，需將轉(zhuǎn)向拉桿一端球頭球鉸副通過(guò)添加一萬(wàn)向節(jié)，將球頭約束轉(zhuǎn)換為十字軸與萬(wàn)向節(jié)前后節(jié)叉之間的兩個(gè)旋轉(zhuǎn)結(jié)合，再將前節(jié)叉與左(右)轉(zhuǎn)向架及輪轂固聯(lián)，將后節(jié)叉與轉(zhuǎn)向拉桿固聯(lián)，從而約束轉(zhuǎn)向拉桿繞本身軸線的轉(zhuǎn)動(dòng)自由度。十字軸的中心就是轉(zhuǎn)向拉桿一端球頭的中心。簡(jiǎn)化前橋仿真模型如圖4所示。

圖3 驅(qū)動(dòng)命令 圖4 前橋仿真模型

3 仿真分析

圖5 內(nèi)側(cè)車(chē)輪與外側(cè)車(chē)輪轉(zhuǎn)向角度關(guān)系圖

在DMU模塊中，應(yīng)用“使用法則曲線進(jìn)行模擬”命令，并在選項(xiàng)卡中選中“激活傳感器”選項(xiàng)[4]，分別激活左轉(zhuǎn)向節(jié)與左轉(zhuǎn)向架及輪轂、右轉(zhuǎn)向節(jié)與右轉(zhuǎn)向架及輪轂角度傳感器，用于記錄實(shí)際前橋梯形轉(zhuǎn)向過(guò)程中內(nèi)側(cè)轉(zhuǎn)向輪與外側(cè)轉(zhuǎn)向輪的關(guān)系，利用“文件”輸出命令輸出相關(guān)數(shù)據(jù)，同時(shí)激活“碰撞檢測(cè)(停止)”，實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)向架及輪轂與轉(zhuǎn)向節(jié)碰撞限位時(shí)停止仿真[15]。轉(zhuǎn)向過(guò)程中內(nèi)側(cè)車(chē)輪與外側(cè)車(chē)輪轉(zhuǎn)向角度關(guān)系如圖5所示(以左車(chē)輪左轉(zhuǎn)向?yàn)槔?。

圖6 前橋復(fù)合運(yùn)動(dòng)時(shí)轉(zhuǎn)向油缸參數(shù)變化

在理想狀態(tài)下，在轉(zhuǎn)向過(guò)程中內(nèi)、外側(cè)轉(zhuǎn)向輪都處于純滾動(dòng)狀態(tài)，但實(shí)際轉(zhuǎn)向梯形機(jī)構(gòu)都存在一定偏差。分析圖5仿真數(shù)據(jù)可知，在常用轉(zhuǎn)向角度為0～35°時(shí)，外側(cè)車(chē)輪理想轉(zhuǎn)向角度與實(shí)際轉(zhuǎn)向角度誤差較?。晦D(zhuǎn)向角度為35～50°時(shí)，外側(cè)車(chē)輪理想轉(zhuǎn)向角度與實(shí)際轉(zhuǎn)向角度綜合誤差變大，考慮到前橋復(fù)合運(yùn)動(dòng)與工作裝置等空間布局要求，不影響綜合性能，表明前橋轉(zhuǎn)向梯形機(jī)構(gòu)滿足設(shè)計(jì)要求。在DMU模塊中，應(yīng)用“測(cè)量間距”命令建立前橋架轉(zhuǎn)向油缸支點(diǎn)與轉(zhuǎn)向架及輪轂轉(zhuǎn)向油缸支點(diǎn)之間的間距命令，使用“法則曲線進(jìn)行模擬”命令[15]，并激活所建測(cè)量間距傳感器，分別記錄前輪傾斜、前輪轉(zhuǎn)向、前輪傾斜+前輪轉(zhuǎn)向復(fù)合動(dòng)作3種工況下轉(zhuǎn)向油缸兩支點(diǎn)空間距離數(shù)據(jù)，各工況下轉(zhuǎn)向油缸支點(diǎn)距離變化如圖6所示，車(chē)輪轉(zhuǎn)向角度以中間為0°，左轉(zhuǎn)向?yàn)檎肄D(zhuǎn)向?yàn)樨?fù)。分析圖6仿真數(shù)據(jù)可知，僅前輪轉(zhuǎn)向工況時(shí)，轉(zhuǎn)向油缸支點(diǎn)最大間距為941.0 mm，最小間距為666.5 mm；在前輪右傾斜極限狀態(tài)且前輪轉(zhuǎn)向過(guò)程中，轉(zhuǎn)向油缸支點(diǎn)最大間距為941.0 mm，最小間距為678.0 mm；在前輪左傾斜極限狀態(tài)且前輪轉(zhuǎn)向過(guò)程中，轉(zhuǎn)向油缸支點(diǎn)最大間距為921.0 mm，最小間距為653.0 mm；因?yàn)槠降貦C(jī)前橋在工作中存在前輪傾斜、前輪轉(zhuǎn)向與前橋擺動(dòng)等復(fù)合工況，所以轉(zhuǎn)向油缸參數(shù)要滿足上述各種工況需求，因此根據(jù)仿真分析數(shù)據(jù)和考慮預(yù)留轉(zhuǎn)向油缸安全量，最終確定轉(zhuǎn)向油缸最小安裝距為648.0 mm，最大安裝距為946.0 mm。

在DMU模塊中，應(yīng)用“模擬”命令，分別生成前輪轉(zhuǎn)向(以左側(cè)車(chē)輛向左轉(zhuǎn)向?yàn)槔?、前輪傾斜+前輪轉(zhuǎn)向復(fù)合動(dòng)作(以左側(cè)車(chē)輛向左傾斜再向左轉(zhuǎn)向?yàn)槔?與前橋擺動(dòng)+前輪傾斜+前輪轉(zhuǎn)向復(fù)合動(dòng)作3種工況的模擬與重放，應(yīng)用“掃瓊包絡(luò)體”命令形成3種狀態(tài)時(shí)前橋關(guān)鍵部件的包絡(luò)體[16-19]，如圖7所示。

圖7 前橋各種工作狀態(tài)時(shí)輪胎等包絡(luò)體檢查

分析前橋各種工況時(shí)輪胎包絡(luò)體的仿真結(jié)果可知：在直線松弛和平整工況時(shí)，前輪僅左、右傾斜時(shí)中松附具在切削與提升過(guò)程中與前輪空間較大；在松弛工況且前輪存在左、右轉(zhuǎn)向功能時(shí)中松附具在切削與提升過(guò)程中與前輪最小空間極限為16.5 mm；在前輪右傾斜到極限狀態(tài)且同時(shí)存在左、右轉(zhuǎn)向工況時(shí)中松附具在切削與提升過(guò)程中與前輪最小空間極限為15 mm；在前輪左傾斜到極限狀態(tài)且同時(shí)存在左、右轉(zhuǎn)向工況時(shí)中松附具在切削與提升過(guò)程中與前輪最小空間極限為12 mm。平地機(jī)在選配中松附具轉(zhuǎn)場(chǎng)時(shí)中松附具提升到最大離地間隙狀態(tài)以保證平地機(jī)最大通過(guò)能力。因轉(zhuǎn)場(chǎng)時(shí)道路和農(nóng)田的多樣性，需充分考慮平地機(jī)前輪最大極限狀態(tài)時(shí)與中松附具空間結(jié)構(gòu)性，分析仿真數(shù)據(jù)可知，在前橋擺動(dòng)到16°、前輪右傾斜到18°和前輪左、右轉(zhuǎn)向到極限狀態(tài)時(shí)，前輪包絡(luò)體與中松附具提升到最大離地間隙狀態(tài)時(shí)最小空間間隙達(dá)到80.0 mm。

在仿真分析中，輪胎模型建模是以某型號(hào)平地機(jī)容許所選配最大規(guī)格輪胎而建立。因此綜合考慮上述分析結(jié)果，在各種極限工況狀態(tài)時(shí)前輪包絡(luò)體與中松附具包絡(luò)體最小極限滿足設(shè)計(jì)空間要求[20-21]。若分析方案包絡(luò)體出現(xiàn)干涉情況，可以切換到CATIA零件模塊，對(duì)方案三維模型進(jìn)行參數(shù)化修改，快速驗(yàn)證方案可行性，提高設(shè)計(jì)效率。

4 結(jié)語(yǔ)

采用CATIA的DMU模塊對(duì)前橋模型進(jìn)行仿真分析，獲取了前橋復(fù)合運(yùn)動(dòng)時(shí)左、右車(chē)輪轉(zhuǎn)向角度關(guān)系、轉(zhuǎn)向油缸參數(shù)的變化關(guān)系和輪胎等部件的包絡(luò)體，通過(guò)仿真數(shù)據(jù)分析為前橋空間結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和空間驗(yàn)證優(yōu)化提供參考和基礎(chǔ)，提高設(shè)計(jì)效率，對(duì)縮短開(kāi)發(fā)周期、減少后期設(shè)計(jì)更改以及降低開(kāi)發(fā)成本等方面有重要意義。但本模型沒(méi)有對(duì)前橋復(fù)合運(yùn)動(dòng)工況的動(dòng)力學(xué)進(jìn)行分析，后續(xù)進(jìn)一步研究前橋動(dòng)力學(xué)特性，為平地機(jī)前橋的強(qiáng)度分析和結(jié)構(gòu)拓?fù)鋬?yōu)化提供基礎(chǔ)。

[1]余志生.汽車(chē)?yán)碚揫M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社,2009.

[2]杜海若,黃松和,管會(huì)生,等.工程機(jī)械概論[M].成都：西南交通大學(xué)出版社,2006.

[3]成凱,吳守強(qiáng),李相鋒.推土機(jī)與平地機(jī)[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社,2006.

[4]季明，趙敬中，劉寶金.自行式平地機(jī)前輪定位分析[J].筑路機(jī)械與施工機(jī)械化,2013,30(2):84-86. JI Ming,ZHAO Jingzhong,LIU Baojin.Analysis on front wheels positioning of self-propelled motor grader[J].Road Machinery & Construction Mechanization,2013,30(2):84-86.

[5]韋超毅，蔣國(guó)平，周從鉅,等.基于ADAMS軟件的轉(zhuǎn)向梯形計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)[J].廣西大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2003,28(3):246-248. WEI Chaoyi,JIANG Guoping,ZHOU Congju,et al.Computer-aided design of steering trapezoid based on ADAMS software[J].Journal of Guangxi University(Natural Science),2003,28(3):246-248.

[6]黃鶴輝，陳晨.整體式轉(zhuǎn)向梯形機(jī)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)MATLAB程序[J].廣西機(jī)械,2002(4):17-19. HUANG Hehui,CHEN Chen.Optimized design of integral steering trapezium with MATLAB programming[J].Guangxi Machinery,2002(4):17-19.

[7]王德紅,苗國(guó)華,馮克祥.平地機(jī)前橋轉(zhuǎn)向裝置:201320765607.X[P].2014-06-04.

[8]崔元福,苗國(guó)華,馮克祥,等.平地機(jī)及其松土器:201520435434.4[P].2015-11-25.

[9]崔元福,任紅霞,苗國(guó)華.平地機(jī)整機(jī):201430069008.4[P].2014-08-27.

[10]侯亮,潘勇軍,王其亮,等.多驅(qū)動(dòng)的平地機(jī)工作裝置系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)仿真研究[J].廈門(mén)大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2011,50(1):47-50. HOU Liang,PAN Yongjun,WANG Qiliang,et al.Dynamic simulation research on multi-drive system working device of grader[J].Journal of Xiamen University(Natural Science),2011,50(1):47-50.

[11]陳靖芯,徐晶,陸國(guó)民,等.基于CATIA的三維參數(shù)化建模方法及其應(yīng)用[J].機(jī)械設(shè)計(jì),2003,20(8):48-50. CHEN Jingxin,XU Jing,LU Guomin,et al.Three dimensional parametric modeling method based on CATIA and its application[J].Machinery Design,2003,20(8):48-50.

[12]高秀華,王智明,王繼新.工程分析及電子樣機(jī)模擬CATIA V5在工程實(shí)踐中的應(yīng)用[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社,2004.

[13]謝龍漢.CATIA V5機(jī)械設(shè)計(jì)應(yīng)用實(shí)例[M].北京：清華大學(xué)出版社,2004.

[14]盛選禹,盛選軍.CATIA運(yùn)動(dòng)和力學(xué)分析實(shí)例教程[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社,2008.

[15]劉宏新,宋微微.CATIA數(shù)字化樣機(jī)運(yùn)動(dòng)仿真詳解[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社,2013.

[16]席思文.基于CATIA的麥弗遜懸架運(yùn)動(dòng)仿真分析[J].機(jī)械設(shè)計(jì)與制造,2013(7):114-116. XI Siwen.Kinematical analysis of McPherson suspension based on CATIA[J].Machinery Design & Manufacture,2013(7):114-116.

[17]王淑芳.基于CATIA的汽車(chē)懸架動(dòng)態(tài)仿真[D].重慶：重慶交通大學(xué),2007. WANG Shufang.The dynamic simulation of automobile suspension based on CATIA[D].Chongqing：Chongqing Jiaotong University,2007.

[18]許早龍.CATIA在麥弗遜式前懸架運(yùn)動(dòng)分析中的應(yīng)用[J].計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)與制造,2001(3):22-24. XU Zaolong.CATIA application in the kinematic simulation of front McPherson suspension[J].Computer-Aided Design and Manufacture,2001(4):22-24.

[19]趙文杰,趙連玉.基于CATIA的裝載機(jī)數(shù)字化模型的建立及仿真[J].天津理工大學(xué)學(xué)報(bào),2010,26(3):80-82. ZHAO Wenjie,ZHAO Lianyu.Modeling and simulation of the digital model of wheel loader based on CATIA[J].Journal of Tianjin University of Technology,2010,26(03):80-82.

[20]程小彪,楊志鋼,周振福,等.基于CATIA數(shù)字樣機(jī)技術(shù)的汽車(chē)輪胎跳動(dòng)模擬及包絡(luò)間隙檢查分析方法[J].重慶理工大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2013,27(2):13-16. CHENG Xiaobiao,YANG Zhigang,ZHOU Zhenfu,et al.Simulation of vehicle tire bouncing and methods to examine and analyze tire envelops based on the CATIA digital prototype module[J].Journal of Chongqing University of Technology(Natural Science),2013,27(2):13-16.

[21]史士財(cái)，李榮，付宜利，等.基于改進(jìn)蟻群算法的裝配序列規(guī)劃[J].計(jì)算機(jī)集成制造系統(tǒng)，2010，16(6)：1189-1194. SHI Shicai，LI Rong，F(xiàn)U Yili，et al.Assembly sequence planning based on improved ant colony algorithm[J].Computer Integrated Manufacturing System，2010，16(6)：1189-1194.

(責(zé)任編輯：郎偉鋒)

Design and Simulation Analysis of Grader Front Axle Based on CATIA

MIAOGuohua，CUIYuanfu,WANGYong

(TechnicalCenter,ShandongLingongConstructionMachineryCo.,Ltd.,Linyi,276023,China)

In order to optimize the spatial design of grader front axle,a model of front axle is extracted accordingly to analyze its structure and spatial kinematic pairs.A front axle kinematics model is built with the software CATIA DMU (Digital Mock-Up)module.The kinematic simulation is performed based on the prototype model,applying reasonable kinematic pairs and driving commands.Through the motion simulations,the study acquires the steering angle relations of inner and outside wheels.The steer cylinder parameter relations on complex space movement are also acquired.These provide the basic data for cylinder parameters.The enveloping solid for tire key parts is also established and the dynamic gap is analyzed,which offers reference and basis for the complex front axle and middle scarifier designs.

grader front axle; spatial kinematic pairs; DMU module; kinematics simulation; enveloping solid

2016-04-29

苗國(guó)華(1982—)，男，山東沂水人，工學(xué)碩士，工程師，主要研究方向?yàn)槠降貦C(jī)創(chuàng)新設(shè)計(jì)，E-mail:guohua.miao@sdlg.com.cn.

10.3969/j.issn.1672-0032.2016.04.011

TU623.6

A

1672-0032(2016)04-0069-06