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    天然氣凝析液射流清管器結(jié)構(gòu)參數(shù)的數(shù)值模擬研究*

    2016-12-25 02:44:54劉永飛楊壯春李清平
    化工機(jī)械 2016年4期
    關(guān)鍵詞:管器喉部射流

    劉永飛 楊壯春 李清平 林 林

    (1.中海油研究總院;2.中海石油深海開發(fā)有限公司)

    天然氣凝析液射流清管器結(jié)構(gòu)參數(shù)的數(shù)值模擬研究*

    劉永飛**1楊壯春2李清平1林 林2

    (1.中海油研究總院;2.中海石油深海開發(fā)有限公司)

    通過對(duì)一種用于天然氣凝析液管道的射流清管器進(jìn)行Fluent數(shù)值模擬,研究了不同結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)射流效果的影響,驗(yàn)證了用Fluent預(yù)估射流清管器控制閥門彈簧預(yù)緊力的可行性,為天然氣凝析液射流清管器結(jié)構(gòu)研發(fā)提供了理論依據(jù)。

    射流清管器 結(jié)構(gòu)參數(shù) 閥門控制彈簧 射流孔形狀

    為了解決油氣管輸過程中雜質(zhì)沉積、蠟沉積以及凝析液聚集等問題,工程上常采取投放清管器的方式進(jìn)行清管作業(yè)[1,2]。在清管器中間開一定大小、形狀的孔,允許一部分流體經(jīng)過的清管器叫做旁通清管器或者射流清管器。射流清管器按照應(yīng)用分為兩種:清蠟射流清管器和控制段塞射流清管器。應(yīng)用于原油管輸中的清蠟射流清管器,其射流孔的作用是在清管器發(fā)生卡堵時(shí)射流能夠清理積蠟,使清管器重新啟動(dòng)。應(yīng)用于天然氣凝析液管線的控制段塞射流清管器在清管過程中,允許部分輸送氣體從射流孔經(jīng)過,將段塞流改變?yōu)閷恿?,使滯留液分布到更長距離的管道中,從而防止瞬時(shí)清管段塞過大導(dǎo)致終端段塞捕集器過載[3]。

    為了使射流清管器在清管過程中發(fā)生卡堵時(shí)能夠盡快啟動(dòng),避免因射流孔而導(dǎo)致的清管器不能及時(shí)重新啟動(dòng)問題,設(shè)置能夠關(guān)閉射流孔的閥門是一種有效的方法。該閥門由特定的彈簧控制,當(dāng)清管器發(fā)生卡堵時(shí),清管器背壓升高,推動(dòng)閥門控制彈簧使閥門關(guān)閉,從而使清管器背壓迅速升高,推動(dòng)清管器繼續(xù)清管。

    筆者針對(duì)某海底天然氣管線用射流清管器進(jìn)行數(shù)值模擬分析,得出了影響流場的主要結(jié)構(gòu)參數(shù)并找到了預(yù)估閥門預(yù)緊力的方法。

    1 計(jì)算模型

    6′ 管線用實(shí)際射流清管器結(jié)構(gòu)如圖1所示,選取其中的射流旁通部分過流流道為計(jì)算域,其中閥門和支撐板為主要擾流部件(圖2)。筆者采用SCDM建模,射流清管器的過流流道部分與清管器前后的兩段管段一起構(gòu)成了建模區(qū)域(圖3),并采用Ansys軟件中Mesh模塊劃分網(wǎng)格。該模型全部采用Patch Conforming方法劃分為四面體網(wǎng)格,檢查網(wǎng)格扭曲度為0.8,達(dá)到了計(jì)算要求。

    圖1 射流清管器結(jié)構(gòu)

    圖2 射流旁通部分剖面圖

    圖3 計(jì)算模型及其網(wǎng)格劃分示意圖

    該模型進(jìn)出口皆為壓力邊界條件,出口邊界條件為大氣壓,入口邊界條件分別選取工況為表壓5、10、15、20、30、40kPa。湍流計(jì)算模型選Standardk-ε模型,從迭代的收斂速度和穩(wěn)定性方面考慮,速度-壓力耦合方式設(shè)為SIMPLE算法;松弛因子均保持默認(rèn)值,為盡量增加最終結(jié)果的準(zhǔn)確性離散格式先利用一階迎風(fēng)迭代計(jì)算到收斂,然后再利用二階迎風(fēng)提高精度。為了方便與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)比較,氣相介質(zhì)采用可壓縮空氣。

    2 實(shí)驗(yàn)?zāi)P?/h2>

    射流清管器射流模型(圖4)為有機(jī)玻璃材料的流體通道和不銹鋼材料的擾流部件組成,擾流部件主要包括固定法蘭和閥門,模型尺寸完全與數(shù)值模擬建模尺寸一致。將與數(shù)值模擬參數(shù)一致的射流清管器實(shí)驗(yàn)?zāi)P凸潭ㄔ诠苈分校脡嚎s機(jī)改變清管器前后壓差,由羅斯蒙特3595電容式壓力變送器分別測出不同壓差下閥門受力,即彈簧應(yīng)該達(dá)到的預(yù)緊力值,具體將傳感器探頭放置于閥門與固定法蘭之間。

    圖4 射流清管器實(shí)驗(yàn)?zāi)P?/p>

    3 計(jì)算結(jié)果分析

    3.1 射流孔結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)射流流場的影響

    射流孔結(jié)構(gòu)參數(shù)主要有射流出口角度、射流錐段過渡弧半徑和射流孔喉部長度(圖5)。

    圖5 射流孔結(jié)構(gòu)參數(shù)示意圖

    3.1.1射流出口角度

    模擬計(jì)算射流出口角α分別取0、arctan0.1、arctan0.2、arctan0.4這4種情況下,不同位置的流場對(duì)比情況如圖6~9所示。

    由圖6、7可以看出,隨著射流出口角的增大,等速流核區(qū)中心處速度減小明顯;當(dāng)α角增大到arctan0.2后,等速流核區(qū)中心開始出現(xiàn)低速度區(qū)域,當(dāng)α角增大到arctan0.4后,低速度區(qū)域增大明顯,射流開始出現(xiàn)分叉,這時(shí)射流明顯偏向邊壁方向噴射而出。射流出口角的不同對(duì)等速流核區(qū)的大小基本沒有影響,速度在0.5m處達(dá)到管道的平均穩(wěn)定速度。

    由圖8、9可以看出,軸心位置處的湍動(dòng)能大小隨著α角的增大衰減明顯。湍動(dòng)能在軸向小于0.15m的范圍內(nèi)受α角影響較??;湍動(dòng)能在軸向大于0.60m的位置后都達(dá)到平穩(wěn)值,并緩慢接近0,受α角的影響也較?。辉谳S向0.15~0.60m的范圍內(nèi)無論是軸心位置還是靠近邊壁位置,湍動(dòng)能衰減明顯。

    從整體速度上看,隨著α角增大,射流流場的最高速度明顯降低,不利于射流清管器對(duì)液塞的吹掃。從湍動(dòng)能方面考慮,α角增大后湍動(dòng)能出現(xiàn)非常明顯的衰減,也不利于射流清管器對(duì)液塞的吹掃。當(dāng)然從敷設(shè)藥劑的方面考慮,采用一定的α角度是有利的。

    3.1.2射流錐段過渡弧半徑

    模擬計(jì)算R分別為0、20、30mm這3種結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)射流流場的影響(圖10、11)。通過對(duì)流場的分析發(fā)現(xiàn),當(dāng)由R=0mm改變到R=20mm后,等速流核區(qū)有一定的增長;當(dāng)由R=20mm改變?yōu)镽=30mm后,等速流核區(qū)基本沒有增加。所以,增加一定的倒圓有利于射流,但是當(dāng)增加到一定半徑后,影響不明顯。從整體上講,R的值對(duì)射流效果影響較小。

    圖6 軸線位置速度的變化規(guī)律

    圖7 管壁附近位置處速度的變化規(guī)律

    圖8 軸線位置湍動(dòng)能的變化規(guī)律

    圖9 管壁附近處湍動(dòng)能的變化規(guī)律

    圖10 中心軸線位置射流速度隨軸向位置的變化趨勢

    圖11 中心軸線位置射流湍動(dòng)能隨軸向位置的變化趨勢

    3.1.3射流孔喉部長度

    如圖12、13所示,隨著射流口喉部長度的增加,在軸向距離小于0.5m的范圍內(nèi),速度和湍動(dòng)能都出現(xiàn)了一定程度的降低,這是由于喉部的增長加大了能量在喉部的損失;在軸向距離大于0.5m的范圍內(nèi),湍動(dòng)能和速度都達(dá)到穩(wěn)定值,基本不受喉部長短的影響。但是從速度和湍動(dòng)能大小上看,喉部長短影響比較小。因此,在設(shè)計(jì)喉部長短時(shí),優(yōu)先考慮射流清管器重量平衡與穩(wěn)定,在此基礎(chǔ)上,盡量減小喉部的長度。

    圖12 軸線位置速度隨軸向位置的變化規(guī)律

    圖13 軸線位置湍動(dòng)能隨軸向位置的變化規(guī)律

    3.2 閥門控制彈簧預(yù)緊力分析

    閥門控制彈簧是為了保證在射流清管器發(fā)生卡堵的時(shí)候能夠使閥門在背壓作用下及時(shí)關(guān)閉,從而使背壓增大,推動(dòng)射流清管器重新啟動(dòng)。彈簧預(yù)緊力和閥門受力是作用力與反作用力的關(guān)系,因此要想計(jì)算閥門預(yù)緊力,可以通過檢測或計(jì)算閥門所受力間接所得。如圖14所示,閥門受力面主要有face1至face7一共7個(gè)面,其中face6和face7主要受粘性力作用,要小于其他面。因此,主要通過Fluent計(jì)算檢測face1至face5一共5個(gè)界面受力的合力。

    圖14 閥門受力示意圖

    圖15為實(shí)驗(yàn)條件下和數(shù)值模擬條件下,彈簧預(yù)緊力隨壓差的變化情況曲線。得出實(shí)驗(yàn)擬合曲線F=2.31p+3.6,模擬計(jì)算曲線F=2.32p-24。

    筆者定義系數(shù)2.31和2.32為等效面積系數(shù),定義3.6和-24為修正值。對(duì)比可以發(fā)現(xiàn),兩個(gè)公式的等效面積系數(shù)基本一致,相對(duì)誤差約為0.4%,可忽略不計(jì)。兩個(gè)公式的主要差別在于修正值,理論上說,修正值應(yīng)該為0,因?yàn)閜為0時(shí),F(xiàn)應(yīng)該為0,但是數(shù)值模擬值和實(shí)驗(yàn)值都不為0。筆者分析實(shí)驗(yàn)值不為0主要是因?yàn)闄z測設(shè)備誤差;數(shù)值模擬修正值誤差的原因還有待繼續(xù)研究。

    圖15 實(shí)驗(yàn)值與數(shù)值模擬值的比較

    總之,預(yù)測閥門預(yù)緊力的主要參數(shù)是等效面積系數(shù),等效面積系數(shù)的大小與實(shí)驗(yàn)?zāi)P偷拇笮『徒Y(jié)構(gòu)有關(guān)。從實(shí)驗(yàn)?zāi)P偷膶?shí)驗(yàn)檢測值與數(shù)值模擬值的比較可以發(fā)現(xiàn),等效面積系數(shù)可以很好地預(yù)測閥門預(yù)緊力的真實(shí)值。

    4 結(jié)論

    4.1射流出口角是影響射流流場的主要因素,過渡段弧半徑和射流孔喉部長度對(duì)射流流場影響較小。

    4.2隨著射流出口角增大,射流速度場和湍動(dòng)能場都出現(xiàn)了明顯的衰減,并且在射流出口角為22°左右出現(xiàn)流場分叉。因此,設(shè)計(jì)目的為控制段塞的射流清管器時(shí),射流出口角取0°;設(shè)計(jì)藥劑敷設(shè)用射流清管器時(shí),射流出口角取大于22°。

    4.3閥門彈簧預(yù)緊力與壓差成線性關(guān)系,斜率可以用等效面積系數(shù)表示,等效面積系數(shù)的數(shù)值模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果吻合非常好。數(shù)值模擬計(jì)算等效面積系數(shù),是預(yù)估彈簧預(yù)緊力的關(guān)鍵。

    [1] S?derman O,J ?nsson B. Pigging Dynamics in Two-Phase Flow Pipelines: Experiment and Modeling [J]. International Journal of Multiphase Flow,1996,22(1):145~146.

    [2] Klemp S,Meland B,Hustvedt E,et al. Operational Experiences from Multiphase Transfer at Troll[C]. Multiphase 97 Frontier Technology Comes of Age. Cannes: BHR Group Limited,1997:477~496.

    [3] Wu H L,Spronsen G V,Klaus E H,et al. By-pass Pig Passes Test for Two-Phase Pipelines[J]. Oil & Gas Journal,1996,94(42):73~74,76~77.

    NumericalStudyonStructureofBy-passPiggingforNGLPipeline

    LIU Yong-fei1, YANG Zhuang-chun2, LI Qing-ping1, LIN Lin2

    (1.CNOOCResearchInstitute,Beijing100028,China; 2.CNOOCDeepwaterDevelopmentCo.,Ltd.,Zhuhai519000,China)

    The Fluent software was adopted to simulate by-pass pigging of NGL pipeline and the structure parameter’s influence on jet flow was discussed. The possibility of applying Fluent software to predict spring’s pre-tightening force of by-pass pigging valve was proved to provide theoretical basis for by-pass pigging development of the NGL pipeline.

    by-pass pigging, structure parameter, valve control spring, jet hole’s shape

    *國家科技重大專項(xiàng)課題(2011ZX05026-004)。

    **劉永飛,男,1988年3月生,工程師。北京市,100028。

    TQ055.8

    A

    0254-6094(2016)04-0513-05

    2015-06-29,

    2015-08-04)

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