PAC和 PAFC對內循環(huán)連續(xù)砂濾器處理石化二級出水的影響

王雅寧,吳昌永,周岳溪*,劉恒明,朱 晨,3,陳 騰(.大連海洋大學海洋科技與環(huán)境學院,遼寧 大連603；.中國環(huán)境科學研究院水污染控制技術研究中心,北京 000；3.蘭州交通大學環(huán)境與市政工程學院,甘肅蘭州 730070；.長安大學環(huán)境科學與工程學院,陜西 西安 7006)

PAC和 PAFC對內循環(huán)連續(xù)砂濾器處理石化二級出水的影響

王雅寧1,2,吳昌永2,周岳溪2*,劉恒明1,朱 晨2,3,陳 騰4(1.大連海洋大學海洋科技與環(huán)境學院,遼寧 大連116023；2.中國環(huán)境科學研究院水污染控制技術研究中心,北京 100012；3.蘭州交通大學環(huán)境與市政工程學院,甘肅蘭州 730070；4.長安大學環(huán)境科學與工程學院,陜西 西安 710064)

.采用PAC(聚合氯化鋁)和PAFC(聚合氯化鋁鐵)作為絮凝劑,探討不同絮凝劑及其投量對于內循環(huán)連續(xù)砂濾器處理效果和濾料板結潛在趨勢的影響.結果表明,PAC和PAFC投量由5mg/L升至30mg/L時,COD和SS的去除率隨著投加量的增大均呈現出先升高后降低的趨勢.10mg/L為試驗水質下的最佳投量,在該投量下,PAC對SS和COD去除率為分別為49.7%和12.9%;PAFC對SS和COD去除率分別為50.6%和13.8%.內循環(huán)連續(xù)砂濾器主要去除的是相對分子量在3k以上的溶解性有機物,但對相對分子量1k以下的溶解性有機物去除效果不好,總DOC去除率低于5%,需進一步深度處理以滿足最新的排放標準.PAFC混合液比PAC混合液黏度低,有利于緩解濾料板結.總體來看,更適合于石化二級出水的混凝劑為PAFC,最佳投量為10-15mg/L,可保障對SS高效去除同時并使內循環(huán)連續(xù)砂濾器運行更加穩(wěn)定.關鍵詞：內循環(huán)連續(xù)砂濾；PAC；PAFC；溶解性有機物；黏度

內循環(huán)連續(xù)砂濾器是集混凝、澄清、過濾等功能為一體的連續(xù)自動清洗過濾裝置[1].該工藝是在過濾器前投加絮凝劑,在管道內充分混合絮凝,形成粒徑相似的微絮體,在反應器內同時完成反應沉淀、截留和反洗的過程,省去傳統(tǒng)工藝所需要的反應池、沉淀池以及反洗系統(tǒng),且易操作管理[2-3].與傳統(tǒng)工藝比較,該工藝可節(jié)省投資30%,減少構筑物體積 80%,節(jié)省運行費用 20%～50%,是一種高效經濟的污水處理工藝[4-6].內循環(huán)連續(xù)砂濾工藝通常應用于污水深度處理前的預處理,主要用于去除SS和部分COD,同時對TP有較好的去除效果[7-8].

石化行業(yè)是我國的支柱產業(yè)之一,也是耗水量較大的行業(yè)之一.2015年4月16日環(huán)境保護部頒布了《石油化學工業(yè)污染物排放標準》(GB 31571-2015)[10],該標準將石化工業(yè)園區(qū)污水處理廠直排水的COD限值由原來執(zhí)行的《污水綜合排放標準》中規(guī)定的100mg/L提高至60mg/L[9],在一些需要特別保護的地區(qū),COD的排放限值為50mg/L[10].目前以生化法為主的石化綜合污水廠排水均無法滿足新標準的要求,亟需相應的深度處理提標改造技術,提高出水水質.

內循環(huán)連續(xù)砂濾可用于石化廢水深度處理的預處理,但該技術在實際應用中也存在一些問題.在內循環(huán)連續(xù)砂濾器實際運行中,清洗效果不好時,會出現濾料板結及洗砂提砂管堵塞的現象[6].板結后,通常解決的辦法為調節(jié)氣水比,增加提砂管中的氣沖強度或將濾料掏出重新裝入濾池.但這些方法都不能從根本上解決濾料易板結以及洗砂提砂管易堵塞的現象.絮凝劑投加到反應器后,其形成的絮體的特征關系到濾料截留的效率,與內循環(huán)連續(xù)砂濾器的運行效果有著密切的關系,是影響該裝置處理效果的關鍵因素之一[11]. PAC(聚合氯化鋁)是微絮凝砂濾工藝中最常用的絮凝劑之一,其應用范圍廣泛,易快速形成大的礬花,沉淀性好[12].PAFC(聚合氯化鋁鐵)集合了鋁鹽和鐵鹽絮凝劑的優(yōu)點,可以使藥效更好地發(fā)揮

[13].內循環(huán)連續(xù)砂濾技術在國外已有 30多年歷史,但在國內引進和應用時間較短[14].目前內循環(huán)連續(xù)砂濾技術的研究主要集中在濾料尺寸、濾床高度、濾速調節(jié)以及氣水比等運行參數對不同廢水的處理效果方面,不同藥劑污染物去除效果、去除特性以及對濾料板結的潛在影響方面缺少相應的研究[15].

本研究采用PAC和PAFC兩種常見混凝劑,研究了它們對內循環(huán)連續(xù)砂濾器處理石化二級出水的影響及其差異性,同時分析了其對濾料板結的潛在影響,使得內循環(huán)連續(xù)砂濾器能夠更穩(wěn)定的運行,為該工藝在石化二級出水深度處理預處理方面提供技術支撐并且可以為后續(xù)深度處理的工藝選擇提供相應的參考依據.

1 材料和方法

1.1 試驗裝置及其運行

試驗裝置為中試規(guī)模的內循環(huán)連續(xù)砂濾器,處理能力為1.5m3/h.設備總高2280mm、罐體直徑為600mm,砂層高0.75～0.8m,根據前期試驗結果[16],固定氣水比為3:1.圖1是裝置運行示意圖,石化二級出水由離心泵打入過濾器,流量通過流量計控制,絮凝劑由蠕動泵投加.石化二級出水與絮凝劑在管道混合器中混合,根據文獻研究結果,控制混合反應停留時間為 10s[17],進入砂濾器進行過濾.空壓機將空氣鼓入提砂管底部,帶動管內的水和砂粒上升用于反洗.

圖1 內循環(huán)連續(xù)砂濾器裝置示意Fig.1 Schematic diagram of the experiment

運行過程中投加PAC和PAFC(購于沈陽市華東制藥廠),其中PAC中Al2O3含量約30%,堿化度70%～90%;PAFC中Al2O3含量約29%,Fe2O3含量3%～5%,堿化度70%～95%.兩種藥劑投量分別為 5,10,15,20,25,30mg/L(以總質量計),每種藥劑投量運行 10d,交替進行,即第 1～10d投加5mg/L的 PAC,階段試驗結束清洗過濾器,第11～20d投加5mg/L的PAFC,其他投量依次進行.每種運行狀態(tài)每天取進出水用于水質分析.根據需要從管道混合器出口處取樣用于混合絮體粒徑和混合液黏度分析.

1.2 試驗用水

試驗用水為北方某石化污水處理廠二級出水,試驗期間進水水質為:COD 79.7～ 98.5mg/L、TP 0.17～0.98mg/L、SS 24.8～42.2mg/ L、pH 6.8～7.6.

1.3 測試指標及方法

對內循環(huán)連續(xù)砂濾器進出水進行測定,主要測定指標有SS、COD、DOC、有機物分子量分布.其中SS和COD參照國標方法測定[18].DOC測定前水樣需經 0.45μm濾膜過濾后測定,采用日本島津 TOC-VCPH總有機碳分析儀進行.廢水中有機物的分子量分布采用超濾分級方法進行,將所取的水樣經過 0.45μm的濾膜過濾,根據設定梯度,使用截留分子量分別為 100k、30k、10k、5k、3k、1k的超濾膜,采用 Millipore 公司的Models 8400的超濾杯過濾,其內置磁力攪拌器,所需的加壓氣體采用高純氮氣[19].分級完成后,測定各分級溶液的DOC.

從管道混合器出水口取混合液測定其絮體粒徑和混合液粘度.絮體粒徑采用馬爾文粒度分析儀(Malvern Mastersizer 2000)測定,采用體積平均粒徑計算,以 d(0.5)數值衡量平均粒徑.混合液粘度采用黏度儀(NDJ-9S旋轉黏度計,上海平軒科學儀器有限公司)測定.

2 結果與討論

2.1 SS去除

由圖2可以看出, PAC和PAFC投加量為10mg/L時,SS去除率最高,分別為49.7%和50.6%,投加PAFC時去除率稍高.PAC和PAFC的投加量由5mg/L升至30mg/L時,SS的去除率隨著兩種絮凝劑投加量的增加均呈現先升高后降低的趨勢.這主要由于絮凝劑投量過少時,其電中和、吸附架橋、網捕卷掃絮凝等作用較弱,形成的絮體細小,不宜沉降截留而容易穿透砂濾層,SS去除效果差;而絮凝劑投量過大時,又會造成膠體再穩(wěn),絮體顆粒重新分布,處理效果也會變差[20].

圖2 不同藥劑投量下SS去除率特性(A-PAC;B-PAFC)Fig.2 SS removal characteristics dosing with different coagulants (A-PAC; B-PAFC)

由圖3可以看出,與SS去除率相似,混合液的平均粒徑均隨投量呈現先增加后減小的趨勢.從粒徑測定結果來看,PAC形成的絮體更大,投量為15mg/L時平均粒徑可達200μm左右.有研究表明,PAC中的Al3+被Fe3+部分取代生成更高分子量的 PAFC,鍵合了更多的羥基,這些羥基與周圍膠體粒子和其他分子形成網狀結構,網捕卷帶成絮狀物而下沉,形成的絮體更加密實[21],因而投加PAFC時形成的絮體粒徑較小.但由于其網捕卷帶作用較強,形成的絮體不易破碎,因而對SS的去除效率也稍高.

從裝置運行數據可以看出,在PAC或PAFC投量為5或10mg/L時,內循環(huán)連續(xù)砂濾器對石化二級出水中SS有較好的去除效果,出水SS低于20mg/L,顯著優(yōu)于GB 31571-2015[10]要求,更重要的是,內循環(huán)連續(xù)砂濾器可為后續(xù)的深度處理工藝提供較為穩(wěn)定的進水.

圖3 不同藥劑投量下微絮凝反應后平均粒徑Fig.3 The average particle size of the flocs feeding with PAC and PAFC

2.2 有機物去除

2.2.1 COD和DOC 從圖4中可以看出,在試驗期間,PAC和PAFC的投加量由5mg/L升至30mg/L時,COD的去除隨兩種絮凝劑投加量的增加均呈現先增加后小幅度降低的趨勢,這與SS去除變化特性是一致的,內循環(huán)連續(xù)砂濾去除的是膠體 COD[22],與絮凝和再穩(wěn)現象變化規(guī)律一致.這與劉志剛[8]等的研究相同,內循環(huán)連續(xù)砂濾是通過投加絮凝劑吸附污水中的有機物形成絮體從而被濾料截留,所以該工藝主要去除的是膠體COD而對溶解性COD去除效果不好[4].這與DOC的測定結果是一致的,在PAC和PAFC的投加量為10mg/L時,DOC的去除率分別為2.1%和4.7%.這主要是由于DOC測定前需先經0.45μm濾膜過濾,測定的是溶解性有機物(DOM).而內循環(huán)連續(xù)砂濾器是通過物理截流作用去除水中懸浮物和有機膠體,對溶解性有機物去除效果較差,所以無論投加PAC還是PAFC,對DOC的去除率都不高.

當PAC的投加量為10mg/L時,平均COD的去除率達到最大值,為 12.9%,單位藥劑COD去除量1.08mg/mg;當PAFC的投加量為10mg/L時,平均COD的去除率最大為13.8%,單位藥劑COD去除量為1.47mg/mg. PAFC比PAC對COD去除率稍高.但從試驗結果看,盡管該工藝對石化二級出水中SS的去除效果較好,但對COD去除率都不高,這與吳志玲[23]等的研究相同,投加混凝劑對進水中 COD去除率較低,最終出水都無法滿足GB 31571-2015[10],出水需進一步深度處理.

圖4 不同藥劑投量下COD的去除特性Fig.4 COD removal characteristics dosing with different coagulants (A-PAC; B-PAFC)

投加PAC和PAFC可對SS進行有效去除而對 DOC的去除率都不高.石化二級出水中對出水殘留 COD貢獻最大的兩種物質為原水DOC中的親水性物質 HIS和疏水酸性物質HOA[24].使用內循環(huán)連續(xù)砂濾器做為深度處理的預處理工藝時,后續(xù)深度處理工藝的選擇可考慮對進水SS高要求而對DOM可有效去除的工藝,以起到相應的耦合作用降低出水COD.

2.2.2 溶解性有機物去除特性 在宏觀指標COD去除的基礎上研究廢水中有機物分子量分布特性對于了解不同分子量有機物在微絮凝砂濾過程中的去除差異特性具有重要的意義[25].如圖5所示,取原水、PAC和PAFC投量為10mg/L出水,測定其有機物分子量分布特性.從圖中可以看出投加PAC和PAFC過濾后,分子量小于3k的有機物百分比顯著增加,分子量大于3k的有機物含量有著不同程度的降低.表明投加 PAC和PAFC形成絮體并過濾后,石化二級出水溶解性有機物中大分子有機物得到不同程度的去除,因而出水中溶解性小分子有機物比例顯著增加.

圖5 內循環(huán)連續(xù)砂濾器對不同分子量有機物去除情況Fig.5 The removal characteristics of different molecular weight organics by ILCSF

投加絮凝劑后,廢水中的膠體物質脫穩(wěn),形成絮體,絮體被輸送到濾料表面經過截留和沉淀方式去除.由于膠體物質屬于大分子物質,混凝對生物大分子類(分子量＞20K)物質可以起到有效的去除[26],因此一部分大分子有機物通過此方式去除.這部分大分子類物質多為疏水性有機物[27].此外,新形成的絮體為多層鋁鐵鹽堿化形成的氫氧化物微絮粒,這些絮粒有著極大的表面積和多余的化學鍵位及羥基(-OH),具有較強的吸附活性,可通過物理化學吸附來去除水中的有機物[28],部分有機物也可以通過吸附的形式被過濾去除.總體來看,無論投加PAC還是PAFC,微絮凝砂濾工藝對石化二級出水中分子量大于3k的溶解性有機物有相對較好的去除效果.

2.3 不同藥劑對濾料板結的影響趨勢分析

濾料板結是阻礙內循環(huán)連續(xù)砂濾器正常運行的重要不利因素.由于濾料在重力作用下堆積,壓縮截留的絮體,在絮體黏性作用下,濾料呈現團簇性結塊,影響到過濾效果和反沖洗過程,從而嚴重影響到內循環(huán)連續(xù)砂濾器的正常運行[29-30].為考察并量化兩種藥劑對濾料板結的潛在影響,對投加藥劑后形成絮體后混合液粘度進行了測定,結果如圖6.

圖6 投藥量為10mg/L時混合液粘度Fig.6 The viscosity of mixtures with the PAC and PAFC dosage of 10mg/L

從中可以看出,在混凝劑投量均為 10mg/L的時候,PAC形成的混合液的粘度比PAFC形成的混合液的黏度大,PAC混合液的黏度平均值為1.58mPa·s,而 PAFC混合液的黏度平均值為1.36mPa·s,高約 14%.內循環(huán)連續(xù)砂濾是通過接觸絮凝來去除水中有機物和雜質的,由于濾料絮粒包圍,極易產生濾料結塊現象.如果投加絮凝劑后,混合液粘度較低,絮粒沒有強的黏合力,過濾后砂子不易板結.從實際反應器維護角度來看,隨著混凝劑投量的增加,內循環(huán)連續(xù)砂濾器在處理石化二級出水時容易出現板結現象,且混凝劑投量越大,板結出現的頻率越高.

從引起濾料板結潛勢的角度來看,為保證內循環(huán)連續(xù)砂濾器的穩(wěn)定運行,PAFC比PAC更適合作為內循環(huán)連續(xù)砂濾器的絮凝劑.實際反應器的運行也證明了這一點.

3 結論

3.1 內循環(huán)連續(xù)砂濾器對石化二級出水中 SS的去除效果較好,投加PAC和PAFC時,隨著投加量從5mg/L增加至30mg/L,SS去除率均呈現先升高后降低的趨勢,投量為10mg/L時,PAC對SS去除率為49.7%,PAFC對SS去除率為50.6%.

3.2 內循環(huán)連續(xù)砂濾器對石化二級出水中COD的去除效果較差,無論是投加 PAC還是PAFC,出水均無法滿足 GB 31571-2015,出水需進一步深度處理.該工藝對石化二級出水中分子量超過3k的大分子有機物的去除效果相對較好.

3.3 投加PAFC形成的混合液粘度值較PAC偏低,對延緩內循環(huán)連續(xù)砂濾器濾料板結具有一定優(yōu)勢,建議選取PAFC作為絮凝劑,在處理石化二級出水時最優(yōu)投加量為10-15mg/L.

[1] 陽佳中,張永坡,張學兵,等.連續(xù)式砂濾在城市污水深度處理中的應用 [J]. 西南給排水, 2013,35(3):16-18.

[2] 徐竟成,許 健,李光明,等.微絮凝-微濾用于印染廢水回用反滲透預處理的試驗研究 [J]. 環(huán)境工程學報, 2007,11:64-68.

[3] 欒兆坤,李桂平,王曙光.微絮凝-深床直接過濾及工藝參數研究[J]. 中國給水排水, 2002,4:14-18.

[4] Jonsson L, Plaza E, Hultman B. Experiences of nitrogen and phosphorus removal in deep-bed filters in the Stockholm area [J]. Water Science and Technology, 1997,36(1):183–190.

[5] 鄭福靈,張金松,曲志軍,等.微絮凝直接過濾處理污水處理廠二級出水的中試研究 [J]. 給水排水, 2009,S1:119-122.

[6] 傅金祥,陳正清,趙玉華,等.微絮凝過濾處理污水廠二級出水用作景觀水研究 [J]. 中國給水排水, 2006,19:65-67.

[7] 陳士明,劉 玲.微絮凝直接過濾-超濾組合工藝深度處理印染廢水 [J]. 環(huán)境工程學報, 2011,11:2565-2570.

[8] 劉志剛,虞靜靜,馬 天,等.污水深度處理微絮凝-砂濾工程實例[J]. 環(huán)境工程, 2011,4:15-17.

[9] GB8978-1996 污水綜合排放標準 [S].

[10] GB31571-2015 石油化學工業(yè)污染物排放標準 [S].

[11] 南 軍,賀維鵬,姜衛(wèi)東,等.顆粒計數儀在水處理絮凝過程中的應用研究 [J]. 環(huán)境科學與技術, 2008,31(12):132-135.

[12] Sudoh R, Islam M S, Sazawa K, et al. Removal of dissolved humic acid from water by coagulation method using polyaluminum chloride (PAC) with calcium carbonate as neutralizer and coagulant aid [J]. J. Environ. Chem. Engin., 2015,3(2):770-774.

[13] Zhang Y, Li S, Wang X, Li X. Coagulation performance and mechanism of polyaluminum ferric chloride (PAFC) coagulant synthesized using blast furnace dust [J]. Separation and Purification Technology, 2015,154:345-350.

[14] 周進勤,宋建昕,張 杰,等.活性砂濾工藝在株洲某污水處理廠提標改造工程中的應用.中國市政工程, 2015,6:36-38.

[15] 秦樹林,金海鋒,李向東.微絮凝連續(xù)砂濾裝置深度處理礦區(qū)污水的研究 [J]. 能源環(huán)境保護, 2009,23(3):21-22.

[16] 陳 騰.微絮凝砂濾工藝處理石化二級出水的研究 [D]. 西安:長安大學, 2015.

[17] 薛 罡,馬鐘瑛,孟幼平,等.微絮凝/滌綸高彈絲纖維球過濾工藝除藻試驗研究 [J]. 中國給水排水, 2009,25(7):52-54.

[18] 國家環(huán)境保護總局《水和廢水監(jiān)測分析方法》編委會.水和廢水監(jiān)測分析方法 [M]. 4版.北京:中國環(huán)境科學出版社, 2002.

[19] Wu C, Gao Z, Zhou Y, et al. Treatment of secondary effluent from a petrochemical wastewater treatment plant by ozonationbiological aerated filter [J]. J. Chem. Technol. Biotechnol., 2015, 90:543-549.

[20] Huang X, Sun S, Gao B, et al. Coagulation behavior and floc properties of compound bioflocculant– polyaluminum chloride dual-coagulants and polymeric aluminum in low temperature surface water treatment [J]. J. Environ. Sci., 2015,30:215-222.

[21] 胡俊虎,劉喜元,李曉宏,等.復合型絮凝劑聚合氯化鋁鐵(PAFC)的合成及其應用. [J]. 環(huán)境化學, 2007,26(1):36-38.

[22] Ngoc H T, Huu H N, Taro U. A critical review on characterization strategies of organic matter for wastewater and water treatment process [J]. Bioresource Technology, 2015,193:523-533.

[23] 吳志玲,徐培嘉,陳洪斌.混凝/微濾工藝用于青草沙水源水廠的生產廢水回用研究 [J]. 中國環(huán)境科學, 2014,34(3):623-629.

[24] 孫青亮,吳昌永,胡 翔,等.石化污水廠二級出水溶解性有機物分級解析研究 [J]. 中國環(huán)境科學, 2012,32(11):2017-2012.

[25] 徐 敏,吳昌永,周岳溪,等.基于分子量分布的石化污水廠出水溶解性有機物性質研究 [J]. 環(huán)境工程技術學報, 2012,2(6):469-472.

[26] Tien V N, Sanghyun J, Thi T N, Jaya K, Saravanamuthu V. Effect of granular activated carbon filter on the subsequent flocculation in seawater treatment [J]. Desalination, 2014,354:9-16

[27] Yan M, Wang D, Ni J, et al. Mechanism of natural organic matter removal by polyaluminum chloride: Effect of coagulant particle size and hydrolysis kinetics [J]. Water Research, 2008,42:3361-3370.

[28] Buffle J, Leppard G G. Characterization of aquatic colloids and macromolecules 2-Key role of physical structures on analytical results [J]. Environ. Sci. Technol., 1995,29(9):2176-2184.

[29] 黃曉家,時廣云.廢水直接微絮凝過濾的研究 [J]. 給水排水, 1993,(11):31-33.

[30] 黃樹輝,呂 軍.微絮凝直接過濾工藝處理生活污水的實驗研究[J]. 浙江大學學報, 2003,37(6):740-742.

Effect of PAC and PAFC on the performance and operation of inner loop continuous sand filter treating petrochemical secondary effluent.

WANG Ya-ning1,2, WU Chang-yong2, ZHOU Yue-xi2*, LIU Heng-ming1, ZHU Chen2,3, CHEN Teng4(1. School of Marine Science and Technology and Environment, Dalian Ocean University, Dalian 116023, China；2.Research Center of Water Pollution Control Technology, Chinese Research Academy of Environmental Sciences, Beijing 100012, China；3.School of Environmental and Municipal Engineering, Lanzhou Jiaotong University, Lanzhou 730070, China；4.School of Environmental Science and Engineering, Chang’an University, Xi’an 710064, China). China Environmental Science, 2016,36(12)：3625～3630

The inner loop continuous sand filter (ILCSF) is often used as the pretreatment process for the removal of SS and COD during the advanced treatment of biological secondary effluent. ILCSF can guarantee the operation stability of the following connected advanced treatment unit. In this study, poly aluminum chloride (PAC) and poly aluminum ferric chloride (PAFC) were used as the coagulant and the performance and operation of ILCSF were investigated. The results showed that when the dosages of PAC and PAFC ranged from 5to 30mg/L, the removal of SS and COD increased at the beginning and then decreased when the dosage was over 10mg/L. The optimized coagulant dosage was 10mg/L for PAC and PAFC. The removal rates of SS and COD were 49.7% and 12.9% for PAC and 50.6% and 13.8% for PAFC on the optimized dosage. The ILCSF could preferentially remove the macromolecular organic matters with the relative molecular weight higher than 3k. However, the ILCSF has the poor ability to remove the dissolved organic matters (DOM). The dissolved organic carbon (DOC) removal rate was lower than 5% even on the optimized conditions. The dose of PAFC was more suitable for the stable operation of ILCSF than dose of PAC. The viscosity of the mixture dosing PAFC was lower than that of dosing PAC. In this study, the optimized dosage of PAFC was determined with the value of 10to 15mg/L. It could guarantee the high removal rate of SS and the stable operation of the ILCSF.

the inner loop continuous sand filter (ILCSF)；poly aluminum chloride (PAC)；poly aluminum ferric chloride (PAFC)；dissolved organic matters (DOM)；viscosity

X703

A

1000-6923(2016)12-3625-06

王雅寧(1994-),女,安徽宿州人,大連海洋大學碩士研究生,主要從事工業(yè)廢水處理研究

2016-04-08

“十二五”國家水體污染控制與治理科技重大專項(2012ZX07201-005);國家自然科學基金項目(51208484)

* 責任作者, 研究員, zhouyuexi@263.net