鋼連橋人致振動及TMD減振效應(yīng)實(shí)測與分析*

王洪濤， 施衛(wèi)星， 韓建平， 單伽锃

(1.同濟(jì)大學(xué)結(jié)構(gòu)工程與防災(zāi)研究所 上海，200092)(2.蘭州理工大學(xué)甘肅省土木工程防災(zāi)減災(zāi)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 蘭州，730050)

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鋼連橋人致振動及TMD減振效應(yīng)實(shí)測與分析*

王洪濤1， 施衛(wèi)星1， 韓建平2， 單伽锃1

(1.同濟(jì)大學(xué)結(jié)構(gòu)工程與防災(zāi)研究所 上海，200092)(2.蘭州理工大學(xué)甘肅省土木工程防災(zāi)減災(zāi)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 蘭州，730050)

以某室外大跨輕柔鋼結(jié)構(gòu)人行橋?yàn)榘咐?，介紹了該結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)概況及調(diào)諧質(zhì)量阻尼器(tuned mass damper，簡稱TMD)減振設(shè)計(jì)，分別在結(jié)構(gòu)施工完成后以及TMD裝置安裝后對其進(jìn)行了實(shí)地動力測試，測得了該結(jié)構(gòu)減振前后的模態(tài)特性以及在多種人行荷載工況下的振動響應(yīng)，采用加速度峰值和均方根值為評價(jià)指標(biāo)，分析了鋼連橋人致振動情況及特性。結(jié)果表明：一端設(shè)計(jì)為滑動連接的鋼連橋人致振動主要由第1階豎向振型控制，扭動及水平振動響應(yīng)相對較小；安裝經(jīng)優(yōu)化設(shè)計(jì)的TMD裝置后，整體連橋的頻率特性沒有明顯變化，分布式TMD對多種頻率激勵工況均有良好的調(diào)諧減振作用，減振率達(dá)到35%～70%；共振激勵下測得的原結(jié)構(gòu)阻尼比較小，安裝TMD后結(jié)構(gòu)的阻尼比提高4倍，并且呈現(xiàn)出在自由振動衰減的前期較大，隨著振動幅度變?nèi)踝枘岜冉档?；測試中發(fā)現(xiàn)TMD裝置的減振效率對其阻尼比的變化不敏感。

人行橋； 人致振動； 調(diào)諧質(zhì)量阻尼器； 均方根響應(yīng)； 現(xiàn)場測試

引 言

現(xiàn)代結(jié)構(gòu)中一些跨度大、阻尼低的人行橋、樓板、廊橋以及樓梯等結(jié)構(gòu)易在人活動荷載下發(fā)生較大振動，雖不至于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生嚴(yán)重安全問題，但可能引起結(jié)構(gòu)上使用者的不安全感和振動舒適性問題?，F(xiàn)階段對于上述結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)，最基本的原則是控制結(jié)構(gòu)的基本振動頻率，比如很多規(guī)范都控制其不小于3 Hz甚至5 Hz[1]。國內(nèi)外現(xiàn)行的一些規(guī)范和技術(shù)指南也進(jìn)一步采用加速度響應(yīng)峰值、均方根值等指標(biāo)進(jìn)行振動舒適性的評價(jià)和控制[2-4]。在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)以及使用階段，如果預(yù)測到結(jié)構(gòu)的振動舒適度不滿足，單純加大設(shè)計(jì)截面以及加固原結(jié)構(gòu)往往存在某些困難，比如建筑造型設(shè)計(jì)的要求、結(jié)構(gòu)形式及造價(jià)等方面的限制，基于這一點(diǎn)，采用減振控制技術(shù)是一條可行且有效的途徑。

TMD是一種實(shí)用、可靠的被動減振裝置，常被應(yīng)用于大跨輕質(zhì)樓蓋、人行橋以及高聳結(jié)構(gòu)的減振中。TMD減振裝置主要由調(diào)諧質(zhì)量塊、彈簧和阻尼裝置三個部分組成。在對結(jié)構(gòu)頻率能準(zhǔn)確調(diào)諧時，單TMD減振就能起到良好的減振效果，但為了提高調(diào)諧減振系統(tǒng)的魯棒性，多質(zhì)量調(diào)諧阻尼器(multiple tuned mass dampers，簡稱MTMD)得到越來越多的研究和應(yīng)用[5-7]。中心TMD對結(jié)構(gòu)主控頻率調(diào)諧，考慮一定的頻帶寬度在主控頻率上下一定范圍內(nèi)分布若干TMD，能有效改善單TMD 控制效果不穩(wěn)定、適用激勵頻帶過窄的缺點(diǎn)。以往的TMD減振控制研究中，主要是以數(shù)值模擬以及參數(shù)優(yōu)化分析為主，對典型實(shí)際工程減振效果的現(xiàn)場測試分析較少，而這種分析能更加客觀、真實(shí)地反映TMD減振裝置的有效性，更具有工程指導(dǎo)價(jià)值。文獻(xiàn)[8]對上海世博文化中心懸挑鋼結(jié)構(gòu)屋蓋TMD減振控制做了研究，主要進(jìn)行了有無TMD數(shù)值分析對比和實(shí)地測試的驗(yàn)證，得出了對同類工程有參考性的結(jié)論，但結(jié)構(gòu)減振后的動力特性，比如阻尼特性以及不同人行荷載工況下的實(shí)際減振效率等還有待更具體的研究。

筆者以某大跨輕柔鋼結(jié)構(gòu)人行橋?yàn)榘咐?，在主體結(jié)構(gòu)施工完成后以及TMD系統(tǒng)安裝后分別進(jìn)行了現(xiàn)場動力測試，著重對比分析了連橋結(jié)構(gòu)減振前后動力特性的變化、多種人行頻率激勵下的減振特性及效率?，F(xiàn)場測試和分析的結(jié)果對人行橋人致振動及其控制措施的應(yīng)用具有參考價(jià)值。

1 實(shí)測鋼連橋的概況

筆者所測試分析的連橋?yàn)樯轿魇∧呈形幕C合展覽館中的一室外鋼結(jié)構(gòu)人行橋，橋體總長為62.9 m，橋面標(biāo)高與室外地面平齊，橫跨在該綜合體結(jié)構(gòu)負(fù)一層疏散樓梯的正上方，主要用于館內(nèi)外流動人員的疏散。其結(jié)構(gòu)形式為單跨桁架，其上弦、下弦以及豎桿、斜桿均采用箱型截面鋼構(gòu)件，鋼桁架高為2.2 m，寬為1.25 m。橋面板為20 mm厚鋼板，上面澆筑一層100 mm鋼筋混凝土板，橋面寬度為2.4 m。

由于鋼連橋地處地震高烈度區(qū)，如與主體結(jié)構(gòu)之間采用強(qiáng)連接，由于鋼橋整體剛度較小，無法協(xié)調(diào)主體結(jié)構(gòu)共同工作，在地震等作用下往往造成連橋結(jié)構(gòu)的局部嚴(yán)重破壞。因此實(shí)際設(shè)計(jì)時連橋與主體結(jié)構(gòu)之間采用了弱連接，在溫度和地震等作用下，可以減小連橋和兩端主體結(jié)構(gòu)之間的相互影響，連橋的受力大大減輕。該人行橋的邊界約束條件設(shè)計(jì)為一端剛接，一端采用抗震球形滑動支座。

該連橋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)采用輕質(zhì)的型鋼材，跨度大，又受到建筑設(shè)計(jì)的限制，造成其自振頻率較低。設(shè)計(jì)階段有限元分析該連橋第1階豎向振動頻率為1.95 Hz，振動模態(tài)振型為標(biāo)準(zhǔn)半正弦曲線，第1階橫向振動頻率為1.76 Hz。結(jié)構(gòu)主要頻率在人體活動的主要頻率范圍內(nèi)，服役期間可能引發(fā)人活動激勵下的較大響應(yīng)甚至引發(fā)共振響應(yīng)，繼而造成振動的舒適度問題。在滿足安全的情況下，設(shè)計(jì)中采用質(zhì)量調(diào)頻阻尼器技術(shù)來改善結(jié)構(gòu)的振動舒適度問題。

該連橋結(jié)構(gòu)簡圖及測試測點(diǎn)布置如圖1所示。

圖1 鋼連橋結(jié)構(gòu)簡圖及測點(diǎn)布置Fig.1 The diagram of connecting bridge and measuring-point arrangement

2 環(huán)境振動測試及人行激勵下響應(yīng)測試

2.1 測試方法及測點(diǎn)布置

為了分析該鋼連橋的動力特性以及在人行荷載下的振動響應(yīng)，對其進(jìn)行了環(huán)境激勵下的振動測試和人行荷載下的振動測試。測試采用同濟(jì)大學(xué)SVSA數(shù)據(jù)采集分析系統(tǒng)，靈敏度為50 V/g的Lance LC0132T和靈敏度為16.89 V/g的KD12000L的壓電式加速度傳感器。分別在連橋的橋面混凝土板結(jié)構(gòu)層以及桁架下弦位置設(shè)置測試點(diǎn)，進(jìn)行一定時間的連續(xù)觀測，并記錄振動時程數(shù)據(jù)。測點(diǎn)位置如圖1所示。黑色方框?yàn)樨Q向測點(diǎn)，黑色三角框?yàn)樗较驕y點(diǎn)，原結(jié)構(gòu)測試時布置TP1～TP6，TP13，TP14共8個測點(diǎn)，TMD安裝后的測試布置TP4，TP7～TP15共10個測點(diǎn)，現(xiàn)場測試照片如圖2所示。

環(huán)境振動測試期間為了盡量減小噪聲的干擾，叫停周圍一切施工、人體走動，采樣頻率均為100 Hz。

圖2 鋼連橋結(jié)構(gòu)及現(xiàn)場測試照片F(xiàn)ig.2 Photos of the structure and in-situ test

2.2 環(huán)境振動測試動力特性識別

跨中豎向測點(diǎn)TP4以及橫向測點(diǎn)TP14的振動加速度響應(yīng)及其功率譜如圖3所示。利用峰值拾取法和半功率點(diǎn)法，識別結(jié)構(gòu)的振動頻率和阻尼比。

圖3 環(huán)境振動測試測點(diǎn)加速度時程及功率譜Fig.3 Accelerations and PSD of ambient vibration test

由圖3(a)知，該連橋結(jié)構(gòu)實(shí)際的豎向1階振動模態(tài)頻率為1.86 Hz，模態(tài)阻尼比為0.58%，其他豎向模態(tài)的振動相對于第1階模態(tài)振動能量較低，可以判定該連橋豎向振動主要由1階模態(tài)控制。由圖3(b)知，橫向1階振動頻率為1.66 Hz，其振動響應(yīng)相對豎向振動小很多。

經(jīng)典的結(jié)構(gòu)動力學(xué)中用不同測點(diǎn)在固有頻率處響應(yīng)自功率譜的幅值比或者傳遞函數(shù)的幅值比可以獲得結(jié)構(gòu)的固有振型，另外也采用了更加精確的有理分式多項(xiàng)式方法來識別該結(jié)構(gòu)的振型特性。由測點(diǎn)TP1～TP6的響應(yīng)識別出的第1階豎向模態(tài)振型呈現(xiàn)出近似半正弦形狀，與結(jié)構(gòu)原設(shè)計(jì)分析模態(tài)相同。

2.3 人行激勵測試響應(yīng)分析

由于該連橋結(jié)構(gòu)主要設(shè)計(jì)功能為展覽館人行通道，服役期間可能承受多種情況的人活動荷載。對結(jié)構(gòu)主體施工完成后進(jìn)行人行激勵下的動力測試，分析其人致振動特性，評估其振動響應(yīng)。

分別進(jìn)行單人在連橋跨中跳躍激勵測試和人行走、跑動激勵測試工況。

自由振動測試是一種常用的動力特性識別手段，特別是模態(tài)阻尼比的識別。由圖3環(huán)境振動測試結(jié)果可知，1階豎向模態(tài)占據(jù)主導(dǎo)地位。對于單一模態(tài)占主導(dǎo)的自由振動響應(yīng)，模態(tài)阻尼比的估計(jì)可以通過用指數(shù)函數(shù)y=Ae-2πfξt擬合自由衰減響應(yīng)的包絡(luò)值而得出[9]。

2.3.1 單人跨中跳躍激勵測試

選定單人(質(zhì)量約為70 kg)在連橋跨中點(diǎn)以結(jié)構(gòu)共振頻率進(jìn)行有節(jié)奏性的跳躍運(yùn)動，跳躍的節(jié)奏由節(jié)拍器來精確控制。當(dāng)激起結(jié)構(gòu)較大振動時停止，同時測得人行橋自由振動測試加速度響應(yīng)。

圖4為在1.86 Hz激勵頻率下測點(diǎn)TP4所測得的振動響應(yīng)時程及指數(shù)函數(shù)擬合識別阻尼比，其中為了驗(yàn)證擬合的精度，由希爾伯特變換方法做出了響應(yīng)的包絡(luò)值。

圖4 自由振動測試加速度時程及阻尼比擬合Fig.4 Acceleration response of free vibration test and fitted exponential function

圖4結(jié)果表明，自由振動測試使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生了較大的振動，加速度峰值接近40g。同時在現(xiàn)場測試中，激勵個體及數(shù)據(jù)采集者在該橋上均感受到了較強(qiáng)的振顫，感官上產(chǎn)生了不舒適感。指數(shù)函數(shù)擬合法識別出的原結(jié)構(gòu)模態(tài)阻尼比較小，僅為0.24%。

2.3.2 人行走及跑動激勵測試

基于行人正常的步行、跑動頻率范圍，選定單人(質(zhì)量約為70 kg)分別以1.74，1.86和1.95 Hz 3種頻率進(jìn)行有節(jié)奏性的步行，以2.06，2.24和2.5 Hz 3種頻率進(jìn)行有節(jié)奏性的跑動運(yùn)動，其節(jié)奏均由節(jié)拍器精確控制。走動工況路徑為從橋的一端走到另一端，再返回。因?yàn)闃蛎媪粲蠺MD裝置安裝孔，考慮到測試的安全性，跑動工況選定在跨中區(qū)域轉(zhuǎn)圈跑動。選取測試中響應(yīng)較大的跨中測點(diǎn)TP4為代表，圖5中灰線為測得加速度響應(yīng)時程。

圖5 單人活動時連橋振動響應(yīng)Fig.5 Response of bridge under single person excitation

國際上有關(guān)人行橋、樓板等結(jié)構(gòu)人致振動方面的規(guī)范大都將加速度的峰值和均方根值(root mean square，簡稱RMS)作為評價(jià)指標(biāo)。文獻(xiàn)[10]指出，評估響應(yīng)均方根指標(biāo)時，選取不同時間步得到的均方根值存在差別。對于人行荷載響應(yīng)，若選擇1s或更大的時間步內(nèi)產(chǎn)生單個脈沖的RMS響應(yīng)估計(jì)，可能會忽略該段時間內(nèi)其余激勵步的脈沖。因此筆者對實(shí)際測得的加速度響應(yīng)進(jìn)行了連續(xù)(1/sf)s RMS響應(yīng)計(jì)算，其中sf為人行走步頻，取2 Hz。對各測試工況各測點(diǎn)加速度時程數(shù)據(jù)分別求整體均方根值和(1/sf)s時間步的連續(xù)均方根值。

由圖5知，(1/sf)s連續(xù)RMS值比整體RMS值更能真實(shí)地反映瞬態(tài)振動響應(yīng)，在一些時間段，前者明顯高于后者，整體RMS值并不能表達(dá)振動整個時間段的響應(yīng)變化情況，從而會低估結(jié)構(gòu)的響應(yīng)。

對比文獻(xiàn)[4]中所建議的振動加速度峰值，在上述測試的共振激勵工況中，雖然單人跳躍時結(jié)構(gòu)豎向加速度峰值小于50 cm/s2，單人行走及跑動時小于15 cm/s2，但某些時間段的振動還是使橋上的人感受到了較強(qiáng)的振顫，感官上產(chǎn)生了不舒適感，因此有必要采取減振措施進(jìn)行豎向振動控制。

測試中發(fā)現(xiàn)水平向振動相對較小，其加速度峰值、均方根值僅為豎向振動的1/5～1/8。測點(diǎn)TP13測得響應(yīng)與測點(diǎn)TP4沒有較大差異，說明該橋沒有明顯的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。

3 TMD減振后的減振效應(yīng)實(shí)測與分析對比

3.1 TMD減振設(shè)計(jì)概述

TMD的參數(shù)優(yōu)化主要是確定TMD裝置最優(yōu)的調(diào)諧質(zhì)量以及阻尼比，選取 TMD 的最優(yōu)剛度和阻尼系數(shù)的問題可轉(zhuǎn)化為求解輸入與輸出的傳遞函數(shù)問題[11-12]，基于經(jīng)典的Den Hartog公式確定了TMD減振的理論主控頻率比和阻尼比分別為0.99和6%。考慮到本研究鋼結(jié)構(gòu)連橋的實(shí)際情況，為了提高減振效果的魯棒性以及避免造成過大附加集中質(zhì)量，考慮主控頻率周圍一定的頻帶寬度，分別在連橋中部區(qū)域的縱向下弦上安裝3個TMD裝置，其理論頻率依次為1.67，1.84和2.03 Hz。TMD產(chǎn)品由上海路博橡膠減振器技術(shù)有限公司設(shè)計(jì)生產(chǎn)，單個TMD質(zhì)量為1.2 t。TMD裝置的安裝示意以及現(xiàn)場照片如圖6所示。

根據(jù)原結(jié)構(gòu)施工完成后的現(xiàn)場測試結(jié)果，對TMD進(jìn)行了出廠前調(diào)頻，使各TMD的調(diào)頻頻率更適合實(shí)際結(jié)構(gòu)。阻尼比的調(diào)整可以通過現(xiàn)場調(diào)整阻尼桿的高度，以使減振效果達(dá)到期望的程度。

TMD減振裝置安裝完成后，首先進(jìn)行了環(huán)境振動測試。對比第2.2節(jié)，TMD安裝前后，該連橋結(jié)構(gòu)主要振動模態(tài)并沒有明顯變化，主頻仍為豎向1.86 Hz，橫向1.66 Hz，振動的頻譜成分也相似。

3.2 減振前后人行激勵測試對比分析

分別進(jìn)行了單人在連橋跨中跳躍激勵測試、行走及跑動激勵測試。測試工況及處理方法同2.3節(jié)。

3.2.1 單人跨中跳躍激勵測試對比

圖7(a)為安裝TMD后測點(diǎn)TP4在1.86 Hz激勵頻率下所測得的自由振動響應(yīng)時程及指數(shù)函數(shù)擬合識別阻尼比。圖7(b)為跨中測點(diǎn)TP7(中TMD上)在1.86 Hz激勵頻率下所測得的自由振動響應(yīng)時程及指數(shù)函數(shù)擬合識別阻尼比。

圖7 減振后自由振動測試時程及阻尼比擬合Fig.7 Acceleration response of free vibration test after TMD installed and fitted exponential function

比較圖4和圖7(a)，可以看出該鋼結(jié)構(gòu)連橋的阻尼比在安裝TMD裝置后有顯著增大，在單人激起的最大加速度響應(yīng)為5 cm/s2左右時，安裝TMD后整體結(jié)構(gòu)的阻尼比較原結(jié)構(gòu)提高了4倍。減振后整體結(jié)構(gòu)的阻尼比在自由振動衰減前5 s較大，隨著衰減時間加長阻尼比降低，由0.96%降為0.56%。

由圖7(b)可以看出，TMD裝置的阻尼比也表現(xiàn)出與圖7(a)中相同的特性，測試中最大的阻尼比能達(dá)到3%，隨后阻尼比隨振動強(qiáng)度減小而降低到1%以下，即TMD附加給主結(jié)構(gòu)的阻尼變小，造成了主結(jié)構(gòu)的阻尼特性發(fā)生了變化。

本研究所測試的各工況下，TMD裝置的實(shí)測阻尼比沒有達(dá)到設(shè)計(jì)中理論最優(yōu)的阻尼比6%。這是因?yàn)楝F(xiàn)場TMD調(diào)試時，根據(jù)減振前后測試效果的比對，對TMD本身的阻尼比進(jìn)行了調(diào)節(jié)；另外的原因可能是TMD的阻尼是速度相關(guān)型，在所測試的工況中并未達(dá)到一定的速度響應(yīng)。但由以上實(shí)際對比分析看，在實(shí)際的阻尼比下整體結(jié)構(gòu)的自由振動響應(yīng)較原結(jié)構(gòu)大大減小，衰減也明顯加快，表明TMD的減振效果良好。文獻(xiàn)[13]指出，在人活動激勵下TMD的減振效率對自身阻尼比的變化不敏感，有時TMD阻尼比大并不一定會更大地減小整體結(jié)構(gòu)的響應(yīng)，而只是會減小TMD本身的振動。此外，各種TMD優(yōu)化方法的阻尼比的預(yù)測差異也很大，但都能取得較好的減振效果。

3.2.2 人行走及跑動激勵測試對比

分別以加速度峰值、整體均方根值以及(1/sf)s連續(xù)均方根值為指標(biāo)，表1為各測試工況跨中測點(diǎn)TP4的TMD減振性能對比。可以看出單人步行時，1.86 Hz共振工況減振率最好，3種指標(biāo)均能達(dá)到65%左右，另外兩種激勵工況TMD也有約50%的減振效率。單人跑動時，3種頻率都不是共振頻率，但也能得到較好的減振效果。2.06，2.5 Hz時均能達(dá)到50%以上的減振率，2.24 Hz激勵工況TMD減振率較小，為35%左右。

圖8為安裝TMD前后測點(diǎn)TP4在共振工況下響應(yīng)的(1/sf) s連續(xù)均方根響應(yīng)對比，可以看出在共振激勵下，TMD減振裝置對整體結(jié)構(gòu)的振動有較好的調(diào)諧減振作用。跳躍共振時，減振后結(jié)構(gòu)響應(yīng)均方根最大值較原結(jié)構(gòu)降低了70%，而TMD質(zhì)量塊的振動響應(yīng)均方根最大值約為主結(jié)構(gòu)振動的6倍，說明TMD裝置利用自身的振動對主結(jié)構(gòu)的振動產(chǎn)生了良好的調(diào)諧作用，吸收部分振動能量，大大降低了主結(jié)構(gòu)的振動響應(yīng)。

對安裝TMD后的結(jié)構(gòu)進(jìn)行了20人人群走動測試，人群中個體按照個人正常步態(tài)行走，如圖9所示。圖9(b)為測點(diǎn)TP4測得的加速度響應(yīng)及均方根值，對照表1可以得出該工況振動中各評估指標(biāo)均在可以接受的響應(yīng)范圍內(nèi)。

圖8 減振前后共振激勵測試的連續(xù)RMS值Fig.8 (1/sf)s RMS response with and without TMD under resonance excitation

4 結(jié) 論

1) TMD裝置安裝后，連橋結(jié)構(gòu)的振動頻率沒有明顯變化，分布式TMD的設(shè)置形式對多種頻率激勵工況均有良好的調(diào)諧減振作用，減振率能達(dá)到35%～70%。

2) 安裝TMD后整體結(jié)構(gòu)的阻尼比較原結(jié)構(gòu)提高4倍，并且呈現(xiàn)出在自由振動衰減的前期較大，隨著振動幅度變?nèi)踝枘岜冉档汀?/p>

圖9 20人群走動測試Fig.9 Test of footbridge under 20 persons walking

表1 TMD減振系統(tǒng)的豎向振動實(shí)測性能評估

Tab.1 Experimental performance assessment for vertical vibration of structure with TMD devices

cm/s2

3) 實(shí)際服役中TMD的阻尼比可能達(dá)不到理論最優(yōu)的阻尼比，但也能得到良好的減振效果，在人活動激勵下TMD的減振效率對自身阻尼比的變化不敏感。

4) 對TMD這種對調(diào)諧頻率較敏感的減振裝置，應(yīng)在現(xiàn)場動力測試識別出結(jié)構(gòu)的實(shí)際動力特性后再進(jìn)行設(shè)計(jì)、調(diào)試，并且TMD的減振效率應(yīng)得到實(shí)際測試對比的檢驗(yàn)。

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診斷儀不同于一般的分析儀，將振動故障診斷的成熟理論、診斷專家多年的經(jīng)驗(yàn)融合到手持式儀器中，只需輸入幾個設(shè)備參數(shù)，依據(jù)提示測量，便可自動識別80%的常見故障。采用多參數(shù)缺陷識別算法的滾動軸承診斷系統(tǒng)，更是大大降低了常見單參數(shù)系統(tǒng)(包絡(luò)或沖擊法)的誤診率。

10.16450/j.cnki.issn.1004-6801.2016.03.016

*國家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51408435)

2015-06-12；

2015-08-20

TU392.1；TU997；TH113

王洪濤，男，1986年3月生，博士生。主要研究方向?yàn)榻Y(jié)構(gòu)振動控制及結(jié)構(gòu)健康監(jiān)測。曾發(fā)表《基于概率性人行荷載模型的樓板結(jié)構(gòu)振動分析》(《工程力學(xué)》2014年第31卷第2期)等論文。

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