雙級(jí)時(shí)效對(duì)Ti-25Nb-10Ta-1Zr-0.2Fe醫(yī)用β鈦合金顯微組織與力學(xué)性能的影響

許艷飛，文 璟，肖逸鋒，王 章，陽文豪，易丹青，劉會(huì)群，吳 靚，錢錦文

?

雙級(jí)時(shí)效對(duì)Ti-25Nb-10Ta-1Zr-0.2Fe醫(yī)用鈦合金顯微組織與力學(xué)性能的影響

許艷飛1, 2，文 璟1, 2，肖逸鋒1, 2，王 章1, 2，陽文豪1, 2，易丹青3，劉會(huì)群3，吳 靚1, 2，錢錦文1, 2

(1. 湘潭大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，湘潭 411105；2. 湘潭大學(xué)焊接機(jī)器人及應(yīng)用技術(shù)湖南省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，湘潭 411105；3. 中南大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，長沙410083)

利用XRD、TEM、顯微硬度、拉伸試驗(yàn)等分析方法研究雙級(jí)時(shí)效熱處理對(duì)Ti-25Nb-10Ta-1Zr-0.2Fe醫(yī)用鈦合金的顯微組織和力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明：雙級(jí)時(shí)效硬度曲線在單級(jí)時(shí)效的上方并且出現(xiàn)明顯的雙峰特征。雙級(jí)時(shí)效后，合金的晶內(nèi)形成由片層組成的“階梯狀”組織，對(duì)硬度產(chǎn)生較大的貢獻(xiàn)。單級(jí)時(shí)效(550℃)與雙級(jí)時(shí)效((400 ℃，1 h)+550 ℃)的相析出序列分別為→+″→+和→+→+″→+。合金性能最優(yōu)的時(shí)效工藝為(400 ℃，1 h)+(550 ℃，2 h)。在此條件下合金彈性模量、抗拉強(qiáng)度、伸長率分別為65 GPa、845 MPa、14.3%，具有良好的綜合性能。

TNTZF合金；雙級(jí)時(shí)效；顯微組織；力學(xué)性能

鈦與鈦合金具有較高的比強(qiáng)度、較低的彈性模量以及良好的耐蝕性和生物相容性，已被廣泛應(yīng)用于人體植入材料[1?2]。但是目前臨床上廣泛使用的Ti-6Al-4V等醫(yī)用鈦合金尚存在一些缺點(diǎn)，如含有潛在毒性元素V和Al，以及彈性模量偏高，容易導(dǎo)致應(yīng)力屏蔽，其生物和力學(xué)相容性有待進(jìn)一步提高。由此，學(xué)者們通過成分設(shè)計(jì)，采用Nb、Ta、Zr和 Sn等無毒元素替代Al和V，開發(fā)了一系列新型的醫(yī)用型鈦合金。典型的有Ti-13Nb-13Zr[3]、Ti-35Nb-5Ta-7Zr[4]、Ti-29Nb-13Ta-4.6Zr[5]、Ti-15Zr-4Nb-4Ta[6]和Ti-Zr-Sn- Mo-Nb(TLM)[7]等合金。這些新開發(fā)的第三代型醫(yī)用鈦合金的生物相容性大有改善，彈性模量也相對(duì)降低30%~50%[8]，但是其彈性模量相對(duì)與人骨(10~30 GPa)仍然偏高[9]。這些醫(yī)用鈦合金具有亞穩(wěn)定性，相變較復(fù)雜，熱處理效應(yīng)強(qiáng)，通過后續(xù)的熱處理工藝可以在很大范圍內(nèi)對(duì)其力學(xué)性能進(jìn)行調(diào)整[10]。通過熱處理工藝來調(diào)控合金的顯微組織，從而改善力學(xué)性能，達(dá)到高強(qiáng)度、低模量，并具有良好塑韌性的優(yōu)良匹配，是發(fā)展新型醫(yī)用鈦合金的另一種途徑。

分級(jí)熱處理工藝在很多金屬材料(鋼鐵、鋁合金和銅合金等)中已經(jīng)得到大量的研究和廣泛的應(yīng)用。例如，在實(shí)際生產(chǎn)中對(duì)7×××系鋁合金采用雙級(jí)時(shí)效熱處理制度，在保持強(qiáng)度的同時(shí)提高了合金的斷裂韌性及抗應(yīng)力腐蝕性能[11]。分級(jí)熱處理在鈦合金中也得到一定的研究，如通過對(duì)TC18鈦合金進(jìn)行雙重退火處理可以改善其組織與性能[12]；雙級(jí)時(shí)效可以提高Ti-15V-3Cr-3Al-3Sn合金的硬度和強(qiáng)度[13]。而對(duì)于醫(yī)用鈦合金來說，大多數(shù)采用單級(jí)時(shí)效處理制度，關(guān)于雙級(jí)時(shí)效熱處理工藝的報(bào)道十分有限，雙級(jí)時(shí)效過程中合金的相轉(zhuǎn)變規(guī)律、微觀結(jié)構(gòu)演變以及力學(xué)性能的變化等問題有待更加深入研究。

為了探索醫(yī)用鈦合金的組織變化與力學(xué)性能的關(guān)系，以及其彈性模量、力學(xué)相容性匹配規(guī)律，本文作者以Ti-25Nb-10Ta-1Zr-0.2Fe新型醫(yī)用鈦合金為對(duì)象，研究雙級(jí)時(shí)效對(duì)該合金的微觀結(jié)構(gòu)和力學(xué)性能的影響，確定合金的最優(yōu)熱處理制度，提高其生物力學(xué)性能。

1 實(shí)驗(yàn)

本實(shí)驗(yàn)中采用真空自耗電弧熔煉方法制備了Ti-25Nb-10Ta-1Zr-0.2Fe(TNTZF，質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%)合金。樣品塊先在管式爐中進(jìn)行固溶處理，氬氣保護(hù)。固溶處理900 ℃/1 h，水淬，將固溶處理之后的樣品切成12 mm×12 mm×3 mm小塊，真空玻璃管封并放入管式電阻爐中進(jìn)行單級(jí)和雙級(jí)時(shí)效處理，空冷至室溫，具體熱處理制度見表1。利用OLYMBUSBX51M型光學(xué)顯微鏡對(duì)合金進(jìn)行金相組織觀察，腐蝕劑為Kroll試劑，試劑體積比(HF):(HNO3):(H2O)=1:2:9。顯微硬度測試在HV?1000型顯微硬度計(jì)上進(jìn)行，載荷9.8 N，每個(gè)樣至少取7個(gè)點(diǎn)求平均硬度值作為結(jié)果。根據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)GB228—2002，采用電火花切割，制備標(biāo)準(zhǔn)拉伸樣，采用FR?100C型微機(jī)控制電子萬能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行常溫接頭拉伸測試。采用日本理學(xué)Rigaku D/Max 2500型X射線衍射儀(XRD)對(duì)不同時(shí)效態(tài)的樣品進(jìn)行物相分析，使用Cu K作為輻射源，石墨單色器，操作電壓20 kV、電流250 mA，掃描速度2 (°)/min，選擇衍射角范圍2=20°~80°。采用FEI Tecnai G220型透射電子顯微鏡(TEM)對(duì)時(shí)效態(tài)樣品進(jìn)行微觀結(jié)構(gòu)分析。TEM薄片試樣經(jīng)手工研磨至厚度約0.1 mm，沖裁成直徑3 mm圓片，再用不同顆粒度的砂紙細(xì)磨厚度約為0.05 mm。然后在MTP-1型雙噴電解減薄儀上進(jìn)行雙噴減薄、穿孔，雙噴電壓20 V，電流40 mA。電解液選用：5%高氯酸+35%正丁醇+60%甲醇(體積分?jǐn)?shù))，雙噴時(shí)采用液氮冷卻，溫度控制在?25 ℃左右，試樣穿孔后用無水乙醇多次浸泡清洗。

表1 TNTZF合金的熱處理制度

2 結(jié)果與分析

2.1 雙級(jí)時(shí)效對(duì)合金硬度的影響

圖1所示為TNTZF合金經(jīng)過(900 ℃，1 h)固溶處理(ST)后，經(jīng)過550 ℃單級(jí)和(400 ℃，1 h)+550 ℃雙級(jí)時(shí)效的時(shí)效硬化曲線。從圖1中可以看出合金固溶處理后的顯微硬度約為270 HV。合金經(jīng)過單級(jí)550 ℃等溫時(shí)效后，硬度曲線先升高后降低至一個(gè)穩(wěn)定的平臺(tái)，時(shí)效1 h后硬度達(dá)到峰值為293 HV，4 h后硬度值穩(wěn)定在258 HV左右。合金雙級(jí)時(shí)效硬化曲線整體處于單級(jí)時(shí)效的上方，呈現(xiàn)出明顯的雙峰形狀，最后隨第二階段時(shí)效時(shí)間延長，硬度趨至穩(wěn)定。雙級(jí)時(shí)效制度下合金表現(xiàn)出較敏感和較高的時(shí)效硬化響應(yīng)。雙級(jí)時(shí)效對(duì)應(yīng)的兩個(gè)峰時(shí)效時(shí)間和硬度分別是(20 min，321 HV)和(4 h，332 HV)，8 h之后硬度值穩(wěn)定在278 HV左右。

圖1 TNTZF合金的時(shí)效硬化曲線

2.2 雙級(jí)時(shí)效對(duì)合金相轉(zhuǎn)變的影響

圖2所示為TNTZF合金經(jīng)過單級(jí)和雙級(jí)時(shí)效后的XRD譜。前期工作表明固溶態(tài)TNTZF合金由亞穩(wěn)和少量的馬氏體″組成[14]。從圖2(a)單級(jí)等溫時(shí)效的XRD譜中可以看出，400 ℃單級(jí)時(shí)效20 min后，合金組織由相、相和少量馬氏體″組成。隨著時(shí)效時(shí)間延長至1 h，″相的衍射峰強(qiáng)度明顯升高，伴隨相發(fā)生馬氏體轉(zhuǎn)變、相向″馬氏體和轉(zhuǎn)變，使得″數(shù)量增多，另外相彌散分布為相析出提供均勻形核的條件。在550 ℃單級(jí)時(shí)效20 min后，合金主要由、相組成且存在少量的馬氏體″，隨時(shí)效時(shí)間延長，馬氏體″向相轉(zhuǎn)變，時(shí)效1 h后馬氏體″完全分解消失，合金達(dá)到+兩相平衡。在400 ℃較低溫度時(shí)效時(shí)，隨時(shí)效時(shí)間延長，合金中發(fā)生→″→或→轉(zhuǎn)變。在550 ℃單級(jí)時(shí)效情況下，由于溫度較高，原子擴(kuò)散速率加快，相或馬氏體″的存在時(shí)間比較短，相轉(zhuǎn)變加快，短時(shí)間達(dá)到了+兩相平衡狀態(tài)；一般而言，時(shí)效溫度越高，相析出的動(dòng)力學(xué)阻力就越小，因此合金中單個(gè)晶粒析出相的體積就會(huì)越大[15]。

47個(gè)水功能區(qū)中，省級(jí)水功能區(qū)23個(gè)，蘇州市級(jí)水功能區(qū)14個(gè)，張家港市水功能區(qū)10個(gè)，其中列入省級(jí)、市級(jí)水功能區(qū)劃的河流納污能力執(zhí)行規(guī)定的指標(biāo)值，其余的執(zhí)行《張家港市水資源綜合規(guī)劃》確定的納污能力指標(biāo)值。

圖2(b)所示為TNTZF合金((400 ℃，1 h)+550 ℃)雙級(jí)時(shí)效的XRD譜。從圖2(b)可以看出，第二階段時(shí)效1 h后，合金都已經(jīng)達(dá)到了+兩相平衡。伴隨時(shí)效時(shí)間的延長，相的衍射峰強(qiáng)度先升高后降低，時(shí)效4h峰值達(dá)到最高。研究人員對(duì)相在相形成過程中所扮演的角色進(jìn)行了比較詳細(xì)的研究，一般有3種觀點(diǎn)[16]：一種觀點(diǎn)認(rèn)為相是在距/相界一定距離處形核；第二種觀點(diǎn)認(rèn)為相是在/相界形核，向相和相內(nèi)長大，消耗相，同時(shí)在3種相之間保持了一定的位向關(guān)系；第三種觀點(diǎn)認(rèn)為相直接在相內(nèi)形核。三種觀點(diǎn)雖然各有分歧，但說明一點(diǎn)相的存在為相形核提供了有利的場所。結(jié)合圖2(a)和2(b)分析，在((400 ℃，1 h)+550 ℃)雙級(jí)時(shí)效過程中，發(fā)生了→″轉(zhuǎn)變和″→轉(zhuǎn)變，使、″分解消失，隨時(shí)效時(shí)間延長，最終達(dá)到+兩相平衡狀態(tài)。綜上所述，550 ℃單級(jí)時(shí)效析出序列為：→+″→+；((400 ℃，1 h)+550 ℃)雙級(jí)時(shí)效析出序列為：→+″+→″+→+。

圖2 TNTZF合金單級(jí)與雙級(jí)時(shí)效的XRD譜

該合金屬于介穩(wěn)定鈦合金，從相區(qū)固溶淬火冷卻至室溫，可以得到亞穩(wěn)定的相或馬氏體″、淬火相等過渡相[17]。這幾種相在熱力學(xué)上都是不穩(wěn)定的，在隨后的時(shí)效過程中可以分解成其它的亞穩(wěn)定相或平衡的相[18]。有學(xué)者研究認(rèn)為對(duì)提高顯微硬度的貢獻(xiàn)依次為＞′＞＞＞″[19?20]，因?yàn)榻外伜辖鸬臅r(shí)效硬化主要依靠第二相或相的析出強(qiáng)化，尤其是形成的過渡相的硬化效果尤為明顯。該合金在低溫短時(shí)時(shí)效時(shí)，出現(xiàn)大量相，對(duì)硬度貢獻(xiàn)較大，所以從圖1中短時(shí)時(shí)效硬度迅速升高；隨時(shí)效時(shí)間延長，合金相發(fā)生大量→″→或→轉(zhuǎn)變使得相數(shù)量減少，此時(shí)對(duì)合金硬度貢獻(xiàn)減少，硬度值下降；時(shí)效繼續(xù)延長，相基本消失，相的數(shù)量越來越多，此時(shí)合金的硬度貢獻(xiàn)較多的為相，所以合金的硬度再次升高；但隨時(shí)效時(shí)間繼續(xù)延長，相的晶粒開始長大使得合金的硬度開始下降，到一定程度合金硬度達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)，所以整個(gè)合金呈現(xiàn)出雙峰特征。

2.3 雙級(jí)時(shí)效對(duì)合金微結(jié)構(gòu)演變的影響

從圖2(a)的XRD譜中可看出合金中存在相，為了進(jìn)一步證明其存在性，對(duì)其進(jìn)行電子衍射花樣表征。圖3所示為合金400 ℃、20 min單級(jí)時(shí)效的TEM像及選區(qū)電子衍射花樣。從圖3(a)中可以看出400 ℃、20 min單級(jí)時(shí)效后，合金中出現(xiàn)橢球狀的相，尺寸達(dá)到50 nm左右。橢球狀相呈現(xiàn)出兩種不同的位向，兩種位向的角度接近120°，從其相對(duì)應(yīng)的衍射花樣圖3(b)也可證實(shí)這一點(diǎn)。該結(jié)果與XRD分析結(jié)果相吻合。

圖3 TNTZF合金400 ℃、20 min單級(jí)時(shí)效態(tài)的TEM像和選區(qū)電子衍射花樣

圖4所示為550 ℃單級(jí)時(shí)效4 h后的相TEM明場像。圖4(a)所示基體中相均勻分布在基體中，呈針狀特征，長度約為0.3~0.8 μm，有的相互連接成V形或三角形(圖4(b))。(400 ℃/1 h+550 ℃)雙級(jí)時(shí)效4 h后的相TEM明場像見圖5。從圖5中觀察到一種不同于單級(jí)時(shí)效時(shí)的相形貌，稱之為階梯狀相。與西安交通大學(xué)陳威等[21]通過對(duì)Ti1023合金進(jìn)行預(yù)應(yīng)變的研究結(jié)果相似。陳威等認(rèn)為這種/相間的片層組織是由應(yīng)變誘發(fā)產(chǎn)生的馬氏體″在高溫時(shí)效階段分解產(chǎn)生。通過階梯狀相的放大照片(見圖5(b)，(c))，可以清楚地看到其內(nèi)部有很多扁條狀的相相互平行沿同一個(gè)方向聚集生長，構(gòu)成一個(gè)大的相簇，其尺寸相比其他形貌大很多，超過5 μm并貫穿整個(gè)觀察視野。這種階梯狀的相在其他雙級(jí)時(shí)效樣品中均存在，且隨第二階段時(shí)效時(shí)間的延長，其尺寸增大。根據(jù)前面XRD的分析結(jié)果，認(rèn)為在雙級(jí)時(shí)效的第一階段400 ℃低溫時(shí)效時(shí)開始分解，轉(zhuǎn)變成馬氏體″，″沿著某一個(gè)位向平行生長，并隨著第二階段時(shí)效溫度升高，馬氏體″向相轉(zhuǎn)變，隨保溫時(shí)間延長相開始長大；或者馬氏體″一開始就依附在比較大的相上，馬氏體″向相轉(zhuǎn)變并平行生長的同時(shí)，相也跟著長大。所以，在圖5(c)所示中看到的階梯狀相簇，有的已經(jīng)長大融合在一起，而有的并沒有融合在一起。如圖1所示，雙級(jí)時(shí)效的硬度曲線整體在單級(jí)時(shí)效的上面，但是從圖2(b)所示相組成來說單級(jí)和雙級(jí)時(shí)效一定時(shí)間后，都達(dá)到+的平衡狀態(tài)。從雙級(jí)時(shí)效的TEM明像場可以看出，階梯狀的相很明顯，數(shù)量比較多，所以階梯狀的相對(duì)硬度增加起到明顯的作用。這種超大的階梯相，在整個(gè)合金內(nèi)相當(dāng)于一個(gè)骨架的作用，所以雙級(jí)時(shí)效的合金顯微硬度要比單級(jí)時(shí)效的要高。

圖4 TNTZF合金550 ℃/4 h單級(jí)時(shí)效態(tài)的TEM明場像

圖5 TNTZF合金雙級(jí)時(shí)效((400 ℃、1 h)+(550 ℃、4 h))下的TEM明像場

2.4 雙級(jí)時(shí)效對(duì)合金力學(xué)性能的影響

為了進(jìn)一步評(píng)價(jià)雙級(jí)時(shí)效時(shí)合金力學(xué)性能的影響，對(duì)合金選取部分樣品進(jìn)行了拉伸測試。圖6所示為合金抗拉強(qiáng)度、彈性模量和伸長率隨時(shí)效時(shí)間的變化趨勢?？梢钥闯?，隨時(shí)效時(shí)間延長，單級(jí)時(shí)效合金的伸長率和彈性模量不斷增加，抗拉強(qiáng)度先上升后降低；雙級(jí)時(shí)效合金的彈性模量先降低后升高，抗拉強(qiáng)度和伸長率先增加后降低?？偟膩碚f單級(jí)與雙級(jí)時(shí)效性能參數(shù)上沒有數(shù)量級(jí)上的差別，但是雙級(jí)時(shí)效比單級(jí)時(shí)效的合金具有更好地綜合性能表現(xiàn)，且時(shí)效時(shí)間縮短，相應(yīng)地減少了能源消耗，能更好的滿足實(shí)際生產(chǎn)中節(jié)能、高效的要求。最優(yōu)工藝參數(shù)是(400 ℃， 1 h)+(550 ℃，2 h)，此時(shí)合金的抗拉強(qiáng)度較高為845 MPa，彈性模量較低為65 GPa，伸長率為14.3%，綜合性能達(dá)到良好的匹配，可以滿足植入材料對(duì)生物力學(xué)性能的要求。

圖6 合金時(shí)效時(shí)間與抗拉強(qiáng)度、彈性模量和伸長率的關(guān)系

3 結(jié)論

1) TNTZF合金雙級(jí)時(shí)效硬度曲線基本處于在單級(jí)時(shí)效硬度曲線的上方。在550 ℃單級(jí)時(shí)效處理時(shí)，合金硬度隨時(shí)效時(shí)間延長先升高后降低，時(shí)效1 h后硬度達(dá)到峰值，時(shí)效4 h后硬度趨于穩(wěn)定；在((400 ℃、1 h)+550 ℃)雙級(jí)時(shí)效時(shí)，硬度曲線呈現(xiàn)出雙峰特征，峰值分別出現(xiàn)在(20 min，321HV)和(4 h，332HV)，8 h后硬度值穩(wěn)定在278HV左右。

2) 合金在550 ℃單級(jí)時(shí)效過程中，基體中短時(shí)間析出馬氏體″相，隨后″相轉(zhuǎn)變成相。析出序列為→+″→+；合金在雙級(jí)時(shí)效第一階段400 ℃時(shí)效時(shí)析出相和″相，在第二階段550 ℃時(shí)效時(shí)，相和″相轉(zhuǎn)變?yōu)橄?，雙級(jí)時(shí)效析出序列為→+→+″→+。雙級(jí)時(shí)效過程中形成階梯狀的相簇，對(duì)合金硬度有較明顯的貢獻(xiàn)。

3) 在一定時(shí)效范圍內(nèi)，單級(jí)隨時(shí)效時(shí)間延長伸長率升高，彈性模量增加；雙級(jí)時(shí)效伸長率先增加后降低，彈性模量先降低后升高?？估瓘?qiáng)度均呈現(xiàn)先上升后降低的趨勢。合金性能最優(yōu)的時(shí)效工藝為(400 ℃、1 h)+(550 ℃、2 h)，此時(shí)合金的抗拉強(qiáng)度較高為845 MPa，彈性模量較低，為65 GPa，伸長率為14.3%，綜合性能達(dá)到良好的匹配，可以滿足植入材料對(duì)生物力學(xué)性能的要求。

REFERENCES

[1] 趙永慶. 國內(nèi)外鈦合金研究的發(fā)展現(xiàn)狀及趨勢[J]. 中國材料進(jìn)展, 2010, 29(5): 1?8. ZHAO Yong-qing. Current situation and development trend of titanium alloys[J]. Materials China, 2010, 29(5): 1?8.

[2] 李 軍, 李佐臣, 陳杜娟. 新型外科植入用鈦合金TZNT的生物相容性[J]. 中國有色金屬學(xué)報(bào), 2010, 20(4): 756?764. LI Jun, LI Zuo-chen, CHEN Du-juan. Biocompatibility of new titanium alloy TZNT for surgical implant application[J]. Chinese Journal of Nonferrous Metals, 2010, 20(4): 756?764.

[3] 查樹銀, 崔振鐸, 朱勝利, 楊賢金. 新型醫(yī)用-Ti13Nb13Zr合金組織[J]. 金屬熱處理, 2006, 31(2): 57?59.CHA Shu-yin, CUI Zhen-duo, ZHU Sheng-li, YANG Xian-jin. Microstructure of-Ti13Nb13Zr alloy for biomedical applications[J]. Heat Treatment of Metals, 2006, 31(2): 57?59.

[4] 馬秀梅, 孫 威, 楊永建. 生物醫(yī)用Ti-Nb-(Ta)-Zr合金的微觀結(jié)構(gòu)與性能[J]. 中國有色金屬學(xué)報(bào), 2010, 20(6): 1195?1202. MA Xiu-mei, SUN Wei, YANG Yang-jian. Microstructures and properties of biomedical Ti-Nb-(Ta)-Zr alloys[J]. Chinese Journal of Nonferrous Metals, 2010, 20(6): 1195?1202.

[5] YILMAZER H, NIINOMI M, NAKAI M, HIEDA J, TADAKA Y, AKAHORI T. Heterogeneous structure and mechanical hardness of biomedical-type Ti-29Nb-13Ta-4.6Zr subjected to high-pressure torsion.[J]. Journal of the Mechanical Behavior of Biomedical Materials, 2012, 10: 235?245.

[6] CHOE H C, SAJI V S, YEONG-Mu K O. Mechanical properties and corrosion resistance of low rigidity quaternary titanium alloy for biomedical applications[J]. Transactions of Nonferrous Metals Society of China, 2009, 19(4): 862?865.

[7] YU Z T, ZHENG Y F, NIU J L, HUANG P Q, ZHANG Y F, YU S. Microstructure and wear resistance of Ti-3Zr-2Sn-3Mo-15Nb (TLM) alloy[J]. Transactions of Nonferrous Metals Society of China, 2007, 17(S1): s495?s499.

[8] GEETHA M, SINGH A K, ASOKAMANI R, GOGIA A K. Ti based biomaterials, the ultimate choice for orthopaedic implants—A review[J]. Progress in Materials Science, 2009, 54(3): 397?425.

[9] SUMNER D R, GALANTE J O. Determinants of stress shielding: design versus materials versus interface[J]. Clinical Orthopaedics & Related Research, 1992, 274(274): 202?212.

[10] 陳 威, 孫巧艷, 肖 林, 孫 軍，葛 鵬. 時(shí)效工藝對(duì)Ti1023合金微觀組織和力學(xué)性能的影響[J]. 稀有金屬材料與工程, 2011, 40(4): 708?713. CHEN Wei, SUN Qiao-yan, XIAO Lin, SUN Jun, GE Peng. Influence of aging process on microstructure and mechanical properties of Ti1023 alloys[J]. Rare Metal Materials And Engineering, 2011, 40(4): 708?713.

[11] 韓念梅, 張新明, 劉勝膽, 宋豐軒, 辛 星. 雙級(jí)時(shí)效對(duì)7050鋁合金厚板斷裂韌性的影響[J]. 中南大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版), 2011, 42(3): 623?628.HAN Nian-mei, ZHANG Xin-ming, LIU Sheng-dan, SONG Feng-xuan, XIN Xing. Influence of two-step aging on fracture toughness of 7050 aluminum alloy plate[J]. Journal of Central South University (Science and Technology), 2011, 42(3): 623?628.

[12] 王曉燕, 郭鴻鎮(zhèn), 姚澤坤, 王 濤, 趙 嚴(yán), 魏壽庸, 王鼎春. 雙重退火對(duì)TC18鈦合金等溫鍛件組織性能的影響[J]. 材料熱處理學(xué)報(bào), 2009, 30(1): 100?103.WANG Xiao-yan, GUO Hong-zhen, YAO Ze-kun, WANG Tao, ZHAO Yan, WEI Shou-yong, WANG Ding-chun. Effect of duplex annealing on microstructure and properties of TC18 titanium alloy isothermally forged[J]. Transactions of Materials and Heat Treatment, 2009, 30(1): 100?103.

[13] SANTHOSH R, GEETHA M, SAXENA V K, NAGESWAEAEAO M. Studies on single and duplex aging of metastable beta titanium alloy Ti-15V-3Cr-3Al-3Sn[J]. Journal of Alloys and Compounds, 2014, 605(9): 222?229.

[14] XU Y F, YI D Q, LIU H Q, WANG B, YANG F L. Age-hardening behavior, microstructural evolution and grain growth kinetics of isothermalphase of Ti-Nb-Ta-Zr-Fe alloy for biomedical applications[J]. Materials Science and Engineering A, 2011, 529(1): 326?334.

[15] 麻西群, 于振濤, 牛金龍, 余 森, 韓建業(yè), 張亞峰. Ti-3Zr-Mo-15Nb醫(yī)用鈦合金的顯微組織及力學(xué)性能[J]. 稀有金屬材料與工程, 2010, 39(11): 1956?1959. MA Xi-qun, YU Zhen-tao, NIU Jin-long, YU Sen, HAN Jian-ye，ZHANG Ya-feng. Microstructure and mechanical properties of Ti-3Zr-Mo-15Nb medical titanium alloys[J]. Rare Metal Materials and Engineering, 2010, 39(11): 1956?1959.

[16] 常 輝, 周 廉, 張廷杰. 鈦合金固態(tài)相變的研究進(jìn)展[J]. 稀有金屬材料與工程, 2007, 36(9): 1505?1510. CHANG Hui, ZHOU Lian, ZHANG Ting-jie. Review of solid phase transformation in titanium alloys[J]. Rare Metal Materials and Engineering, 2007, 36(9): 1505?1510.

[17] 吳曉東, 楊冠軍, 葛 鵬, 毛小南，馮寶香.鈦合金及其固態(tài)相變的歸納[J]. 鈦工業(yè)進(jìn)展, 2008, 25(5): 1?6. WU Xiao-dong, YANG Guan-jun, GE Peng, MAO Xiao-nan，F(xiàn)ENG Bao-xiang. Inductions oftitanium alloy and solid state phase transition[J]. Titanium Industry Progress, 2008，25(5): 1?6.

[18] ZHOU Y L, NIINOMI M, AKAHORI T. Decomposition of martensite″ during aging treatments and resulting mechanical properties of Ti-Ta alloys[J]. Materials Science and Engineering A, 2004, 384(1/2): 92?101.

[19] HAO Y L, NIINOMI M, KURODA D, FUKUNAGA K, ZHOU Y L, YANG R, SUZUKI A. Young’s modulus and mechanical properties of Ti-29Nb-13Ta-4.6Zr in relation to″ martensite[J]. Metallurgical and Materials Transactions A, 2002, 33(10): 3137?3144.

[20] 于振濤, 余 森, 張明華, 韓建業(yè), 麻西群. 外科植入物用新型醫(yī)用鈦合金材料設(shè)計(jì)、開發(fā)與應(yīng)用現(xiàn)狀及進(jìn)展[J]. 中國材料進(jìn)展, 2010, 29(12): 35?51. YU Zhen-tao, YU Sen, Zhang Ming-hua, HAN Jian-ye，MA Xi-qun. Design, development and application of novel biomedical Ti alloy materials applied in surgical implants[J]. Materials China, 2010, 29(12): 35?51.

[21] CHEN W, SONG Z, XIAO L, SUN Q, SUN J, GE P. Effect of prestrain on microstructure and mechanical behavior of aged Ti-10V-2Fe-3Al alloy[J]. Journal of Materials Research, 2009, 24(9): 2899?2908.

Effects of duplex aging on microstructure and mechanical properties of Ti-25Nb-10Ta-1Zr-0.2Fe alloy

XU Yan-fei1, 2, WEN Jing1, 2, XIAO Yi-feng1, 2, WANG Zhang1, 2, YANG Wen-hao1, 2,YI Dan-qing3, LIU Hui-qun3, WU Liang1, 2, QIAN Jin-wen1, 2

(1. School of Mechanical Engineering, Xiangtan University, Xiangtan 411105, China;2. Key Laboratory of Welding Robot and Application Technology of Hunan Province,Xiangtan University, Xiangtan 411105, China;3. School of Materials Science and Engineering, Central South University, Changsha 410083, China)

The effects duplex aging on the microstructure and mechanical properties of Ti-25Nb-10Ta-1Zr-0.2Fe titanium alloy were studied by XRD、TEM、microhardness and tensile test analysis methods. The results indicate that the hardness curve of duplex aging is on the tops of the curve of single aging, and shows the double-peak feature. Ladder-shapedcomposed of lathin the matrix is observed after duplex aging which leads to the increase of hardness. The precipitation sequence during single (550 ℃) and duplex ((400 ℃, 1 h)+550 ℃) is determined as:→+″→+and→+→+″→+, respectively. The optimum aging process is ((400 ℃, 1 h)+(550 ℃, 2 h)), in this condition, the elastic modulus, tensile strength and elongation of the alloy are 65 GPa、845 MPa and 14.3%, respectively, the alloy has excellent comprehensive performance.

TNTZF alloy; duplex aging; microstructure; mechanical property

Project(51401175, 51504213, 51271158) supported by National Natural Science Foundation of China; Project(2015JJ3123) supported by Natural Science Foundation of Hunan Province, China; Project(2015WK3021) supported by Science and Technology Plan of Hunan Province, China; Project supported by Research and Innovation of Xiangtan University Students, China

2016-02-24; Accepted date: 2016-07-06

XIAO Yi-feng; Tel: +86-13107322821; E-mail: xiaoyifeng@xtu.edu.cn

1004-0609(2016)-09-1912-07

TG146.2 3

A

國家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51401175，51504213，51271158)；湖南省自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目 (2015JJ3123)；湖南省重點(diǎn)研發(fā)計(jì)劃項(xiàng)目(2015WK3021)；湘潭大學(xué)大學(xué)生研究性學(xué)習(xí)和創(chuàng)新項(xiàng)目

2016-02-24；

2016-07-06

肖逸鋒，副教授，博士；電話：13107322821；E-mail：xiaoyifeng@xtu.edu.cn

(編輯 王 超)