降雨環(huán)境下大氣底層邊界型風(fēng)場(chǎng)對(duì)高速列車氣動(dòng)特性影響

杜禮明，倪守隆

(大連交通大學(xué) 交通運(yùn)輸工程學(xué)院，遼寧 大連 116028)*

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降雨環(huán)境下大氣底層邊界型風(fēng)場(chǎng)對(duì)高速列車氣動(dòng)特性影響

杜禮明，倪守隆

(大連交通大學(xué) 交通運(yùn)輸工程學(xué)院，遼寧 大連 116028)*

采用大氣底層邊界速度型風(fēng)場(chǎng)模擬自然風(fēng)和Marshall-Palmer雨滴譜模型，應(yīng)用離散相模型研究了風(fēng)雨聯(lián)合作用環(huán)境下列車運(yùn)行時(shí)氣動(dòng)特性的變化情況.結(jié)果表明：雨滴顆粒的加入擾亂了列車周圍氣流的正常流動(dòng)，減輕了列車背風(fēng)側(cè)氣流漩渦的脫落，列車迎風(fēng)側(cè)和背風(fēng)側(cè)的壓力差減??；降雨強(qiáng)度對(duì)列車氣動(dòng)特性影響不大，從20 mm/h增大到100 mm/h，受影響最大的橫向力僅增大了9.11%；風(fēng)雨耦合環(huán)境下列車的運(yùn)行速度對(duì)氣動(dòng)阻力影響較明顯，列車時(shí)速?gòu)?00 km/h到400 km/h，阻力增大了102%；隨著車速增大，車輛所受橫向力與升力的變化規(guī)律與車輛在列車中的位置相關(guān)，頭車所受到橫向力明顯增大，而尾車的橫向力則呈減小趨勢(shì)，而所受升力正好相反，頭車呈減小趨勢(shì)，尾車則明顯升高.

高速列車；大氣底層邊界速度型風(fēng)場(chǎng)；風(fēng)雨聯(lián)合作用；離散相模型；氣動(dòng)特性

0　引言

風(fēng)雨聯(lián)合環(huán)境下運(yùn)行的列車除受到空氣的作用外,還受到雨滴的撞擊作用, 降雨改變了列車周圍流場(chǎng)的物質(zhì)構(gòu)成，使得列車的運(yùn)行安全問(wèn)題更加突出.風(fēng)和雨往往是伴隨而生的，形成了風(fēng)雨聯(lián)合作用效應(yīng)[1]，這將會(huì)對(duì)高速列車的空氣動(dòng)力學(xué)性能產(chǎn)生影響.世界各國(guó)都有發(fā)生由橫風(fēng)作用而導(dǎo)致的列車失穩(wěn)和傾覆的事故，再加上降雨的作用，列車在風(fēng)雨聯(lián)合作用下的運(yùn)行狀況將會(huì)更加復(fù)雜.

C.J.Baker[2]、Minoru Suzuki[3]、馬靜[4]等研究了列車在橫風(fēng)條件下運(yùn)行的氣動(dòng)力和氣動(dòng)力矩的變化情況；李軍產(chǎn)[5]、敬俊娥[6]等應(yīng)用離散相模型研究了列車在風(fēng)雨聯(lián)合作用下運(yùn)行時(shí)列車周圍雨滴密度、氣動(dòng)力和氣動(dòng)力矩等的變化情況；邵雪明等[7]采用歐拉多相流模型，研究了列車在橫風(fēng)和降雨這一工況下運(yùn)行時(shí)的氣動(dòng)特性.正常降雨強(qiáng)度情況下雨滴的體積分?jǐn)?shù)一般小于10%～12%，因此用離散相模型進(jìn)行模擬更能符合實(shí)際情況.上述研究都是基于均勻風(fēng)場(chǎng)進(jìn)行的，而自然環(huán)境中的風(fēng)具有明顯的隨機(jī)性和非均勻性，并且隨著高度的增加風(fēng)速會(huì)增大，屬于典型大氣底層邊界速度型風(fēng)場(chǎng)[8].本文基于兩相流離散相模型，采用大氣底層邊界速度型風(fēng)場(chǎng)取代均勻型風(fēng)場(chǎng)，研究大氣底層邊界速度型橫風(fēng)對(duì)高速列車在降雨環(huán)境下運(yùn)行時(shí)的氣動(dòng)特性變化規(guī)律，分析降雨強(qiáng)度、橫風(fēng)速度及列車運(yùn)行速度等對(duì)列車氣動(dòng)特性的影響，為列車的抗風(fēng)雨設(shè)計(jì)提供參考.

1　計(jì)算模型與方法

1.1計(jì)算模型

研究對(duì)象為國(guó)產(chǎn)CRH3某型動(dòng)車組.一般動(dòng)車組由八輛車編組，由于動(dòng)車組中間車部分的流場(chǎng)保持穩(wěn)定，中間車長(zhǎng)度的改變對(duì)列車附近流場(chǎng)基本特征變化影響不大，因此，在計(jì)算列車穩(wěn)態(tài)氣動(dòng)性能時(shí)，可采用頭車+中間車+尾車的三輛車編組的簡(jiǎn)化模型[9].三輛車的長(zhǎng)度分別為25.84、24.82和25.84 m，而列車寬度為3.2 m，高度為3.89 m.由于本文主要研究列車在風(fēng)雨聯(lián)合作用環(huán)境下運(yùn)行時(shí)的氣動(dòng)特性規(guī)律，因此對(duì)列車結(jié)構(gòu)進(jìn)行了簡(jiǎn)化，并忽略了轉(zhuǎn)向架、受電弓以及門把手和車燈等部件.簡(jiǎn)化后的列車模型如圖1所示.

圖1　列車簡(jiǎn)化模型

1.2計(jì)算域及網(wǎng)格劃分

在不影響列車周圍流體流動(dòng)情況下，實(shí)際模擬計(jì)算時(shí)列車運(yùn)行的外流場(chǎng)只能選取有限空間.本文選取長(zhǎng)方體型計(jì)算區(qū)域，為有效并準(zhǔn)確地進(jìn)行模擬列車的尾部流場(chǎng)，需要足夠長(zhǎng)的尾部計(jì)算區(qū)域；同時(shí)，考慮降雨時(shí)列車能完全在降雨范圍內(nèi)，列車前部空間也要足夠大.計(jì)算域如圖2所示：

圖2　計(jì)算區(qū)域

對(duì)計(jì)算域進(jìn)行了四面體網(wǎng)格的劃分，為減少計(jì)算量和提高計(jì)算效率，需要對(duì)計(jì)算域網(wǎng)格的劃分進(jìn)行優(yōu)化，應(yīng)用尺寸函數(shù)對(duì)計(jì)算域網(wǎng)格進(jìn)行不同疏密程度的劃分可以大大的減少網(wǎng)格數(shù)量.本文還利用Fluent軟件的網(wǎng)格轉(zhuǎn)化功能，將四面體網(wǎng)格轉(zhuǎn)化為多面體網(wǎng)格，網(wǎng)格數(shù)量減少到四面體網(wǎng)格的1/4～1/3，轉(zhuǎn)化后的網(wǎng)格如圖3所示.由于流體在車體表面及地面的流動(dòng)情況變化很大，在采用壁面函數(shù)法對(duì)車體表面與地面處進(jìn)行計(jì)算時(shí)，需要對(duì)車體表面和地面進(jìn)行邊界層網(wǎng)格劃分[10].

圖3　列車計(jì)算網(wǎng)格

1.3雨滴譜模型與降雨等級(jí)

觀測(cè)結(jié)果表明，雨滴譜一般服從負(fù)指數(shù)分布，本文采用目前被廣泛應(yīng)用的是馬歇爾—帕爾默(Marshall-Palmer)指數(shù)分布[11]：

(1)

式中：N0為8×103個(gè)/m3； λ為斜率因子，λ=0.41I0.21/mm；I為降雨強(qiáng)度(mm/h)；D為雨滴直徑(mm).

根據(jù)式(1)，在雨強(qiáng)確定情況下，可以求出各個(gè)直徑的雨滴數(shù)量.按24 h降雨量進(jìn)行劃分降雨等級(jí)，不能準(zhǔn)確反映出降雨量的強(qiáng)度大小，工程中重點(diǎn)考慮的最大降雨強(qiáng)度的影響被降低.因此，在本文計(jì)算中取每小時(shí)的降雨量作為劃分標(biāo)準(zhǔn).

1.4計(jì)算方法

降雨時(shí)雨滴所占的體積分?jǐn)?shù)小于10%～12%，但其質(zhì)量載荷比較大，選用歐拉-拉格朗日離散相模型可以較好模擬降雨工況.由于自然風(fēng)與列車風(fēng)的最大合成速度馬赫數(shù)小于0.3，因此，可認(rèn)為列車周圍的流體流動(dòng)是三維、黏性、不可壓縮湍流，湍流模型選用k-ε標(biāo)準(zhǔn)模型，選用SIMPLEC算法處理壓力與速度的耦合,數(shù)值離散采用二階迎風(fēng)格式.

1.5計(jì)算工況及邊界條件

根據(jù)圖2所示的計(jì)算區(qū)域，連續(xù)相流場(chǎng)的邊界條件設(shè)置如下：

(1)計(jì)算域流動(dòng)入口：高速列車前進(jìn)方向入口處施加均勻風(fēng)場(chǎng)，其大小為列車的運(yùn)行速度，方向與列車運(yùn)行方向相反；橫風(fēng)速度入口處為大氣底層邊界速度型風(fēng)場(chǎng)，風(fēng)速為在氣象上10 m高度處的風(fēng)速Vz；

(2)計(jì)算域流動(dòng)出口：壓力出口邊界條件，壓力值為一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)大氣壓；

(3)列車表面：列車表面設(shè)置成有一定粗糙度的固定壁面邊界，考慮列車表面邊界層效應(yīng)的影響；

(4)地面：為了更加準(zhǔn)確地模擬列車運(yùn)動(dòng)情況，并消除地面效應(yīng)的影響，地面采用滑移壁面邊界條件.速度為車速大小，方向與列車運(yùn)行方向相反.

離散相邊界條件設(shè)置如下：計(jì)算區(qū)域的上表面為射流源噴射口，雨滴以一定的初速度從該面射出，其速度值參考文獻(xiàn)[12]確定.連續(xù)相速度入口處雨滴被風(fēng)吹到計(jì)算域內(nèi)，形成了風(fēng)驅(qū)雨現(xiàn)象；壓力出口設(shè)置為逃逸邊界條件，也就是雨滴到達(dá)此邊界計(jì)算即終止；雨滴撞擊到車體后碎成小液滴，并在車身表面形成壁膜，設(shè)置成壁面覆膜邊界類型；地面及其他壁面設(shè)置為捕集面，雨滴被壁面捕集而終止其運(yùn)動(dòng)軌跡的計(jì)算.

2　結(jié)果與分析

2.1降雨天氣對(duì)列車氣動(dòng)特性的影響

采用大氣底層邊界速度型風(fēng)場(chǎng)模擬自然風(fēng)，在列車運(yùn)行速度為300 km/h，橫風(fēng)速度24 m/s條件下，研究列車在降雨強(qiáng)度為60 mm/h和無(wú)降雨這兩種工況下運(yùn)行時(shí)的氣動(dòng)特性，圖4為列車迎風(fēng)側(cè)和背風(fēng)側(cè)表面氣動(dòng)壓力的對(duì)比.

(a)列車迎風(fēng)(左圖無(wú)降雨，右圖降雨強(qiáng)度60 mm/h)

(b)列車背風(fēng)(左圖無(wú)降雨，右圖降雨強(qiáng)度60 mm/h)

由圖4可以看出，列車在無(wú)降雨和降雨強(qiáng)度為60 mm/h兩種工況下運(yùn)行時(shí)的表面壓力分布規(guī)律基本一致，只是壓力大小有所不同.列車在無(wú)降雨工況下運(yùn)行時(shí)，最大正壓值為10.4 kPa，最大負(fù)壓值為14.0 kPa；在降雨強(qiáng)度為60 mm/h條件下運(yùn)行時(shí)，最大正壓值為11.0 kPa，最大負(fù)壓值為13.2 kPa.

導(dǎo)致壓力值不同的原因是列車在降雨環(huán)境中運(yùn)行時(shí)，由于雨滴顆粒的加入，列車迎風(fēng)側(cè)受到空氣的擠壓和雨滴的撞擊雙重作用，使得迎風(fēng)側(cè)最大正壓值比無(wú)降雨工況要大；而在列車背風(fēng)側(cè)，由于雨滴顆粒的加入會(huì)擾亂背風(fēng)側(cè)區(qū)域空氣的正常流動(dòng)，減輕了尾流漩渦的脫落，使得列車背風(fēng)側(cè)最大負(fù)壓值比無(wú)降雨工況要小.

列車在橫風(fēng)中運(yùn)行時(shí)，頭車和尾車的頭部所受到的壓力分布明顯不相同.在頭車的頭部處，列車的鼻尖以及導(dǎo)流板處不再為駐點(diǎn)，列車運(yùn)行時(shí)對(duì)迎風(fēng)側(cè)的空氣產(chǎn)生擠壓，使得頭部最大正壓區(qū)往迎風(fēng)側(cè)偏移.頭部背風(fēng)側(cè)則由于空氣流動(dòng)加快，使得背風(fēng)側(cè)出現(xiàn)較大的負(fù)壓.而在尾車的頭部處，由于迎風(fēng)側(cè)到車頂過(guò)渡處空氣流動(dòng)突然加快，此處產(chǎn)生負(fù)壓.空氣流過(guò)車頂后，由于邊界分離產(chǎn)生的漩渦脫落，使得背風(fēng)側(cè)空氣流速降低而產(chǎn)生一定的正壓，這與文獻(xiàn)[13]中結(jié)論完全一致.

截取列車長(zhǎng)度方向上x(chóng)=-33 m，0 m及33 m處三個(gè)截面，分別得到列車在運(yùn)行時(shí)各個(gè)橫截面上的壓力云圖和速度矢量圖.以x=33 m截面處的壓力云圖和速度矢量圖為例進(jìn)行闡述，如圖5所示.

(a)x=33 m截面處壓力云圖(左圖無(wú)降雨，右圖降雨強(qiáng)度60 mm/h)

(b)x=33 m截面處速度矢量圖(左圖無(wú)降雨，右圖降雨強(qiáng)度60 mm/h)

由圖5(a)可看出，列車車頂與背風(fēng)側(cè)過(guò)渡處的正壓區(qū)域明顯減小，背風(fēng)側(cè)后方的最大正壓值也明顯降低.這是由于雨滴顆粒的加入，雨滴在列車迎風(fēng)側(cè)與列車表面發(fā)生碰撞，一部分雨滴粘附在列車表面形成水膜，列車迎風(fēng)側(cè)表面正壓比無(wú)降雨時(shí)要大.另一部分雨滴經(jīng)過(guò)碰撞形成了更小的雨滴顆粒，這些雨滴顆粒擾亂了空氣的正常流動(dòng)，減小列車背風(fēng)側(cè)的漩渦，最大正壓由無(wú)降雨時(shí)的3.2 kPa減小到3.0 kPa.列車迎風(fēng)側(cè)和車頂過(guò)渡處的氣流由于受到雨滴的擾動(dòng)其速度會(huì)變小，最大負(fù)壓由無(wú)降雨時(shí)的13.0 kPa減小到12.3 kPa.圖5(b)顯示了氣流繞過(guò)列車時(shí)的流動(dòng)情況，而列車背風(fēng)側(cè)后方區(qū)域產(chǎn)生了漩渦.在降雨條件下，由于受到雨滴的干擾，列車背風(fēng)側(cè)氣流漩渦則明顯減小.

2.2降雨強(qiáng)度對(duì)列列車氣動(dòng)特性影響

為研究降雨強(qiáng)度對(duì)高速列車運(yùn)行時(shí)氣動(dòng)特性的影響規(guī)律，在保持列車時(shí)速300 km/h和橫風(fēng)速度24 m/s不變情況下，分別研究了列車在降雨強(qiáng)度為0、20、40、60、80和100 mm/h六種工況下的運(yùn)行情況.圖6為列車在其中一種降雨工況下運(yùn)行時(shí)的雨滴軌跡圖，不同降雨強(qiáng)度下雨滴軌跡圖類似，只不過(guò)隨著降雨強(qiáng)度的增大，雨滴的直徑以及其所占的體積分?jǐn)?shù)都會(huì)變大，雨滴顯得更為密集，從而對(duì)列車運(yùn)行氣動(dòng)特性的影響也有所不同.

圖6　列車運(yùn)行時(shí)雨滴軌跡

列車在降雨環(huán)境下運(yùn)行時(shí)，雨滴與車體發(fā)生碰撞，對(duì)列車運(yùn)行時(shí)的氣動(dòng)力和氣動(dòng)力矩都有一定影響.圖7為列車運(yùn)行時(shí)所受到的氣動(dòng)阻力和氣動(dòng)升力隨降雨強(qiáng)度的變化曲線.

(a)氣動(dòng)阻力 (b)氣動(dòng)升力

圖7列車運(yùn)行時(shí)氣動(dòng)力隨降雨強(qiáng)度變化曲線

由圖7可知，在橫風(fēng)與降雨耦合作用下，車輛所受到的氣動(dòng)阻力與氣動(dòng)升力與其所處的位置有關(guān)，且具有相同的規(guī)律性，即頭車受力最小，因其迎風(fēng)面積小，中間車受力比頭車大，而比尾車稍小.從圖中可知，降雨強(qiáng)度對(duì)列車氣動(dòng)阻力和氣動(dòng)升力的影響不大，這是由于通常雨滴顆粒所占的體積分?jǐn)?shù)小于10%～12%，對(duì)列車運(yùn)行時(shí)所受氣動(dòng)特性的影響有限.表1為不同降雨強(qiáng)度下列車運(yùn)行中所受到的氣動(dòng)力.

從表中可看出，隨著降雨強(qiáng)度增大，氣動(dòng)阻力和升力增加幅度比橫向力要小得多，這是由于列車側(cè)面積比較大，列車運(yùn)行時(shí)與列車發(fā)生碰撞的雨滴也會(huì)很多，導(dǎo)致列車運(yùn)行受到的橫向力變化幅度比阻力和升力大很多.與無(wú)降雨?duì)顩r相比，降雨強(qiáng)度100 mm/h時(shí)列車氣動(dòng)阻力僅增大了約2.82%，而橫向力則增大了約9.11%.

表1　不同降雨強(qiáng)度下列車受到的氣動(dòng)力

橫向力增大將會(huì)導(dǎo)致列車的傾覆力矩明顯增大，影響列車的安全運(yùn)行.列車運(yùn)行時(shí)受到的傾覆力矩和側(cè)偏力矩隨降雨強(qiáng)度的變化曲線見(jiàn)圖8.由該圖可以看出，列車運(yùn)行時(shí)受到的傾覆力矩受降雨強(qiáng)度的影響比側(cè)偏力矩大，表明列車在風(fēng)雨耦合環(huán)境中運(yùn)行時(shí)列車脫軌的危險(xiǎn)增大.傾覆力矩主要是由列車的橫向力引起的，橫向力隨著降雨強(qiáng)度的增大而增大，導(dǎo)致列車的傾覆力矩也隨著降雨強(qiáng)度的增大而增大.

(a)傾覆力矩 (b)側(cè)偏力矩

圖8列車運(yùn)行時(shí)氣動(dòng)力矩隨降雨強(qiáng)度的變化曲線

2.3降雨環(huán)境下風(fēng)速對(duì)列車運(yùn)行氣動(dòng)特性影響

保持降雨強(qiáng)度60 mm/h和列車運(yùn)行速度為300 km/h不變，對(duì)橫風(fēng)速度為10、15、20、24、27和30 m/s等工況分別進(jìn)行模擬，以考察降雨環(huán)境下大氣底層邊界速度型橫風(fēng)風(fēng)速對(duì)列車運(yùn)行氣動(dòng)特性影響.

圖9為列車所受到的氣動(dòng)力和傾覆力矩隨橫風(fēng)速度的關(guān)系曲線.氣動(dòng)升力和橫向力受橫風(fēng)速度的影響比氣動(dòng)阻力大，傾覆力矩受橫向力的影響最大，因此其變化也更為明顯.在風(fēng)速較小的時(shí)候，由于列車頂面和底面的壓差較小，而車頭導(dǎo)流板處正壓較大，這使得列車車頭受到向下的壓力.隨著風(fēng)速逐漸增大，列車頂部和底部的壓差越來(lái)越大，使得列車的氣動(dòng)升力增大.

(a)氣動(dòng)阻力 (b)氣動(dòng)升力

(c)橫向力 (d) 傾覆力矩

圖9列車運(yùn)行時(shí)氣動(dòng)力和氣動(dòng)力矩隨橫風(fēng)速度的變化曲線

隨著橫風(fēng)速度不斷增大，列車所受到的橫向力增大幅度較大.從橫風(fēng)速度為10 m/s增大至30 m/s，列車的橫向力和氣動(dòng)升力增大一倍多，傾覆力矩增大約60%，而氣動(dòng)阻力僅增大了約28%.

2.4降雨環(huán)境下車速對(duì)列車運(yùn)行氣動(dòng)特性影響

保持降雨強(qiáng)度為60 mm/h和橫風(fēng)速度為24 m/s不變，對(duì)列車運(yùn)行速度為200、250、300、350、380和400 km/h等工況分別進(jìn)行了模擬，分析風(fēng)雨聯(lián)合作用下列車的氣動(dòng)特性與列車速度的關(guān)系.

圖10為風(fēng)雨耦合環(huán)境下列車運(yùn)行時(shí)所受的氣動(dòng)力和傾覆力矩與車速的關(guān)系曲線.由該圖可知，隨著列車速度增大，列車所受到的各氣動(dòng)力和傾覆力矩都逐漸增大.與車速200 km/h相比，車速為400 km/h時(shí)，列車運(yùn)行時(shí)所受氣動(dòng)阻力增大了102%，而氣動(dòng)升力和橫向力僅增大了23%和27%.可見(jiàn)，隨著列車運(yùn)行速度增大，列車受到的氣動(dòng)阻力變化幅度要比氣動(dòng)升力和橫向力大得多.

橫向力是造成列車傾覆的主要作用力之一.由圖10可知，頭車、中間車和整車受到的橫向力隨著車速的增大而增大，尤其是頭車和整車增大趨勢(shì)較為明顯，中間車的增幅次之.尾車的橫向力與車速的關(guān)系與之有所不同，尾車迎風(fēng)側(cè)受到負(fù)壓作用，而背風(fēng)側(cè)受到正壓作用，但是隨著車速的不斷增大，迎風(fēng)側(cè)負(fù)壓增速大于背風(fēng)側(cè)正壓的增速，因此尾車表現(xiàn)為橫向力趨于減小.隨著列車運(yùn)行速度增大，車輛所受氣動(dòng)升力規(guī)律與其在列車中的位置有關(guān)，頭車的氣動(dòng)升力逐漸減小而尾車氣動(dòng)升力逐漸增大.其原因是：隨著列車速度的增大，頭車上表面和下底面之間的壓力差逐漸減小，致使氣動(dòng)升力逐漸減小，而尾車處氣流邊界層分離現(xiàn)象隨著列車速度的增大而加劇，尾流漩渦脫落趨向嚴(yán)重，導(dǎo)致尾車氣動(dòng)升力明顯升高，從而增加了列車尾車的脫軌危險(xiǎn)性.

(a)氣動(dòng)阻力 (b)氣動(dòng)升力

(c)橫向力 (d) 傾覆力矩

圖10氣動(dòng)力和氣動(dòng)力矩隨列車運(yùn)行速度的變化曲線

3　結(jié)論

(1)在風(fēng)雨耦合環(huán)境下運(yùn)行的列車，由于雨滴顆粒的加入，擾亂了列車周圍氣流的正常流動(dòng).列車背風(fēng)側(cè)氣流漩渦的脫落明顯減輕，使得列車的橫向力與無(wú)降雨條件下相比時(shí)明顯減??；

(2)降雨強(qiáng)度對(duì)列車的氣動(dòng)特性有一定影響，但影響不甚明顯.由于雨滴顆粒所占的體積分?jǐn)?shù)比較小，僅是其質(zhì)量分?jǐn)?shù)占的比例很大，與無(wú)降雨工況相比，即使在降雨強(qiáng)度為100 mm/h條件下，列車氣動(dòng)阻力和氣動(dòng)升力增幅較小，橫向力增幅相對(duì)較大，但也僅增大了9.11%；

(3)在降雨環(huán)境下，橫風(fēng)速度對(duì)列車的橫向力和傾覆力矩影響較大，但對(duì)列車的氣動(dòng)阻力影響不大，從橫風(fēng)速度從10～30 m/s，橫向力增加了一倍多，而氣動(dòng)阻力僅增大了28%；

(4)在降雨環(huán)境下，列車的運(yùn)行速度對(duì)列車所受的氣動(dòng)阻力影響明顯，從車速200～400 km/h，列車的氣動(dòng)阻力增大了102%，但對(duì)升力和橫向力影響不明顯；

(5)隨著列車的運(yùn)行速度增大，車輛所受的橫向力與升力變化規(guī)律與車輛在列車中的位置有關(guān).頭車所受到的橫向力隨列車速度增大而明顯增大，而尾車的橫向力卻呈減小趨勢(shì)；列車所受的升力，頭車呈減小趨勢(shì)，尾車由于氣流邊界層分離現(xiàn)象隨車速增大而加劇，尾流漩渦脫落嚴(yán)重，導(dǎo)致尾車的氣動(dòng)升力明顯升高.

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Influence of Aerodynamic Characteristics of a High-Speed Train under Rain and Lower Atmospheric Boundary Layer Crosswind Conditions

DU Liming，NI Shoulong

(School of Traffic and Transportation Engineering,Dalian Jiaotong University,Dalian 116028，China)

The lower atmospheric boundary layer wind and Raindrop spectrum model Marshall-Palmer were used to simulate the natural wind, and the discrete phase model was used to study the changing of aerodynamic characteristics when the train running in the wind driven rain. The results show that the addition of rain drops disrupts the normal air flow around the train and reduces the air flow vortex shedding at the train leeward side, which leads to reduce the pressure difference between the windward and leeward side. The influence of rainfall intensity on the train aerodynamic characteristics is small, and the greatest impacted lateral force increases only 9.11% with rainfall intensity from 20 mm/h to 100 mm/h. The train speed has great influence on the aerodynamic drag, and it increases 102% with the train speed from 200 km/h to 400 km/h. The lateral force and lift force of the vehicle are related to its position on the train. With the increase of the train speed train, the lateral force of the head car is increased, and the tail car is decreased, while the change trend of lift force is just opposite.

high-speed train; lower atmospheric boundary layer winds; action effect of wind driven rain; discrete phase model; aerodynamic characteristics

1673- 9590(2016)05- 0056- 06

2016- 05- 07

杜禮明(1972—)，男，副教授，博士，主要從事機(jī)車車輛流體動(dòng)力學(xué)的研究

E-mail:dulm@vip.sina.com.

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