微泡沫體系直徑影響因素及微觀穩(wěn)定性

史勝龍， 王業(yè)飛， 周代余， 昌倫杰， 李忠鵬， 丁名臣

( 1. 中國(guó)石油大學(xué)(華東) 石油工程學(xué)院，山東 青島　266580；　2. 中國(guó)石油塔里木油田分公司 勘探開(kāi)發(fā)研究院，新疆 庫(kù)爾勒　841000 )

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微泡沫體系直徑影響因素及微觀穩(wěn)定性

史勝龍1， 王業(yè)飛1， 周代余2， 昌倫杰2， 李忠鵬1， 丁名臣1

( 1. 中國(guó)石油大學(xué)(華東) 石油工程學(xué)院，山東 青島266580；2. 中國(guó)石油塔里木油田分公司 勘探開(kāi)發(fā)研究院，新疆 庫(kù)爾勒841000 )

針對(duì)普通泡沫穩(wěn)定性差問(wèn)題，通過(guò)玻璃珠填制的填砂管制備一種穩(wěn)定性好、均勻度高且直徑細(xì)小的微泡沫體系，用顯微鏡對(duì)微泡沫的微觀形態(tài)進(jìn)行觀察，研究不同影響因素對(duì)微泡沫直徑的影響，分析黃原膠穩(wěn)定的微泡沫與普通微泡沫穩(wěn)定性的差異。結(jié)果表明：氣、液同時(shí)注入玻璃珠填制的填砂管時(shí)，可形成直徑為10～100 μm、變異因數(shù)小于10%的微泡沫體系?？赏ㄟ^(guò)改變?nèi)芤吼ざ?、起泡劑質(zhì)量濃度、兩相流速、溫度和回壓等影響因素調(diào)節(jié)微泡沫的直徑大小。隨著溶液黏度、兩相流速、回壓的增大，微泡沫平均氣泡直徑減小，均勻性變好；溫度升高導(dǎo)致微泡沫直徑增大，均勻性變差。當(dāng)起泡劑質(zhì)量濃度高于5 g/L時(shí)，起泡劑質(zhì)量濃度增加對(duì)微泡沫直徑影響不明顯。由于溶液中的黃原膠增加液膜黏度和厚度，減緩微泡沫液膜排液過(guò)程，促使黃原膠穩(wěn)定的微泡沫具有優(yōu)越的穩(wěn)定性，并在160 g/L礦化度、90 ℃溫度、6 MPa回壓條件下，其穩(wěn)定時(shí)間長(zhǎng)達(dá)2 h，而普通微泡沫的穩(wěn)定時(shí)間少于20 min。

微泡沫； 微觀形貌； 平均氣泡直徑； 變異因數(shù)； 穩(wěn)定性

0　引言

人們通過(guò)高速攪拌方式制備具有氣泡微細(xì)[1]、含氣率高[2]、良好穩(wěn)定性[3]的微泡沫體系，有效彌補(bǔ)普通泡沫在地層條件下穩(wěn)定性差的不足[4]。微泡沫又稱膠質(zhì)氣體泡沫，其直徑一般在10～100 μm之間[5]。常見(jiàn)制備微泡沫的方法為高速攪拌法[6]，通過(guò)該方法制備的微泡沫體積不易控制且均一度較差，微泡沫的結(jié)構(gòu)、穩(wěn)定性、形成過(guò)程與其在多孔介質(zhì)中存在顯著差異。Marmottant P[7]、Okushima S[8]、Quennouz N[9]、Ma K[10]等開(kāi)始利用微反應(yīng)器和砂芯泡沫發(fā)生器嘗試發(fā)泡，通過(guò)調(diào)節(jié)氣體、液體流速，起泡劑質(zhì)量濃度及反應(yīng)器的尺寸、溫度、壓力等參數(shù)獲得大小可調(diào)且均勻度較好的微泡沫，并借助微觀可視化模型對(duì)其形成過(guò)程和穩(wěn)定性進(jìn)行分析，但關(guān)于影響微泡沫直徑大小的因素存在一定爭(zhēng)議。Yasuno M[11]、Xu J H[12]等認(rèn)為微泡沫直徑隨著液相流速和黏度增大而減小，但與溶液表面張力無(wú)關(guān)。Kim J U等[13]認(rèn)為溶液黏度是決定微泡沫直徑最重要的因素，在一定流量下，氣相流速越高，液相流速越低，微泡沫直徑越小。我國(guó)關(guān)于微泡沫穩(wěn)定性和直徑影響因素研究較少。

針對(duì)我國(guó)西部高溫高鹽油藏地層條件，通過(guò)玻璃珠填制的填砂管模擬泡沫發(fā)生器制備直徑細(xì)小、均一度高的微泡沫體系，確定影響微泡沫直徑和均勻度的關(guān)鍵因素;通過(guò)溶液黏度、起泡劑用量、兩相流速、溫度和壓力等參數(shù)的調(diào)整，實(shí)現(xiàn)微泡沫直徑可調(diào)，均勻度可控;對(duì)比黃原膠穩(wěn)定的微泡沫與普通微泡沫(不加穩(wěn)泡劑黃原膠)穩(wěn)定性的差異，為微泡沫制備、氣泡尺寸控制和微泡沫性能評(píng)價(jià)提供參考及研究基礎(chǔ)，對(duì)高溫高鹽油藏提高采收率探索具指導(dǎo)意義。

1　實(shí)驗(yàn)

1.1儀器和材料

(1)儀器。Brookfield DV-Ⅱ黏度計(jì)(6 r/min)，VD-100V體式顯微鏡，微觀驅(qū)替實(shí)驗(yàn)裝置：?jiǎn)胃缀闼俸銐河?jì)量泵，可視化微觀模型夾持器(耐壓為50 MPa，可通過(guò)加熱套升溫至180 ℃，見(jiàn)圖1)，玻璃刻蝕模型(有效尺寸為40.00 mm×2.50 mm×0.08 mm)，D07-11C氣體質(zhì)量流量計(jì)，模擬泡沫發(fā)生器的填砂管(規(guī)格為φ0.8 cm×15.0 cm)，填砂管內(nèi)填100～120目玻璃珠，孔喉直徑為10 μm。

圖1　可視化微觀模型夾持器Fig.1 Visual micromodel holder

(2)藥品。氣體為N2，純度為99.9%；起泡劑為甜菜堿表面活性劑(SL1，工業(yè)級(jí)，有效成分為33%)；穩(wěn)泡劑為黃原膠(XG，工業(yè)品，淡黃色粉末，相對(duì)分子質(zhì)量為3.4×106，質(zhì)量分?jǐn)?shù)為91%)；實(shí)驗(yàn)用水為模擬地層水，總礦化度為160 g·L-1，ρ(Ca2+)為7 g·L-1，ρ(Na+)為55.269 g·L-1，ρ(Cl-)為97.731 g·L-1，實(shí)驗(yàn)溫度為20～90 ℃。

1.2方法

(1)微觀驅(qū)替裝置連接、安裝、調(diào)試；將微觀刻蝕模型放置于可視夾持器。(2)模型抽真空，并用起泡劑溶液飽和填砂管泡沫發(fā)生器。(3)加回壓至一定的初始?jí)毫Γ瑫r(shí)用加熱套加熱至實(shí)驗(yàn)溫度。(4)氣體和起泡劑溶液以1∶2的體積比同時(shí)注入填砂管泡沫發(fā)泡沫器中。當(dāng)微泡沫流體達(dá)到穩(wěn)定的流動(dòng)狀態(tài)時(shí)，關(guān)閉微觀模型夾持器入口端、出口端閥門(mén)，通過(guò)攝像裝置觀察微泡沫的形態(tài)。(5)記錄實(shí)驗(yàn)過(guò)程中夾持器兩端測(cè)壓點(diǎn)壓力的變化。(6)改變實(shí)驗(yàn)參數(shù)，重復(fù)步驟(1)～(5)。(7)用IS圖片處理軟件對(duì)微泡沫微觀圖片進(jìn)行分析。在視野內(nèi)選取200多個(gè)氣泡，計(jì)算微泡沫平均直徑及變異因數(shù)[14](用于描述氣泡的均勻程度，變異因數(shù)越低，表明形成的泡沫越均勻)，計(jì)算公式為

(1)

式中：dav為微泡沫平均直徑；di為第i個(gè)氣泡的直徑；ni為第i個(gè)氣泡。

(2)

式中：CV為微泡沫直徑的變異因數(shù)；δ為微泡沫直徑的標(biāo)準(zhǔn)差值。微觀驅(qū)替裝置實(shí)驗(yàn)流程見(jiàn)圖2。

圖2　微觀驅(qū)替裝置實(shí)驗(yàn)流程Fig.2 Experimental process of micro-displacement equipment

2　結(jié)果與討論

2.1影響因素分析

微泡沫的氣泡尺寸由起泡液化學(xué)配方及工作參數(shù)共同決定，分別分析起泡液化學(xué)配方和工作參數(shù)對(duì)微泡沫直徑的影響，其實(shí)驗(yàn)方案見(jiàn)表1。

表1　起泡液化學(xué)配方和工作參數(shù)對(duì)微泡沫直徑的影響實(shí)驗(yàn)方案

2.1.1起泡劑質(zhì)量濃度

不同起泡劑質(zhì)量濃度制備微泡沫的微觀圖片見(jiàn)圖3。由圖3可知，微泡沫具有較厚的保護(hù)膜，氣泡呈獨(dú)立的圓球形，其直徑主要分布在10～100 μm之間。按照式(1-2)計(jì)算相應(yīng)的微泡沫尺寸參數(shù)(見(jiàn)圖4)。由圖4可知，隨著起泡劑質(zhì)量濃度增加，微泡沫平均氣泡直徑、變異因數(shù)降低。當(dāng)起泡劑質(zhì)量濃度高于5 g/L時(shí)，起泡劑質(zhì)量濃度的增加對(duì)平均氣泡直徑和變異因數(shù)影響不大。這是由于氣泡的直徑與單位面積內(nèi)的氣泡個(gè)數(shù)由基液黏度決定，基液黏度越大，氣泡直徑越小，個(gè)數(shù)越多，均一性越好，但起泡劑質(zhì)量濃度的變化對(duì)基液的黏度影響較小，所以微泡沫直徑參數(shù)變化較小。隨著起泡劑質(zhì)量濃度增大，表面活性劑分子在N2/水界面上的吸附量增大，表面張力降低，泡沫體系的自由能降低，起泡劑發(fā)泡能力提高，所以單位面積內(nèi)的氣泡數(shù)量增加。當(dāng)起泡劑SL1質(zhì)量濃度為5 g/L時(shí)，單位面積內(nèi)的氣泡個(gè)數(shù)達(dá)到較高值，選用5 g/L 起泡劑SL1用于后續(xù)實(shí)驗(yàn)。

圖3　不同起泡劑質(zhì)量濃度下微泡沫微觀形貌(基準(zhǔn)尺為100 μm)Fig.3 Micrographs of microfoams formed under different SL1 mass concentrations(Scale bars=100 μm)

圖4　起泡劑質(zhì)量濃度對(duì)微泡沫直徑的影響Fig.4 Effect of SL1 mass concentration on bubble size of microfoam

2.1.2黃原膠質(zhì)量濃度

穩(wěn)泡劑黃原膠質(zhì)量濃度對(duì)微泡沫結(jié)構(gòu)的影響見(jiàn)圖5。由圖5可知，隨著黃原膠質(zhì)量濃度增加，微泡沫平均氣泡直徑、變異因數(shù)減小。這是因?yàn)楫?dāng)黃原膠質(zhì)量濃度增大時(shí)，溶液黏度由76.1 mPa·s增至2 292.8 mPa·s，氣泡增長(zhǎng)或合并的阻力增加，與氣泡增長(zhǎng)或合并的阻力相比，新氣泡的形成需要更少的能量，較高黏度限制氣泡增長(zhǎng)速率，對(duì)氣泡的穩(wěn)定和成型有利，故平均氣泡直徑減小，形成的氣泡更加均勻[15-16]。實(shí)驗(yàn)結(jié)果與T型微通道中溶液黏度對(duì)微氣泡直徑的影響一致?？紤]微泡沫尺寸，選用5 g/L 穩(wěn)泡劑XG用于后續(xù)實(shí)驗(yàn)。

2.1.3兩相流速

不同氣相、液相流速顯著影響發(fā)泡效果及微泡沫直徑，故考察兩相流速對(duì)微泡沫結(jié)構(gòu)的影響，結(jié)果見(jiàn)圖6。由圖6可知，微泡沫平均氣泡直徑和變異因數(shù)隨著兩相流速的增大而減小。這是因?yàn)楫?dāng)兩相流速較高時(shí)，氣液兩相在填砂管泡沫發(fā)生器中混合時(shí)的剪切作用較強(qiáng)，氣液混合更加充分，致使平均氣泡直徑較小，氣泡變得更加均一。不同兩相流速下形成的微泡沫的微觀圖片見(jiàn)圖7。由圖7可知，當(dāng)兩相流速為0.02 mL/min時(shí)，形成獨(dú)立小氣泡，但氣泡個(gè)數(shù)較少，較弱的剪切作用導(dǎo)致氣泡直徑較大，均勻性較差；當(dāng)兩相流速增至0.3 mL/min時(shí)，氣泡的密度較高，獨(dú)立的小氣泡開(kāi)始相互靠近但不聚集在一起，形成具有特殊膜結(jié)構(gòu)的微泡沫，氣泡以一定的方式自發(fā)地組裝起來(lái)。通常，微泡沫結(jié)構(gòu)也被描述為“微流體晶體”[17-18]。通過(guò)微觀圖片觀察到個(gè)別氣泡的直徑小于5 μm，小于平均孔喉直徑，說(shuō)明氣泡的形成不僅有作用，還包括高速剪切作用。

圖5　黃原膠質(zhì)量濃度對(duì)微泡沫直徑的影響Fig.5 Effect of XG mass concentration on bubble size of microfoam

圖6　兩相流速對(duì)微泡沫直徑的影響Fig.6 Effects of two-phase flow rates on bubble size of microfoam

圖7　不同兩相流速下微泡沫微觀形貌(基準(zhǔn)尺為100 μm)Fig.7 Micrographs of microfoams formed under different flow rates(Scale bars=100 μm)

2.1.4溫度

溫度影響溶液黏度、液膜排液速率及氣體擴(kuò)散速度，是影響微泡沫直徑的關(guān)鍵因素。不同溫度對(duì)微泡沫直徑的影響見(jiàn)圖8。由圖8可知，隨著溫度升高，平均氣泡直徑、變異因數(shù)增大。氣泡膨脹速率通常與氣泡內(nèi)部氣體擴(kuò)散現(xiàn)象有關(guān)。當(dāng)溫度較低時(shí)，氣體擴(kuò)散和重力排液作用較弱抑制微氣泡的擴(kuò)散；溫度升高時(shí)，氣泡膨脹速率加劇，液膜排液速率加快，液膜變薄，起泡液黏度降低，氣泡增長(zhǎng)的阻力減小，氣泡直徑增大。同時(shí)，高溫降低微泡沫的穩(wěn)定性，故氣泡分布的均勻性降低。當(dāng)溫度高于60 ℃時(shí)，隨著溫度升高，氣泡直徑增大的速率較快，表明微氣泡直徑的變化對(duì)高溫時(shí)溫度的變化更加敏感。

2.1.5回壓

將回壓由2.0 MPa升高至8.0 MPa，分析回壓對(duì)微泡沫直徑的影響，結(jié)果見(jiàn)圖9。由圖9可知，平均氣泡直徑、變異因數(shù)隨著回壓升高而減小?；貕簽?.0 MPa時(shí)，微泡沫平均直徑為34.5 μm，變異因數(shù)為20.37%，氣泡形狀為圓球形和不規(guī)則的多邊形共存。當(dāng)回壓升至8.0 MPa時(shí)，微泡沫的平均直徑為20.2 μm，變異因數(shù)為8.85%，氣泡形狀主要為圓球形。通常，高壓有助于泡沫的穩(wěn)定，高壓下N2更加密集，表面活性劑分子在界面膜上的分布變得致密，提高N2與表面活性劑疏水鏈的分子間作用[19-20]，也提高液膜強(qiáng)度，延緩液膜排液速率，使形成的氣泡直徑變小、氣泡個(gè)數(shù)增加、均勻度提高。

圖8　溫度對(duì)微泡沫直徑的影響

圖9　回壓對(duì)微泡沫直徑的影響Fig.9 Effects of pressure on bubble size of microfoam

2.2黃原膠穩(wěn)定的微泡沫與常規(guī)微泡沫穩(wěn)定性

目前，主要通過(guò)Rose起泡儀或Waring blender攪拌器形成泡沫，根據(jù)泡沫高度或排液高度隨時(shí)間的變化分析泡沫的穩(wěn)定性，2種方法研究泡沫特性時(shí)缺少對(duì)泡沫體系量化分析，并且產(chǎn)泡方式與多孔介質(zhì)產(chǎn)泡大不相同，因此采用玻璃珠填制的填砂管發(fā)泡。當(dāng)微泡沫流體達(dá)到穩(wěn)定的流動(dòng)狀態(tài)時(shí)，關(guān)閉微觀模型夾持器入口端、出口端閥門(mén)，通過(guò)記錄一段時(shí)間內(nèi)微觀模型中泡沫直徑、氣泡個(gè)數(shù)的變化，對(duì)比黃原膠穩(wěn)定的微泡沫和普通微泡沫在160 g/L礦化度、90 ℃溫度、6.0 MPa回壓條件下穩(wěn)定性的差異，結(jié)果見(jiàn)圖10。

圖10　不同靜置時(shí)間下2種微泡沫穩(wěn)定性(基準(zhǔn)尺為100 μm)Fig.10 Stability comparison between XG stabilized-microfoam and common microfoam under different standing time(Scale bars=100 μm)

由圖10可知，對(duì)于普通微泡沫，氣泡間的排布較為緊密。隨著靜置時(shí)間延長(zhǎng)，小氣泡逐漸消失，大氣泡體積變大，泡沫平均直徑增加，單位面積內(nèi)氣泡個(gè)數(shù)逐漸減少，液膜變薄，氣泡由橢球形向不規(guī)則的圖形轉(zhuǎn)變，說(shuō)明普通微泡沫穩(wěn)定性較弱，氣泡聚并作用導(dǎo)致氣泡直徑增大、數(shù)量減小。相比于普通微泡沫，黃原膠穩(wěn)定的微泡沫起泡能力較弱，但泡沫的穩(wěn)定性更強(qiáng)，其泡沫直徑和液膜厚度變化的速率較慢，且氣泡始終保持圓形或橢球形。黃原膠穩(wěn)定的微泡沫體系中，由于增黏劑黃原膠增加液膜黏度和厚度，加強(qiáng)氣泡間有序性排列，減緩微泡沫排液過(guò)程[4]。因?yàn)椴淮嬖赑lateau邊界，起泡劑在液膜處富集產(chǎn)生較高的表面壓，增強(qiáng)Gibbs-Marangoni效應(yīng)和液膜抵抗外界力學(xué)干擾能力，抑制氣泡的聚并與破裂。微泡沫密度高于普通泡沫的，顯著降低氣泡間的氣體擴(kuò)散速率[21]。與常規(guī)發(fā)泡方式相比，填砂管發(fā)泡更好地模擬氣、液在地層條件下的發(fā)泡過(guò)程，借助可視化微觀模型也更好地記錄氣泡動(dòng)態(tài)聚并的過(guò)程，量化氣泡的尺寸。

3　結(jié)論

(1)通過(guò)玻璃珠填制的填砂管泡沫發(fā)生器制備氣泡平均直徑為10～100 μm、變異因數(shù)小于10%的高度均一微泡沫體系，微泡沫具有較厚的保護(hù)膜，氣泡呈獨(dú)立的圓球形，且氣泡間孤立存在。

(2)隨著黃原膠質(zhì)量濃度增大，溶液黏度增大，氣泡增長(zhǎng)或合并的阻力增加，對(duì)氣泡的穩(wěn)定和成型有利，微泡沫平均直徑減小，形成的氣泡更加均勻。起泡劑質(zhì)量濃度變化對(duì)基液黏度、微泡沫氣泡直徑影響較小。

(3)可通過(guò)調(diào)節(jié)兩相流速、溫度、回壓等實(shí)驗(yàn)參數(shù)控制微泡沫的直徑。隨著兩相流速、回壓增大，微泡沫直徑減小，均勻性變好。溫度升高導(dǎo)致微泡沫直徑增大，均勻性變差。

(4)與普通微泡沫相比，黃原膠穩(wěn)定的微泡沫體系中，由于增黏劑黃原膠增加液膜黏度和厚度，加強(qiáng)氣泡間有序性排列，減緩微泡沫排液過(guò)程，具有優(yōu)越的穩(wěn)定性。在160 g/L礦化度、90 ℃溫度、6.0 MPa回壓條件下，其穩(wěn)定時(shí)間長(zhǎng)達(dá)2 h，而普通泡沫的穩(wěn)定時(shí)間少于20 min。

[1]Growcock F B, Khan A M, Simon G A. Application of water-based and oil-based aphrons in drilling fluids [C]. SPE 80208, 2003.

[2]Ivan C D, Growcock F B, Friedheim J E. Chemical and physical characterization of aphron-based drilling fluids [C]. SPE 77445, 2002.

[3]耿向飛,胡星琪,賈學(xué)成,等.可循環(huán)微泡沫鉆井液流變性研究[J].油田化學(xué),2014,31(1):1-4.

Geng Xiangfei, Hu Xingqi, Jia Xuecheng, et al. Rheological properties of recycled micro-foam drilling fluids [J]. Oilfield Chemistry, 2014,31(1):1-4.

[4]楊紅斌,吳飛鵬,李淼,等.低滲透油藏自適應(yīng)弱凝膠輔助N2泡沫復(fù)合調(diào)驅(qū)體系[J].東北石油大學(xué)學(xué)報(bào),2013,37(5):78-84.

Yang Hongbin, Wu Feipeng, Li Miao, et al. Composite profile control of self-adaption weak gel assisted nitrogen foam in low permeability reservoir [J]. Journal of Northeast Petroleum University, 2013,37(5):78-84.

[5]Dai Y, Deng T. Stabilization and characterization of colloidal gas aphron dispersions [J]. Journal of Colloid and Interface Science, 2003,261(2):360-365.

[6]Zhao J, Pillai S, Pilon L. Rheology of colloidal gas aphrons(microfoams) made from different surfactants [J]. Colloids and Surfaces A: Physicochemical and Engineering Aspects, 2009,348(1):93-99.

[7]Marmottant P, Raven J P. Microfluidics with foams [J]. Soft Matter, 2009,18(5):3385-3388.

[8]Okushima S, Nisisako T, Torii T, et al. Controlled production of monodisperse double emulsions by two-step droplet breakup in microfluidic devices [J]. Langmuir, 2004,20(3):9905-9908.

[9]Quennouz N, Ryba M, Argillier J F, et al. Microfluidic study of foams flow for enhanced oil recovery [J]. Oil & Gas Science and Technology-Revue d'IFP Energies Nouvelles, 2014,69(3):457-466.

[10]Ma K, Liontas R, Conn C A, et al. Visualization of improved sweep with foam in heterogeneous porous media using microfluidics [J]. Soft Matter, 2012,8(41):10669-10675.

[11]Yasuno M, Sugiura S, Iwamoto S, et al. Monodispersed microbubble formation using microchannel technique [J]. AIChE Journal, 2004,50(12):3227-3233.

[12]Xu J H, Li S W, Chen G G, et al. Formation of monodisperse microbubbles in a microfluidic device [J]. AIChE Journal, 2006,52(6):2254-2259.

[13]Kim J U, Park B H, Lee M H. Critical parameters to determine mean bubble size of generated foams from a foam generator [J]. Journal of Applied Polymer Science, 2013,130(3):2062-2067.

[14]Xu J H, Li S W, Tan J, et al. Preparation of highly monodisperse droplet in a T-junction microfluidic device [J]. AIChE Journal, 2006,52(9):3005-3010.

[15]Liu P, Liu D, Zou H, et al. Structure and properties of closed-cell foam prepared from irradiation crosslinked silicone rubber [J]. Journal of Applied Polymer Science, 2009,113(6):3590-3595.

[16]Zhang P, Wang X J, Yang Y, et al. Bubble growth in the microcellular foaming of CO2/polypropylene solutions [J]. Journal of Applied Polymer Science, 2010,118(4):1949-1955.

[17]Raven J P, Marmottant P. Microfluidic crystals: dynamic interplay between rearrangement waves and flow [J]. Physical Review Letters, 2009,102(8):1-4.

[18]Raven J P, Marmottant P, Graner F. Dry microfoams: formation and flow in a confined channel [J]. The European Physical Journal B-Condensed Matter and Complex Systems, 2006,51(1):137-143.

[19]Bjorndalen N, Kuru E. Physico-chemical characterization of aphron based drilling fluids [J]. Journal of Canadian Petroleum Technology, 2008,47(11):15-21.

[20]馬興芹,劉岳龍,張永剛,等.紅河油田空氣泡沫驅(qū)實(shí)驗(yàn)[J].東北石油大學(xué)學(xué)報(bào),2014,38(6):109-115.

Ma Xingqin, Liu Yuelong, Zhang Yonggang, et al. Experimental studies of air-foam flooding in dual media reservoir [J]. Journal of Northeast Petroleum University, 2014,38(6):109-115.

[21]燕永利,張寧生,屈撐囤,等.膠體泡沫(CGA)排液動(dòng)力學(xué)研究[J].化學(xué)學(xué)報(bào),2005,63(18):1686-1692.

Yan Yongli, Zhang Ningsheng, Qu Chengtun, et al. Investigation of the kinetics of liquid drainage from colloidal gas aphrons [J]. Acta Chimca Sinica, 2005,63(18):1686-1692.

2015-07-09；編輯：關(guān)開(kāi)澄

長(zhǎng)江學(xué)者和創(chuàng)新團(tuán)隊(duì)發(fā)展計(jì)劃項(xiàng)目(IRT1294)；中央高?；究蒲袠I(yè)務(wù)費(fèi)專項(xiàng)(15CX06030A);中國(guó)石油天然氣公司重大專項(xiàng)(2014E-2107)

史勝龍(1988-),男,博士研究生,主要從事油田化學(xué)與提高采收率方面的研究。

王業(yè)飛,E-mail: wangyf@upc.edu.cn

10.3969/j.issn.2095-4107.2016.01.011

TE357

A

2095-4107(2016)01-0103-08