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    高陂水利樞紐船閘閘室應(yīng)力特性分析

    2020-04-14 10:49:38張亞彬
    廣東水利水電 2020年3期
    關(guān)鍵詞:閘室邊墻船閘

    張亞彬

    (廣東省水利電力勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院,廣東 廣州 510635)

    1 研究現(xiàn)狀

    船閘閘室結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)有解析法和有限元方法,解析法因方法簡(jiǎn)單在大部分整體式閘室結(jié)構(gòu)計(jì)算中占主要地位。解析法以平面應(yīng)變問(wèn)題計(jì)算結(jié)構(gòu)內(nèi)力,對(duì)于閘墻按固定于底板上的懸臂梁計(jì)算,對(duì)于底板簡(jiǎn)化為地基梁進(jìn)行計(jì)算[1]。在解析法的計(jì)算過(guò)程中,簡(jiǎn)化了閘室結(jié)構(gòu)與巖基間的共同作用,且結(jié)構(gòu)均處于平面體系中,對(duì)于厚度較薄且布置有輸水廊道和出水口的閘室底板,解析法無(wú)法考慮其三維受力特性,不符合閘室實(shí)際的結(jié)構(gòu)形式和受力特點(diǎn)[2]。

    有限元法將閘室結(jié)構(gòu)和地基連在一起,組成結(jié)構(gòu)與巖體共同作用的有限元模型。作用于閘室上的荷載先劃分到單元重心,然后按照虛功相等原理轉(zhuǎn)換為節(jié)點(diǎn)荷載,將單元?jiǎng)偠染仃嚱M集為閘室的整體剛度矩陣,單元荷載矩陣組集為閘室的整體節(jié)點(diǎn)荷載列陣,考慮位移邊界的約束條件后,求解閘室的整體平衡方程。有限元法可以反映各部分的共同作用和相互影響,可以求解船閘結(jié)構(gòu)的靜力平衡問(wèn)題,也可以考慮結(jié)構(gòu)的不規(guī)則外形和復(fù)雜荷載的影響,能夠更真實(shí)反映閘室的受力特性[2]。

    2 工程概況

    韓江高陂水利樞紐工程位于廣東省梅州市大埔縣高陂鎮(zhèn)上游約5 km處,是以防洪、供水為主,兼顧發(fā)電和航運(yùn)等綜合利用的大型水利工程。工程船閘閘室為3級(jí)建筑物。船閘運(yùn)用情況按上游最高通航水位38.9 m,下游最低通航水位24.00 m考慮[3]。

    船閘閘室尺寸為200 m×18 m(長(zhǎng)×寬),口門(mén)寬為 16 m,閘室底板高程為19.35 m,閘室底板內(nèi)設(shè)10 m×3 m(寬×高)輸水廊道,廊道中間設(shè)置一道3.2 m×0.8 m(長(zhǎng)×寬)導(dǎo)流墩。閘室墻頂高程為41.4 m。閘室設(shè)有橫向結(jié)構(gòu)縫,間距為20 m[4]。閘室結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖1。

    圖1 船閘閘室結(jié)構(gòu)剖面示意(單位:高程m,尺寸mm)

    3 有限元計(jì)算成果

    計(jì)算程序采用有限元分析軟件Ansys。有限元模型采用solid95單元,劃分六面體計(jì)算網(wǎng)格[5]。主要研究船閘閘室運(yùn)行條件下遭遇地震,在自重、靜水壓力、揚(yáng)壓力、土壓力及地震作用下的應(yīng)力分布情況[6]。

    船閘閘室在進(jìn)行有限元分析時(shí),選取一個(gè)結(jié)構(gòu)分段20 m,考慮地基作用,建立有限元模型。模型底端約束X、Y、Z方向的位移,基巖側(cè)面約束法向位移,根據(jù)止水銅片位置和填土情況施加自重、揚(yáng)壓力、靜水壓力、土壓力和地震作用力等。

    有限元模型整體坐標(biāo)系規(guī)定如下:閘室軸線方向?yàn)閄方向,垂直閘室軸線為Y方向,豎直為Z方向[7]。閘室有限元模型見(jiàn)圖2。模型計(jì)算信息見(jiàn)表1。

    圖2 閘室有限元模型示意

    表1 上閘首有限元模型信息

    3.1 計(jì)算工況及計(jì)算參數(shù)

    考慮在校核洪水和運(yùn)行情況下,均非閘室最危險(xiǎn)工況,故本文以地震工況分析船閘閘室應(yīng)力分布規(guī)律。船閘地震工況:水位組合按上游最高通航水位 38.9 m,下游最低通航水位24.00 m考慮[3]。

    船閘結(jié)構(gòu)和地基結(jié)構(gòu)均采用線彈性材料,材料計(jì)算參數(shù)根據(jù)規(guī)范和工程實(shí)際情況選取?;炷敛牧稀⒌鼗按l周?chē)钔羺?shù)見(jiàn)表2~3。

    表2 材料計(jì)算參數(shù)

    表3 回填土計(jì)算參數(shù)

    3.2 計(jì)算成果及分析

    船閘運(yùn)行期遭遇地震,閘室內(nèi)高水位工況時(shí),閘室底板、閘室邊墻內(nèi)側(cè)和輸水廊道內(nèi)壁的荷載為高水頭產(chǎn)生的靜水壓力及地震動(dòng)水壓力,閘室邊墻外側(cè)承受低水頭產(chǎn)生的靜水壓力及地震動(dòng)水壓力。在這些荷載共同作用下,閘室第一主應(yīng)力云圖示意見(jiàn)圖3。按照?qǐng)D4所示截取剖面,分析第一主應(yīng)力(拉應(yīng)力)在閘室橫斷面上的分布情況,第一主應(yīng)力等值線示意見(jiàn)圖5~6。

    圖3 閘室第一主應(yīng)力云示意

    圖4 剖面截取位置示意

    圖5 閘室1-1剖面第一主應(yīng)力云示意

    圖6 閘室2-2剖面第一主應(yīng)力云示意

    根據(jù)圖5~6所示,閘室橫斷面主拉應(yīng)力對(duì)稱(chēng)分布,最大主拉應(yīng)力主要出現(xiàn)在輸水廊道上部及邊墻內(nèi)側(cè)邊角處,呈U型分布。在閘室內(nèi)外水位差作用下,閘室邊墻內(nèi)側(cè)底部為負(fù)彎矩,拉應(yīng)力較大,約為3.45 MPa。此處拉應(yīng)力數(shù)值沿閘室軸線方向分布均勻,兩端與中間相差僅約0.2 MPa。

    輸水廊道在充水壓力作用下,拉應(yīng)力主要分布在輸水廊道上方,主拉應(yīng)力在1-1斷面和2-2斷面上的分布差異較大。在1-1斷面上,由于結(jié)構(gòu)縫處閘室處于無(wú)約束狀態(tài),且布置有止水銅片,靠近結(jié)構(gòu)縫處閘室上部底板在X方向存在水位差,上部底板拉應(yīng)力主要由X方向荷載產(chǎn)生。在2-2斷面上,各方向荷載均為擠壓作用,僅導(dǎo)流墩由于充水壓力在連接處受拉。在1-1斷面上,導(dǎo)流墩與上部底板連接處、充水廊道折角上方拉應(yīng)力較大,分別為4.3 MPa和3.2 MPa;在2-2斷面上,拉應(yīng)力較小,約1.0 MPa左右。此外在閘室輸水廊道下部折角處,出現(xiàn)局部的應(yīng)力集中現(xiàn)象,但拉應(yīng)力數(shù)值較小,約為1.3 MPa。

    通過(guò)分析,閘室底板較薄,輸水廊道尺寸較大,輸水廊道上部區(qū)域與閘室邊墻內(nèi)角連通形成較大范圍的拉應(yīng)力區(qū)。由于輸水廊道采用分散式出口,在靠近結(jié)構(gòu)縫周?chē)l室底板沿水流方向和垂直水流方向均存在水位差,局部拉應(yīng)力較大。在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中,對(duì)以上區(qū)域加強(qiáng)配筋,以防止混凝土結(jié)構(gòu)出現(xiàn)破壞。

    4 結(jié)語(yǔ)

    整體式閘室底板與邊墻剛性連接,對(duì)閘室底板受力產(chǎn)生不利影響,底板內(nèi)將產(chǎn)生附加應(yīng)力,底板上部區(qū)域易于邊墻內(nèi)角產(chǎn)生連通的拉應(yīng)力區(qū)域。布置輸水廊道后,不僅削弱混凝土受力,且由于水壓作用,拉應(yīng)力范圍和數(shù)值均將變大,因此,不宜布置較大尺寸的輸水廊道或者在輸水廊道周?chē)伴l室邊墻折角加強(qiáng)配筋,以保證結(jié)構(gòu)安全。輸水廊道出水口與結(jié)構(gòu)縫之間不宜距離過(guò)近,避免沿水流方向的水位差使底板產(chǎn)生拉應(yīng)力。

    布置輸水廊道后,船閘閘室三維特性明顯,應(yīng)用三維有限元法對(duì)多方向、多種類(lèi)荷載作用下的結(jié)構(gòu)應(yīng)力反應(yīng)進(jìn)行分析十分必要。

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