液硫池破損原因分析及改進(jìn)措施研究①

李 月　劉 攀

中國石油大學(xué)(北京) 城市油氣輸配技術(shù)北京市重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室

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液硫池破損原因分析及改進(jìn)措施研究①

李 月劉 攀

中國石油大學(xué)(北京) 城市油氣輸配技術(shù)北京市重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室

摘要在實(shí)際生產(chǎn)中，硫磺通常以液態(tài)形式進(jìn)行儲(chǔ)存運(yùn)輸。液硫池作為儲(chǔ)存液體硫磺的重要設(shè)施，由于儲(chǔ)存介質(zhì)的特殊性，其鑄造和設(shè)計(jì)與普通水池相比有更高的要求，如果設(shè)計(jì)不合適，可能會(huì)造成液硫池的破損。首先,簡要介紹了某天然氣凈化廠液硫池的設(shè)計(jì)特點(diǎn)，并針對(duì)其曾出現(xiàn)的破損問題，分析發(fā)生破損的原因；然后，借助abaqus有限元分析軟件對(duì)液硫池進(jìn)行溫度場模擬。模擬結(jié)果顯示，混凝土層的溫度超過100 ℃，通過模擬液硫池的受力變形，得出高溫環(huán)境是液硫池發(fā)生破損的誘因；最后，在混凝土層溫度控制、選材以及操作優(yōu)化等方面提出了一定的修改意見。

關(guān)鍵詞液硫池破損溫度場選材abaqus

液硫池是硫磺回收單元中重要的儲(chǔ)存設(shè)施，主要用于接受及緩沖來自硫磺回收單元上游的液體硫磺，經(jīng)過一段時(shí)間的停留脫氣后，為硫磺成型單元輸送原料硫磺。由于液體硫磺的儲(chǔ)存輸送溫度約140 ℃，且具有一定的腐蝕性，需要儲(chǔ)存設(shè)施具有一定的保溫和耐酸腐蝕的功能。本研究基于某天然氣凈化廠液硫池曾出現(xiàn)的問題，利用有限元軟件進(jìn)行模擬計(jì)算，分析其出現(xiàn)問題的原因，提出修改意見，以期為其他液硫池的設(shè)計(jì)和鑄造提供一定的參考。

1工程概況

某天然氣凈化廠硫磺回收單元設(shè)置液硫池儲(chǔ)存液硫產(chǎn)品，并利用土體的保溫將液硫池建成地下池。該液硫池由3個(gè)分區(qū)組成，即：第一脫氣區(qū)、第二脫氣區(qū)和產(chǎn)品區(qū)。這3個(gè)分區(qū)分別由內(nèi)部隔墻隔開，整個(gè)池底有1%的坡度，由第一脫氣區(qū)坡向產(chǎn)品區(qū)(見圖1)。硫磺回收單元各級(jí)硫磺冷凝器生成的液硫自流進(jìn)入第一脫氣區(qū)停留脫除H2S后，通過第一脫氣區(qū)末端隔墻與池頂之間空隙溢流至第二脫氣區(qū)，再次停留脫氣后，自末端隔墻與池頂空隙溢流至產(chǎn)品區(qū)，在產(chǎn)品區(qū)停留一定時(shí)間后，泵送至成型單元。

由于儲(chǔ)存介質(zhì)的特殊性，需要液硫池具有耐高溫且耐酸腐蝕的特性，液硫池的池壁和隔墻均采用3層構(gòu)造形式，分別為外混凝土層、保溫隔熱層和防腐層。外混凝土層通常采用普通硅酸鹽混凝土，主要承擔(dān)外部土壤壓力或內(nèi)部液硫的側(cè)壓力，保溫隔熱層通常選用導(dǎo)熱系數(shù)低的輕質(zhì)材料鑄造，防腐層通常采用能承受高溫且耐腐蝕的材料堆砌。

2液硫池破損情況

液硫池的鑄造和選材與普通水池相比有更高的要求，如果設(shè)計(jì)不合適便可能產(chǎn)生問題，影響其安全運(yùn)行。某凈化廠液硫池在生產(chǎn)運(yùn)行期間曾出現(xiàn)一些破損問題：①液硫冷凝器管板腐蝕穿孔泄漏，導(dǎo)致中壓鍋爐給水竄入液硫池，汽化后使液硫池壓力驟增，導(dǎo)致蓋板崩開，隔墻兩側(cè)防腐層的高鋁耐酸磚發(fā)生坍塌(見圖2)；②液硫池防腐層的內(nèi)表面采用耐高溫防腐結(jié)構(gòu)膠泥一底三布四涂，纖維布曾發(fā)生開裂造成破壞(見圖3)。這些問題嚴(yán)重影響了硫磺回收單元的正常生產(chǎn)運(yùn)行，亟需針對(duì)以上液硫池出現(xiàn)破損的原因進(jìn)行分析，并提出改進(jìn)意見。

3液硫池破損原因分析

3.1腐蝕原因分析

液硫池隔墻坍塌的直接原因是液硫冷凝器管板腐蝕泄漏，導(dǎo)致中壓鍋爐給水竄入液硫池，因汽化導(dǎo)致液硫池壓力急劇升高而造成的。硫磺回收單元中裝備和管線均存在一定程度的腐蝕，其中硫磺冷凝冷卻器的腐蝕問題相對(duì)嚴(yán)重。

近年來，很多石油石化企業(yè)的硫磺冷凝冷卻器都曾發(fā)生過類似的腐蝕問題。中石化齊魯石化分公司40 kt/a硫磺回收裝置在投產(chǎn)1年后，兩系列均發(fā)生硫磺冷卻器腐蝕泄漏[1]。中國石油玉門油田分公司煉油化工總廠硫磺回收裝置投產(chǎn)后1年多的時(shí)間內(nèi)硫磺冷凝器發(fā)生3次管束腐蝕穿孔泄漏，造成非計(jì)劃停機(jī)，嚴(yán)重影響了裝置的正常運(yùn)行[2]。茂名石化公司兩套硫磺回收聯(lián)合裝置運(yùn)行2年來，6臺(tái)硫磺冷凝器腐蝕嚴(yán)重，反應(yīng)加熱器、再生塔中下部、液硫封及液硫管線腐蝕嚴(yán)重[3]。結(jié)合其他石油石化企業(yè)硫磺冷凝冷卻器的腐蝕情況，以及該天然氣凈化廠硫磺冷凝冷卻器所處的腐蝕環(huán)境，總結(jié)其腐蝕原因可能主要有高溫硫腐蝕、硫酸露點(diǎn)腐蝕及其他腐蝕。

3.1.1高溫硫化腐蝕

高溫硫化就是金屬在高溫下與含硫腐蝕介質(zhì)作用而生成含硫化合物的過程。當(dāng)金屬處于310 ℃以上溫度時(shí)，碳鋼就會(huì)發(fā)生高溫硫化腐蝕，溫度越高，高溫硫化現(xiàn)象越嚴(yán)重。硫磺冷凝器易發(fā)生高溫硫腐蝕的部位是一級(jí)冷凝器和二級(jí)冷凝器的過程氣入口部位[4-5]。該廠硫磺冷凝器操作條件表顯示(見表1)，一級(jí)冷凝器、二級(jí)冷凝器入口溫度控制在300 ℃以下。而實(shí)際操作中，過程氣入口溫度曾達(dá)到310 ℃以上，說明存在發(fā)生高溫硫腐蝕的可能。

表1 硫磺冷凝器操作條件Table1 Operatingconditionsofsulfurcondenser一級(jí)冷凝器二級(jí)冷凝器末級(jí)冷凝器入口出口入口出口入口出口溫度/℃289175298175172132

主要反應(yīng)為：

(Ⅰ)

(Ⅱ)

3.1.2露點(diǎn)腐蝕

在高溫燃燒爐中，如果配風(fēng)量較大，會(huì)生成較多的SO2，進(jìn)一步反應(yīng)生成SO3。SO3與水蒸氣結(jié)合生成硫酸，會(huì)對(duì)設(shè)備產(chǎn)生露點(diǎn)腐蝕。據(jù)資料介紹[6]，當(dāng)混合氣體中含有3%的硫時(shí),其露點(diǎn)溫度為120～150 ℃。根據(jù)硫磺冷凝器操作條件表(見表1)，過程氣經(jīng)一、二級(jí)冷凝器換熱后溫度為175 ℃，經(jīng)三級(jí)冷凝器換熱后溫度為132 ℃。易發(fā)生露點(diǎn)腐蝕的部位是硫磺冷凝器管程出口端，尤其當(dāng)硫磺回收裝置實(shí)際處理量低于設(shè)計(jì)值或操作條件波動(dòng)時(shí)，可能造成實(shí)際溫度低于露點(diǎn)溫度。

露點(diǎn)腐蝕機(jī)理如下：

(Ⅲ)

當(dāng)氧氣過量時(shí)：

(Ⅳ)

(Ⅴ)

(Ⅵ)

根據(jù)該天然氣凈化廠硫冷凝器腐蝕泄漏歷史案例，經(jīng)X射線衍射分析發(fā)現(xiàn):硫冷凝器進(jìn)口下部和出口下部管束內(nèi)腐蝕產(chǎn)物組成主要為鐵的硫化物和硫酸亞鐵的結(jié)晶物，表明存在高溫硫化腐蝕和硫酸露點(diǎn)腐蝕[7]。

3.1.3其他腐蝕

高溫過程氣經(jīng)過冷凝器的平管板，由于管板兩面受熱不均勻而產(chǎn)生溫度差和較大的熱應(yīng)力，加速腐蝕破壞。焊縫處通常容易發(fā)生腐蝕，因?yàn)楹附邮窃诟邷叵逻M(jìn)行，由于加熱、冷卻不均勻，容易產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力，同時(shí)焊縫附近的化學(xué)成分與主體金屬不同，在接觸化學(xué)介質(zhì)時(shí)，容易形成焊縫應(yīng)力腐蝕。

除了硫磺冷凝器的腐蝕問題外，液硫池的隔墻發(fā)生坍塌等問題可能與液硫池長期處于高溫腐蝕環(huán)境下生產(chǎn)運(yùn)行有關(guān)?，F(xiàn)利用abaqus有限元分析軟件，建立液硫池溫度場模型，模擬運(yùn)行溫度下液硫池隔墻的受力變形，分析出現(xiàn)問題可能的原因。

3.2液硫池溫度場有限元模型建立

3.2.1模型建立及網(wǎng)格劃分

根據(jù)液硫池池體設(shè)計(jì)構(gòu)造圖(見圖4)，液硫池外側(cè)池壁和內(nèi)部隔墻均為3層結(jié)構(gòu)，其3層結(jié)構(gòu)材料具體分別為：

①防腐層：采用NGZ特種高鋁耐酸磚，配套NGZ特種高鋁耐火膠泥砌筑，內(nèi)表面做FHW62耐高溫防腐結(jié)構(gòu)膠泥一底三布四涂。

②隔離層：采用OM耐酸防腐隔離層，涂刷兩遍，水泥砂漿抹面。

③混凝土層：采用強(qiáng)度等級(jí)為C30的普通硅酸鹽混凝土。

根據(jù)液硫池設(shè)計(jì)圖紙建立物理模型，建立多個(gè)拉伸部件，將相應(yīng)部件進(jìn)行裝配，將液硫池中隔墻以及池壁切割成3層結(jié)構(gòu)，方便分別對(duì)混凝土層、隔熱層以及防腐層賦予不同的材料屬性。選擇溫度場位移耦合單元C3D8T，即八結(jié)點(diǎn)熱耦合六面體單元，液硫池被劃分成79 566個(gè)單元。

3.2.2材料屬性賦予

液硫池相關(guān)材料導(dǎo)熱系數(shù)見表2。因防腐層中膠泥和耐酸磚的導(dǎo)熱系數(shù)基本一致，將其統(tǒng)一均視為耐酸磚，建模時(shí)賦予防腐層導(dǎo)熱系數(shù)為0.34 W/(m·K)的材料屬性。同樣，分別賦予隔熱層和混凝土層相應(yīng)材料屬性。混凝土的相關(guān)物性參數(shù)見表3。

表2 材料厚度、導(dǎo)熱系數(shù)表Table2 Thicknessofmaterialandheatconductioncoefficient材料厚度/mm導(dǎo)熱系數(shù)/(W·(m·K)-1)耐高溫結(jié)構(gòu)膠泥70.32NGZ特種高鋁耐酸磚2300.34OM耐酸防腐隔離層20.35普通硅酸鹽混凝土4001.84

表3 混凝土物性參數(shù)Table3 Physicalparametersofconcrete混凝土物性數(shù)值導(dǎo)熱系數(shù)/(W·(m·K)-1)1.84密度/(kg·m-3)2500彈性模量/MPa3×104泊松比0.2膨脹系數(shù)/(m·(m·℃)-1)1×10-5比熱容/(J·(kg·K)-1)960

3.2.3定義相互作用

建立液硫池內(nèi)部和外部的膜條件，液硫池內(nèi)部防腐層內(nèi)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)按38 W/(m2·K)計(jì)，外部混凝土層外側(cè)的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為0.233 W/(m2·K)[8]，設(shè)置表面熱交換條件。取液硫池內(nèi)部液硫環(huán)境溫度為138 ℃，池外側(cè)土壤的環(huán)境溫度設(shè)置為20 ℃。

3.2.4模擬計(jì)算結(jié)果

根據(jù)上述液硫池的熱力學(xué)參數(shù)建立液硫池的溫度場，進(jìn)行模擬分析，計(jì)算結(jié)果見圖5。根據(jù)溫度場的模擬結(jié)果，繪制外側(cè)池壁3層結(jié)構(gòu)沿厚度方向溫度變化示意圖(見圖6)?？梢娨毫虺爻乇诨炷翆拥臏囟染^100 ℃，池壁混凝土層內(nèi)側(cè)溫度為122.8 ℃，外側(cè)溫度為118.1 ℃，混凝土層處于高溫環(huán)境。而液硫池內(nèi)部隔墻兩側(cè)均為熱源，在液硫池長期運(yùn)行期間，隔墻內(nèi)部混凝土溫度接近兩側(cè)熱源溫度138 ℃。

普通混凝土一般用水泥作膠凝材料，砂、石作集料，與水按一定比例配合，經(jīng)攪拌、成型、養(yǎng)護(hù)而得。在液硫池的應(yīng)用實(shí)踐中，若使用普通混凝土澆筑，混凝土層長期處于高溫狀態(tài)中，自身的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度降低，混凝土及鋼筋的彈性模量均可能受到相應(yīng)折減，因此溫度對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)的正常使用狀態(tài)起著決定性作用。查詢本液硫池遵循的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)，包括CECS 138-2002《給水排水工程鋼筋混凝土水池結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)程》、SH/T 3132-2002《石油化工鋼筋混凝土水池結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》等。其中SH/T 3132-2002第3.7條規(guī)定[9]：“水池混凝土的環(huán)境溫度不得高于80 ℃。”似應(yīng)理解為當(dāng)采用普通硅酸鹽鋼筋混凝土設(shè)計(jì)鑄造液硫池時(shí)，如果通過模擬計(jì)算得混凝土的環(huán)境溫度大于80 ℃時(shí)，就可以認(rèn)為此種情況下的液硫池混凝土結(jié)構(gòu)不穩(wěn)定，有發(fā)生破壞的風(fēng)險(xiǎn)。按照規(guī)范規(guī)定，當(dāng)通過模擬計(jì)算出混凝土的環(huán)境溫度大于80 ℃時(shí)，就不建議采用普通硅酸鹽混凝土材料，或采取其他措施降低混凝土層的環(huán)境溫度，以保證液硫池的安全運(yùn)行。而模擬計(jì)算得到該液硫池混凝土的環(huán)境溫度均超過100 ℃，該液硫池內(nèi)混凝土長期處于高溫環(huán)境下，會(huì)造成混凝土層內(nèi)部的不穩(wěn)定，這將是隔墻耐酸磚倒塌的誘因。

中石化長嶺分公司6×104t/a硫磺回收裝置中液硫池在保溫防腐設(shè)計(jì)方面，為了給液硫保溫，同時(shí)也為了確?；炷脸乇诘陌踩?，液硫池選用60 mm厚的隔熱輕質(zhì)磚作為保溫隔熱層[10-11]，采用平壁法進(jìn)行初步計(jì)算，池壁內(nèi)側(cè)混凝土溫度為66 ℃左右，小于80 ℃，保證了混凝土結(jié)構(gòu)的安全。

3.3液硫池隔墻受力變形模擬

下面對(duì)液硫池隔墻在運(yùn)行溫度下的受力變形進(jìn)行分析。固定液硫池底板豎直方向的位移，并固定隔墻兩端，對(duì)隔墻施加熱應(yīng)力，模擬應(yīng)力變形見圖7。隔墻內(nèi)側(cè)混凝土結(jié)構(gòu)受溫度作用而伸縮時(shí)受到約束，產(chǎn)生變形，對(duì)外層的耐酸磚產(chǎn)生推力，再加上池內(nèi)液硫流動(dòng)對(duì)隔墻產(chǎn)生的作用力，會(huì)造成耐酸磚結(jié)構(gòu)的不穩(wěn)定而發(fā)生坍塌。

4改進(jìn)措施

4.1保證混凝土層安全穩(wěn)定的措施

根據(jù)計(jì)算模擬，由于液硫池的隔熱層太薄，造成液硫池混凝土層的環(huán)境溫度過高，將對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)造成不利影響。為保證液硫池的安全運(yùn)行，可考慮選用輕質(zhì)且導(dǎo)熱系數(shù)低的材料增加隔熱層的厚度，如適當(dāng)厚度的隔熱耐酸輕質(zhì)磚或隔熱耐酸澆筑料等，保證混凝土的環(huán)境溫度低于80 ℃。

初步選用輕質(zhì)黏土隔熱保溫磚作為隔熱層進(jìn)行模擬分析，將池壁、池底以及內(nèi)部隔墻的隔熱層增至厚度為200 mm，采用輕質(zhì)黏土隔熱保溫磚堆砌，其導(dǎo)熱系數(shù)為0.03 W/(m·K)，模擬溫度場結(jié)果見圖8。根據(jù)模擬計(jì)算結(jié)果，繪制外側(cè)池壁3層結(jié)構(gòu)沿厚度方向的溫度變化示意圖(見圖9)。可以看出,增加輕質(zhì)保溫隔熱層后，池壁內(nèi)側(cè)混凝土的環(huán)境溫度下降到62.9 ℃，混凝土層均處于80 ℃以下的環(huán)境溫度中，基本保證了混凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)部的穩(wěn)定性。

但是，如圖8所示，對(duì)于內(nèi)部隔墻混凝層，即便增加輕質(zhì)隔熱層，內(nèi)部混凝土溫度仍接近138 ℃。這主要是由于內(nèi)部隔墻兩側(cè)均為熱壁，經(jīng)過一段時(shí)間的生產(chǎn)運(yùn)行后，隔墻溫度將接近兩側(cè)熱源的溫度。由此，可以考慮采用彈性模量、結(jié)構(gòu)強(qiáng)度等受溫度影響較小的耐熱性混凝土，而且干燥的耐熱混凝土的熱膨脹系數(shù)比普通混凝土的小，是由于它采用了熱膨脹系數(shù)較小的材料(例如黏土、鉻鐵礦、安山石等)作為骨料的結(jié)果。混凝土的熱膨脹系數(shù)受溫度、加熱持續(xù)時(shí)間、混凝土的含水率、骨料種類、配合比等參數(shù)影響，不同種類混凝土熱變形系數(shù)如表4所列[12]。所以，對(duì)于內(nèi)部隔熱墻的混凝土層，可以根據(jù)實(shí)際情況選取熱變形系數(shù)較小的耐熱混凝土作為隔墻混凝土層的材料，這樣會(huì)更適用于液硫池的高溫運(yùn)行環(huán)境。

4.2操作和設(shè)備的優(yōu)化調(diào)整

為了減緩硫磺回收裝置的腐蝕，避免液硫池發(fā)生破壞、保證設(shè)備安全穩(wěn)定長期運(yùn)行，可以在以下方面初步進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整：

(1) 盡量避免溫度驟降。溫度驟降時(shí)可以采取措施對(duì)表面進(jìn)行保溫，以免液硫池防腐層表面產(chǎn)生急劇的溫度梯度變化，從而避免因溫度驟降可能引起的防腐層表面的耐火膠泥涂層的拉裂和剝落。

表4 長期加熱下混凝土熱變形系數(shù)Table4 Thermaldeformationcoefficientofconcreteunderthelong-termheating10-6混凝土種類100℃下系數(shù)200℃下系數(shù)花崗巖碎石骨料普通混凝土7.58.0黏土骨料普通硅酸鹽耐熱混凝土6.56.0黏土骨料水玻璃耐熱混凝土0.03.0黏土骨料礬土水泥耐熱混凝土4.55.2

(2) 對(duì)于硫冷凝器發(fā)生腐蝕的情況，一方面，可以選擇耐蝕鋼材減緩腐蝕的發(fā)生，目前硫冷凝器普遍采用的材質(zhì)為20號(hào)鋼，由于冷凝器容易出現(xiàn)硫酸露點(diǎn)腐蝕和應(yīng)力腐蝕開裂，選材時(shí)可以考慮耐硫酸露點(diǎn)腐蝕的ND鋼或既耐硫酸露點(diǎn)腐蝕又耐應(yīng)力腐蝕開裂的雙相不銹鋼材質(zhì)。另一方面，盡量杜絕裝置頻繁的開停工，避免工藝運(yùn)行參數(shù)的大幅度波動(dòng)，杜絕系統(tǒng)超溫、超壓，并做好裝置停工過程中的吹掃、鈍化處理或酸堿中和，以及裝置停工后的隔離、干燥、惰性氣體保護(hù)或密封等防腐措施。

5結(jié) 論

利用abaqus有限元軟件對(duì)液硫池的溫度場進(jìn)行模擬，計(jì)算出液硫池內(nèi)混凝土的環(huán)境溫度均大于100 ℃，混凝土層的環(huán)境溫度過高，通過模擬混凝土層高溫環(huán)境下的受力變形，分析高溫環(huán)境溫度會(huì)對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)造成不利影響。考慮選用輕質(zhì)且導(dǎo)熱系數(shù)低的材料增加隔熱層的厚度，降低混凝土層的環(huán)境溫度，內(nèi)部隔墻可以根據(jù)實(shí)際情況選取熱變形系數(shù)較小的耐熱混凝土作為隔墻的混凝土層的材料，同時(shí)在生產(chǎn)運(yùn)行期間盡量避免溫度驟降，避免急劇的溫度梯度對(duì)防腐表面涂層造成的不利影響，使液硫池能夠滿足石化企業(yè)長期穩(wěn)定運(yùn)行的生產(chǎn)要求。

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Causes analysis of liquid sulfur pool breakage and corresponding improvement measures

Li Yue, Liu Pan

(BeijingKeyLaboratoryofUrbanOilandGasDistributionTechnology,ChinaUniversityofPetroleum(Beijing),Beijing102249,China)

Abstract:In actual production, sulfur is usually transported in liquid form. As an important facility for liquid sulfur storage, the casting and design of the liquid sulfur pool need higher requirements than the ordinary one, due to the particular medium it stores. The breakage may occur when the design is not appropriate enough. In this paper, the design features of liquid sulfur pools in a natural gas purification plant were briefly introduced firstly, and the reasons of its breakage were analyzed. Then the finite element analysis software Abaqus was adopted to simulate the temperature field of the liquid sulfur pool. The simulation results showed that the temperature of the concrete layer is more than 100 ℃. Besides, the deformation simulation of liquid sulfur pool indicated that high temperature environment is the inducement of the liquid sulfur pool breakage. Finally, a set of improving suggestions, in terms of the temperature control of concrete layer, material selection and operation optimization, etc., are proposed.

Key words:liquid sulfur pool, breakage, temperature field, suitable material, Abaqus

作者簡介：李月(1990-)，女，2013年7月畢業(yè)于中國石油大學(xué)(華東)油氣儲(chǔ)運(yùn)工程專業(yè)，中國石油大學(xué)(北京)碩士在讀，從事石油天然氣儲(chǔ)存運(yùn)輸相關(guān)研究工作。E-mail：kekecilili@126.com

中圖分類號(hào)：TE88

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

DOI:10.3969/j.issn.1007-3426.2016.03.021

收稿日期：2015-10-09；編輯：鐘國利